建筑環(huán)境與設備工程畢業(yè)設計上海市氣象局辦公樓中央空調設計

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文檔簡介

1、　　本科畢業(yè)論文　　（20 屆）　　上海市氣象局辦公樓中央空調設計　　所在學院 　　專業(yè)班級建筑環(huán)境與設備工程

2、 　　學生姓名學號 　　指導教師職稱 　　完成日期年月 　　目錄</p&g

3、t;　　摘要I　　1前言1　　2設計總說明2　　2.1建筑外墻及窗的基本參數2　　2.2室外設計氣象參數2

4、　　3夏季冷負荷計算3　　3.1負荷計算方法3　　3.2各房間負荷計算結果4　　4氣流組織計算33　　4.1氣流組織計算參數33　　4.2氣流組織計算方法33<p&g

5、t;　　4.3各房間氣流組織計算結果36　　4.4風機盤管的選型43　　5風管布置及水力計算47　　5.1風管水力計算方法47　　5.2各管段風管水力計算結果52　　5.3新風機組選型：65&l

6、t;p>　　6水管布置及水力計算66　　6.1水管水力計算方法66　　6.2各管段水管水力計算結果66　　6.3冷凝水管的選擇70　　6.4冷水機組選型71　　6.5水泵選型71<p

7、>　　6.6膨脹水箱選型73　　結術語74　　參考文獻75　　致謝76　　附錄.................................

8、..................................77　　外文翻譯77　　摘要　　近年來，空調在國內的需求越來越高，特別是中央空調。為了滿足人們對舒適與美觀的要求，對中央空調系統(tǒng)的設計與安裝的要求也越來越高。本設計主要

9、對上海市一氣象局辦公樓進行整個系統(tǒng)的設計，本系統(tǒng)所有房間均采用風機盤管加獨立新風的空氣水系統(tǒng)的空調方式。在大廳部分為挑空空間，考慮到其空間高度不宜采用側送風，因此，在盤管出風口接鐵皮風管，向下百葉送風。本設計的水系統(tǒng)采用閉式系統(tǒng)，可減少消耗揚程，減少能耗。設計過程包括了負荷計算，氣流組織計算，風管設計計算，水管設計計算以及各設備的選型，風管水管布置圖紙的繪制。　　[關鍵詞] 中央空調；負荷；風機

10、盤管；水管　　The Central Air Conditioning Design of Shanghai Meteorological Administration Office　　[Abstract]In recent years, the demand of air conditioning is increasing in domestic,

11、especially central air conditioning. The central air conditioning system design and installation requirements are also increasing to satisfy with human’s requirements of comfort and beauty. This paper reports the design

12、of all system of meteorological administration office in Shanghai. The style of air condition of all the room in this reports use independent fresh air and fan-coil unit of air-water system. Side　　[k

13、ey words] central air conditioning; cooling load; fan-coil unit; pipe　　1前言　　隨著社會的不斷發(fā)展，辦公樓不斷增多，傳統(tǒng)的分體空調漸漸地淡出了現代大型公用建筑，取而代之的是中央空調。室內空氣的溫濕度、潔凈度和新鮮空氣量等，會對人們的健康產生很大的

14、影響，尤其是在大型公用建筑中，比如一些商場等人口密集的場所。因此，對該區(qū)域的空氣環(huán)境質量的要求都特別高。中央空調可以為人們創(chuàng)造一個安全、舒適、高效、和諧的室內熱環(huán)境，所以，近年來，中央空調越來越受人們的歡迎。　　在中央空調迅速發(fā)展的時候，也對其廣泛使用提出了挑戰(zhàn)。這主要表現在全球變暖和大氣臭氧層破壞這兩個全球性的環(huán)境問題。因此空調系統(tǒng)不但要提高設備的能量轉換性能，提高系統(tǒng)能量綜合利用效果，而且應

15、重視能源的開發(fā)，尤其是清潔能源的開發(fā)，如太陽能、地熱及風能等。其次，采用壓縮機制冷的空調冷源所用工質多為鹵化烴物質，該類物質中尤以空調制冷中常用的氟里昂12對臭氧層的破壞大，國際上已列為限用以至禁用。因此，尋找過度性或永久性替代物已迫在眉睫。在如今的市面上，新型制冷劑有R410等環(huán)保型的制冷劑。　　中央空調需要發(fā)展，但更需要保持健康、環(huán)保、節(jié)能的同步發(fā)展。

16、;　　2設計總說明 　　負荷包括熱負荷、冷負荷及濕負荷[1]。在某一時刻為保持房間恒溫恒濕，需向房間供應的冷量稱為冷負荷；相反，為補償房間失熱而需向房間供應的熱量稱為熱負荷；為維持室內相對濕度所需由房間除去的或增加的濕量稱為濕負荷。　　負荷的計算包括通過圍護結構得熱形成的冷負荷及室內熱源、濕源散熱散濕形成的冷負荷及濕

17、負荷。　　2.1建筑外墻及窗的基本參數　　外墻和屋頂：外墻為240mm磚墻，內外均粉刷，其中，，，　　圖2.1 墻體結構圖　　屋頂結構同附錄2-9中序號10，。　　內墻和樓板：內墻為120mm磚墻，內外粉刷，樓板為80mm

18、現澆鋼筋混凝土。　　窗：單層鋼窗，，，掛活動百葉，無外遮陽。，。　　室內設計溫度 ℃。　　照明散熱：采用熒光燈，安裝形式為暗裝，每盞40W，鎮(zhèn)流器裝設在頂棚內，燈罩隔熱系數0.8。　　設備散熱：電子設備主要是電腦和電視，辦公室房

19、間均有電腦，客房內有電腦和電視。　　辦公室的工作時間為9：00——17：00。　　2.2室外設計氣象參數　　室外：干球溫度 ℃，濕球溫度28.2℃ ，相對濕度。　　室內：干球溫度 ℃，相對濕度，送風速度不大于。<b&g

20、t;　　3夏季冷負荷計算　　3.1負荷計算方法　　3.1.1外墻和屋頂　　外墻和屋頂的負荷由下式計算得到：　?。?.1）　　式中 —

21、—計算時間，h；　　——圍護結構表面受到周期為24h諧性溫度作用，溫度波傳到內表面的時間延遲，h;　　——溫度波的作用時間，即溫度作用于圍護結構外表面的時間，h；　　——圍護結構傳熱系數，；　　——圍護結構計算面積，；　　——

22、作用時刻下，圍護結構的冷負荷計算溫差，簡稱負荷溫差，℃。　　負荷溫差按照外墻和屋面的傳熱衰減系數進行分類。圍護結構愈厚、重，則值愈大，值愈小；圍護結構越輕、薄，則值愈小，值愈大。值是在0到1之間變化的。　　3.1.2窗戶　　窗戶瞬變傳導得熱形成的冷負荷</

23、p>　　窗戶瞬變傳導得熱形成的冷負荷由下式[2]計算得到：　　（3.2）　　式中 ——計算時刻的負荷溫差， ℃；　　——窗口面積。　　窗戶日射得熱形成的冷負荷<

24、;/p>　　窗戶日射得熱形成的冷負荷由下式計算得到：　?。?.3）　　式中 ——窗的有效面積系數；單層鋼窗為0.85，雙層鋼窗為0.75；單層木窗為0.7，雙層木窗為0.6；　　——地點修正系數；</

25、p>　　——窗內遮陽設施的遮陽系數；　　——窗玻璃的遮擋系數；　　——計算時刻時，透過單位窗口面積的太陽總輻射熱形成的冷負荷，簡稱負荷強度，。　　3.1.3電子設備散熱　　電氣設備安裝功率：音響200W左右，電腦200W，傳真機、復印機100

26、0W左右[3]。一般辦公室一人一臺電腦，一個辦公室配一臺傳真機。　　3.1.4照明散熱負荷　　照明設備散熱屬于穩(wěn)定得熱，一般得熱量是不隨時間變化的。每平方米照明負荷按指標來計算。　　3.1.5人體散熱負荷　　利用公式 </p&

27、gt;　　式中 ——設人體的得熱，W；　　——不同室溫和勞動性質時成年男子散熱量，W；　　——室內全部人數；　　—— 群集系數，取1.0。　　3.1.6 人體散濕形成的濕負荷<p&

28、gt;　　人體的散濕可由公式計算得到。　　式中；　　——為房間人的數，人；　　——為人體的散濕量，g/h。　　3.1.7 敞開水槽表面散濕形成的濕負荷　　其散濕量按下式[4]進行計算：

29、　?。?.4）　　式中 ——相應于水表面溫度下的空氣飽和水蒸汽分，Pa；　　——空氣中水蒸氣分壓力，Pa；　　——蒸發(fā)水槽表面積， 　　——蒸發(fā)系數，，按下式確定：；

30、;　　——標準大氣壓力，其值為101325Pa；　　——當地實際大氣壓力，Pa；　　——周圍空氣溫度為15~30 時，不同水溫下的擴散系數，；　　——水面上周圍空氣流速，m/s。　　3.2各房間負荷計算結果

31、　　以一層101計算為例　　一層101負荷計算：　　101房間有落地窗，窗高3.0m，窗面積為12 ，北墻面積為2.4 ，東墻面積為23.4 。其中外墻為240mm磚墻，內外均粉刷，其，，，。算出逐時冷負荷，計算結果如下表：　　表3.1 101北墻傳熱冷負荷計算表&

32、lt;b>　　續(xù)表3.1　　表3.2 101北窗溫差傳熱負荷計算　　表3.3 101北窗日射得熱冷負荷計算　　續(xù)表3.3　　表3.4 101東墻負荷計算　　表3

33、.5 101照明設備負荷計算　　續(xù)表3.5　　表3.6 101電子設備負荷計算　　表3.7 101人員散熱負荷計算　　表3.8 101負荷匯總　　最大負荷出現在15：00時刻，其值為4

34、005W。　　同理，算出其他各房間的負荷，得到匯總表出下：　　表3.9 102負荷匯總　　最大負荷出現在15：00時刻，其值為3087W。　　表3.10 103負荷匯總　　最大負荷出現在15：00時刻，其值為3087W。<

35、;/p>　　表3.11 104負荷匯總　　最大負荷出現在15：00時刻，其值為3087W。　　表3.12 105負荷匯總　　最大負荷出現在15：00時刻，其值為3087W。　　表3.13 106負荷匯總<p&

36、gt;　　最大負荷出現在15：00時刻，其值為5084W。　　表3.14 107負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為3060W。　　表3.15 108負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為3060W。

37、表3.16 109負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為3060W。　　表3.17 110負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為3060W。　　表3.18 111負荷匯總　　最大負荷出現在15：00時刻，

38、其值為5084W。　　表3.19 112負荷匯總　　最大負荷出現在15：00時刻，其值為5084W。　　表3.20 113負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為2966W。　　表3.21 114負荷匯總</p

39、>　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為3842W。　　表3.22 115負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為9218W。　　表3.23 116負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為3524W。

40、　　表3.24 117負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為3524W。　　表3.25 118負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為6314W。　　表3.26 食堂負荷匯總　　最大負荷

41、出現在14：00時刻，其值為29092W。　　表3.27 201負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為16328W。　　3.28 202負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為2938W。　　表3.29 2

42、03負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為2992W。　　表3.30 204負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為2992W。　　表3.31 205負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為2992W

43、。　　表3.32 206負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為5162W。　　表3.33 207負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為5162W。　　表3.34 208負荷匯總&l

44、t;p>　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為6237W。　　一樓到二樓的挑空大廳按單位面積負荷去估算其負荷，取單位面積負荷為，該大廳的面積為，因此，其總的冷負荷為58750W。　　表3.35 301負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為3539W。

45、;　　表3.36 302負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為3137W。　　表3.37 303負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為3217W。　　表3.38 304負荷匯總　　最大負荷出現在14：00

46、時刻，其值為3141W。　　表3.39 305負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為5162W。　　表3.40 306負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為5162W。　　表3.41 307負荷匯總<

47、;/p>　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為5162W。　　表3.42 308負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為5162W。　　表3.43 309負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為5162W。</p&g

48、t;　　表3.44 310負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為3001W。　　表3.45 311負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為3528W。　　表3.46 312負荷匯總

49、最大負荷出現在14：00時刻，其值為10485W。　　表3.47 313負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為3810W。　　表3.48 314負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為3810W。　　表3.4

50、9 315負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為3035W。　　表3.50 401負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為13573W。　　表3.51 402負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為

51、5664W。　　表3.52 403負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為4719W。　　表3.53 404負荷匯總　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為4506W。　　表3.54 405負荷匯總

52、;　　最大負荷出現在14：00時刻，其值為3245W。　　表3.55 各房間實際采用的最高負荷匯總　　續(xù)表2.55　　4氣流組織計算　　4.1氣流組織計算參數</p&

53、gt;　　圖4.1 室內空氣處理過程圖　　W:室外狀態(tài)點 O:送風狀態(tài)點 M:風機盤管的出風狀態(tài)點 N:室內狀態(tài)點　　L:新風的出風狀態(tài)點 ε：熱濕比線　　以101為例，房間的設計溫度為，進深、寬、高分別為，熱濕比。<p&

54、gt;　　4.2氣流組織計算方法　　4.2.1確定換氣次數　　選定送風口形式為三層活動百葉型送風口，紊流系數[5] ，風口布置寬度B上，射程。選取送風溫差為7.5℃查焓濕圖可得各參數?？傻盟惋L量為　　換氣次數：

55、（4.1）　　式中：　　N——換氣次數；次/h；　　L——送幾量，；　　A、B、H——空調房間的進深、寬、高；

56、，滿足設計要求。　　4.2.2確定送風速度　　先假定送風速度為 　?。?.2）　　（4.3）&l

57、t;b>　　式中：　　——射流自由度； 　　——送風速度，；　　——送風量，。　　把已經條件代入公式，可得：

58、　　計算得到的在防止風口噪聲的流速范圍之內[6]，所以滿足設計要求。　　4.2.3確定送風口數目　　選取軸心溫差為空調精度的0.6倍，即。　?。?.4）　　（4.5）&

59、lt;/p>　　式中：　　——送風口數目；　　——紊流系數；　　——射程，m；<b&g

60、t;　　——無因次距離。　　查得無因次距離，因此得送風口數目　　所以得到送風口數目為2個。　　4.2.4確定送風口尺寸　　每個送風口的面積和面積當量直徑：　?。?.6）</b&g

61、t;　?。?.7）　　式中：　　f——送風口的面積，；　　——面積當量直徑，；　　——送風量，；</p

62、>　　——送風速度，m/s；　　——送風口數目。　　因此，送風口面積。　　查表后選定送風口尺寸為。　　當量直徑：

63、　4.2.5校核貼附長度　　阿基米德數　?。?.8）　　式中：　　——射流出口溫度，K；　　——房間空氣溫度，K；&

64、lt;/p>　　——重力加速度，；　　——送風溫差，；　　因此，　　查得，所以，大于射程5.5m，所以滿足設計要求。　　4.2.6校核房間高度</p&g

65、t;　　設風口底邊至頂棚的距離為0.3m，則　　（4.9）　　式中：　　——空調房間的最小高度，；　　——空調區(qū)高度，一般取；

66、　——送風口底邊至頂棚的距離，；　　——射流向下擴展的距離，取擴散角；　　0.3——為安全系數。　　因此最小高度　　值小于高音給定高度3.6 ，滿足設計要求。　　4.2.7確定新風量&l

67、t;/p>　　按總風量的10%算：；　　根據已知房間人數為3，滿足衛(wèi)生條件計算[7]：；　　所以最小新風量為。所以選用新風量為。　　4.3各房間氣流組織計算結果　　按此方法，將各個房間的各個參數都計算出來。各房間氣流組織計算

68、結果如下：　　表4.1 一層部分房間氣流組織計算表1　　續(xù)表4.1　　表4.2 一層部分房間氣流組織計算表2　　續(xù)表4.2　　表4.3 二層房間氣流

69、組織計算表　　續(xù)表4.3　　一樓到二樓的挑空大廳的新風量按人均需新風量，設計人數為100人，總新風量為，分為四個送風口，每個送風口的送風量為。　　表4.4 三層部分房間氣流組織計算表1　　表4.5 三層部分房間氣流組織計算表

70、2　　表4.6 四層房間氣流組織計算表　　大廳部分采用圓形散流器送風，其氣流組織計算如下：　　把該區(qū)域分為五個部分來計算，具體分割如下圖所示：　　圖4.2 散流器計算圖　　把該大廳分為的空間。查得室內平均風速，散流器射程為，射

71、程與長度的比值為。　　所以室內平均風速：　　，與查表結果基本相符。　　按送冷風情況，，說明合適。　　總送風量為，　　每個散流器的送風量為。</p&g

72、t;　　查得：，其出風口速度是允許的。　　查散流器性能表，選用頸部直徑為的散流器。　　4.4風機盤管的選型　　根據風機盤管的冷量與風量，選定風機盤管型號。各房間風機盤管選型[8]如下：　　表4.7 一層房間風機盤管選型<

73、;p>　　表4.8 二層風機盤管選型　　表4.9 三層風機盤管選型　　表4.10 四層風機盤管選型　　表4.11 FP系列風機盤管性能參數表　　5風管布置及水力計算　　5.1風管水力計算方法&

74、lt;p>　　5.1.1最不利管路水力計算　　摩擦阻力（沿程阻力）部分[9]：　?。?.1）　　式中：　　——送風量，；<

75、;p>　　——風道斷面積，；　　——送風速度，。　　另：　　（5.2）　　式中：<

76、;p>　　——流速當量直徑，；　　a、b——矩形風道的邊長，。　　（5.3）　　式中：　　——摩擦阻力，；

77、;　　——管段長度，；　　——比摩阻，。　　局部阻力部分：　　局部阻力計算公式　?。?.4）<

78、;/b>　　式中：　　——局部阻力，；　　——局部阻力系數；　　——空氣密度，取；　　—— 與之對應的斷面

79、流速。　　以1樓左邊新風管為例計算，風管布置軸測圖如下：　　圖5.1 一層左側新風系統(tǒng)軸側圖　　管道16—15：　　沿程阻力：　　初選流速為，風量為

80、，管段長。　　風管采用，所以風道截面積為，當量直徑為，根據風管尺寸和風量，查得比摩阻為，則可得到16-12段的摩擦阻力為。　　局部阻力部分：　　該管段存在的局部阻力構件有百葉送風口2個、1個90度彎頭，一個分流三通，一個漸縮管。<p&g

81、t;　　百葉送風口：送風口尺寸為，查得其 　　彎頭：該彎頭為矩形斷面直角彎頭，帶小型葉片，查得；　　分流三通：為矩形風管T形三通，查得；　　漸縮管：根據斷面積比，查得；　　所以管段16-15的局部阻力。　　因此，管段16

82、-15的總阻力。　　同理，可得以最不利管路的所有管段的阻力，得到表如下：　　表5.1 一樓左邊風管最不利管路水利計算表　　續(xù)表5.1　　5.1.2計算支管的摩擦阻力和局部阻力

83、;　　摩擦阻力部分：　?。?.5）　　式中：　　送風量，；　　風道斷面積，；

84、　　——送風速度，。　　另：　?。?.6）　　式中：　　——流速當量直徑，；

85、;　　a、b——矩形風道的邊長，。　　（5.7）　　式中：　　——摩擦阻力，；　　——管段長度，；</b&

86、gt;　　——比摩阻，。　　（2）局部阻力部分：　　局部阻力計算公式　?。?.8）　　式中：&l

87、t;/b>　　——局部阻力，；　　——局部阻力系數；　　——空氣密度，取；　　—— 與之對應的斷面流速。　　管段13-15：&

88、lt;/b>　　摩擦阻力部分：　　該管段的初選流速為，風量為，管長為。　　算得風道斷面積為，所以風管采用，這時實際流速為。查得比摩阻為，則可得到該管段的摩擦阻力為。　　局部阻力部分</b

89、>　　該管段的局部阻力部件有百葉型送風口三個，一個直流三通。查資料得局部阻力系數為：　　百葉送風口：；　　直流三通： 　　所以管段13-15的局部阻力為： <

90、p>　　由此可得，管段13-15的總阻力為：。　　同理將所有的支管進行水利計算，得到下表：　　表5.2 一層左側支管水力計算表　　5.1.3檢查并聯管路的阻力平衡　　檢查并聯管路的阻力，的值小于15%則滿足要求[10]，若大于15%，為了使并聯管段達到阻力平

91、衡，可以通過改變管徑的方法或使用調節(jié)閥的方法使之達到平衡要求[11]。　?。?.9）　　式中：　　調整后的管徑，；　　原設計的管徑，；&

92、lt;/b>　　原設計的支管阻力，；　　要求達到的支管阻力，。　　對于節(jié)點15：　　， 　　所以

93、，所以滿足要求。　　對于節(jié)點12：　　， 　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。&

94、lt;b>　　對于節(jié)點10：　　， 　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。　　對于節(jié)點8：

95、;　　， 　　所以，所以滿足要求。　　對于節(jié)點6：　　， 　　所

96、以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。　　對于節(jié)點4：　　， 　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平

97、衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。　　對于節(jié)點1：　　， 　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。

98、　　對于節(jié)點1：　　， 　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。　　由以上計算可以得到，一樓左邊風管最不利管路的總阻

99、力為：，新風機組及其附件的阻力估算為，因此，該系統(tǒng)總阻力為。　　5.2各管段風管水力計算結果　　一層右側風管計算：　　圖5.2 一層右側新風系統(tǒng)軸側圖　　表5.3 一層右側風管最不利管路計算表<p

100、>　　續(xù)表5.3　　表5.4 一層右側支管水利計算表　　阻力平衡計算：　　對于節(jié)點17：　　， &

101、lt;/p>　　所以，所以滿足要求。　　對于節(jié)點15：　　， 　　所以，所以滿足要求。

102、　　對于節(jié)點13：　　， 　　所以，所以滿足要求。　　對于節(jié)點11：<b&

103、gt;　　， 　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。　　對于節(jié)點9：　　，

104、　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。　　對于節(jié)點7：　　， 　　所以，

105、這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。　　對于節(jié)點5：　　， 　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡

106、。　　對于節(jié)點3：　　， 　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。　　對于節(jié)

107、點1：　　， 　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。　　由以上計算可以得到，一樓右邊風管最不利管路的總阻力為：，新風機組及其附件的阻力估算為，因此，

108、該系統(tǒng)總阻力為。　　二樓風管計算：　　圖5.3 二層新風系統(tǒng)軸側圖　　表5.5 二層風管最不利管路計算1　　表5.6 二層風管最不利管路水力計算2　　表5.7 二層支管水力計算表1&

109、lt;/p>　　表5.8 二層支管水力計算表2　　二樓并聯管路阻力平衡計算：　　對于節(jié)點21：　　， 　　所以

110、，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。　　對于節(jié)點19：　　， 　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力

111、不平衡。　　對于節(jié)點17：　　， 　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。

112、　對于節(jié)點15：　　， 　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。　　對于節(jié)點13：<p

113、>　　， 　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。　　對于節(jié)點11：　　， &

114、lt;/p>　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。　　對于節(jié)點9：　　， 　　所以

115、，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。　　對于節(jié)點7：　　， 　　所以，所以滿足要求。<p&

116、gt;　　對于節(jié)點5：　　， 　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。　　對于節(jié)點3：</p

117、>　　， 　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。　　對于節(jié)點1：　　， &

118、lt;/b>　　所以，所以滿足要求。　　由以上計算可以得到，二樓左邊風管最不利管路的總阻力為：，新風機組及其附件的阻力估算為，因此，該系統(tǒng)總阻力為。　　三樓風管計算：　　圖5.4

119、三層新風系統(tǒng)軸側圖　　表5.9 三層風管最不利管路計算表1　　表5.10 三層風管最不利管路計算表2　　表5.11 三層支管水力計算表1　　表5.12 三層支管水力計算表2　　三樓并聯管路阻力平衡計算：

120、;　　對于節(jié)點27：　　， 　　所以，所以滿足要求。　　對于節(jié)點25：<

121、b>　　， 　　所以，所以滿足要求。　　對于節(jié)點23：　　， 　　所以

122、，所以滿足要求。　　對于節(jié)點21：　　， 　　所以，所以滿足要求。　　對于節(jié)點19：

123、　　， 　　所以，所以滿足要求。　　對于節(jié)點17：　　， &l

124、t;p>　　所以，所以滿足要求。　　對于節(jié)點15：　　， 　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除

125、阻力不平衡。　　對于節(jié)點13：　　， 　　所以，所以滿足要求。　　對于節(jié)點11：

126、　　， 　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。　　對于節(jié)點9：　　， </

127、b>　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。　　對于節(jié)點7：　　， 　　所以

128、，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。　　對于節(jié)點5：　　， 　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時

129、需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。　　對于節(jié)點3：　　， 　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。<p&

130、gt;　　對于節(jié)點1：　　， 　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。　　由以上計算可以得到，一樓左邊風管最不利管路的總阻力為：，新風

131、機組及其附件的阻力估算為，因此，該系統(tǒng)總阻力為。　　四樓風管計算：　　圖5.5 四層新風系統(tǒng)軸側圖　　表5.13 四層風管最不利管路計算表　　表5.14 四層支管水力計算表　　四層支

132、管阻力平衡計算：　　對于節(jié)點9：　　， 　　所以，這兩個并聯管路的阻力不平衡，則在運行時需要輔助閥門調節(jié)，以消除阻力不平衡。<b&g

133、t;　　對于節(jié)點7：　　， 　　所以，所以滿足要求。　　對于節(jié)點5：　　， </

134、b>　　所以，所以滿足要求。　　對于節(jié)點3：　　， 　　所以，所以滿足要求。</p

135、>　　對于節(jié)點1：　　， 　　所以，所以滿足要求。　　由以上計算可以得到，一樓左邊風管最不利管路的總阻力為：，新風機組及其附件的阻力估算為，因此，該

136、系統(tǒng)總阻力為。　　5.3新風機組選型：　　新風機組的選擇由所需要的風機的風壓和風量決定。根據系統(tǒng)的總風量和系統(tǒng)的總阻力，各自乘以一個附加系數[12]。風壓附加系數為1.15，風量附加系數為1.1。　　一樓的左邊新風機組：風壓，風量。　　所以該系統(tǒng)的新風機組選用珠海格

137、力空調公司生產的型號為ZK1309的新風機組，送風量為，風機為可調。　　一樓的右邊新風機組：風壓，風量。　　所以該系統(tǒng)的新風機組選用珠海格力空調公司生產的型號為ZK1309的新風機組，送風量為，風機為可調。　　二樓的新風機組：風壓，風量。　　所以該系統(tǒng)的新

138、風機組選用珠海格力空調公司生產的型號為ZK1311的新風機組，送風量為，風機為可調。　　三樓的左邊新風機組：風壓，風量。　　所以該系統(tǒng)的新風機組選用珠海格力空調公司生產的型號為ZK1309的新風機組，送風量為，風機為可調。　　四樓的左邊新風機組：風壓，風量。

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