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文檔簡介
1、<p> 機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計計算說明書</p><p> 題 目:圓錐-圓柱齒輪減速器(5-C)</p><p> 姓 名:高智韜</p><p> 班 級:05020902</p><p><b> 指導(dǎo)老師:陳國定</b></p><p><b>
2、 目 錄</b></p><p> 一、設(shè)計任務(wù)說明2</p><p> 二:傳動簡圖的擬定2</p><p> 三:電動機(jī)的選擇2</p><p> 四:傳動比的分配3</p><p> 五:傳動參數(shù)的計算3</p><p> 六:減速器傳動零件設(shè)計計算
3、4</p><p> 高速級直齒錐齒輪傳動的設(shè)計計算4</p><p> 中間級斜齒圓柱齒輪傳動設(shè)計計算8</p><p> 低速級鏈傳動的設(shè)計計算11</p><p><b> 七:初算軸徑13</b></p><p> 八:選擇聯(lián)軸器和軸承13</p><
4、;p> 九:繪制設(shè)計用裝配底圖14</p><p> 十:軸系零件設(shè)計校核15</p><p> 十一:軸承壽命校核24</p><p> 十二:鍵選擇及強度校核28</p><p> 十三:箱體及附件設(shè)計30</p><p> 十四:潤滑密封設(shè)計33</p><p&g
5、t; 十五:心得體會33</p><p> 十六:參考書目34</p><p><b> 一、設(shè)計任務(wù)說明</b></p><p><b> 1.設(shè)計任務(wù)</b></p><p> 設(shè)計鏈板式輸送機(jī)的傳動裝置。 </p><p><b> 2.原始數(shù)
6、據(jù)</b></p><p><b> 3.工作條件</b></p><p> 連續(xù)單向運轉(zhuǎn),工作時有輕微振動,使用期10年(每年300個工作日),小批量生產(chǎn),兩班制工作,輸送機(jī)工作軸轉(zhuǎn)速允許誤差正負(fù)5%。</p><p> 二:傳動簡圖的擬定。</p><p><b> 三:電動機(jī)的選擇&l
7、t;/b></p><p> 類型和結(jié)構(gòu)形式的選擇</p><p> 選擇Y系列電動機(jī)。具有結(jié)構(gòu)簡單,價格低廉,維護(hù)方便,可直接接于三相交流電網(wǎng)中等顯著特點。</p><p><b> 功率的確定</b></p><p> 電動機(jī)至工作機(jī)的總效率(串聯(lián)時)。彈性聯(lián)軸器效率,球軸承效率,8級精度錐齒輪,8級精
8、度圓柱齒輪,滾子鏈傳動效率</p><p><b> 所需電動機(jī)的功率.</b></p><p><b> 電動機(jī)額定功率.</b></p><p> 按照≥來選取電動機(jī)型號。</p><p><b> 轉(zhuǎn)速的確定</b></p><p> 根
9、據(jù)Y系列常用轉(zhuǎn)速,選擇同步轉(zhuǎn)速1000r/min的電動機(jī)。</p><p> Y系列三相異步電動機(jī),型號為Y132M1—6。機(jī)座帶底腳,端蓋無凸緣。</p><p><b> 四:傳動比的分配</b></p><p> 電動機(jī)滿載轉(zhuǎn)速,工作機(jī)的轉(zhuǎn)速</p><p> 一般圓錐——圓柱齒輪減速器,高速級錐齒輪傳動比
10、可按下式分配</p><p> 12明顯過大,根據(jù)一般錐齒輪傳動比的限制,取.</p><p><b> 再取圓柱齒輪傳動比</b></p><p><b> 取鏈傳動傳動比</b></p><p><b> 五:傳動參數(shù)的計算</b></p><p
11、> 各軸轉(zhuǎn)速n(r/min)</p><p> 高速軸Ⅰ轉(zhuǎn)速 </p><p> 中間軸Ⅱ轉(zhuǎn)速 </p><p> 低速軸Ⅲ轉(zhuǎn)速 </p><p> 滾筒軸Ⅳ轉(zhuǎn)速 </p><p> 各軸的輸入功率P(kw)</p><p> 高速軸Ⅰ輸入功率
12、</p><p> 中間軸Ⅱ輸入功率 </p><p> 低速軸Ⅲ輸入功率 </p><p> 滾筒軸Ⅳ輸入功率 </p><p> 各軸的輸入轉(zhuǎn)矩T(N·m)</p><p> 高速軸Ⅰ輸入轉(zhuǎn)矩 </p><p> 中間軸Ⅱ輸入轉(zhuǎn)矩 <
13、/p><p> 低速軸Ⅲ輸入轉(zhuǎn)矩 </p><p> 滾筒軸Ⅳ輸入轉(zhuǎn)矩 </p><p> 根據(jù)以上計算數(shù)據(jù)列出下表,供以后設(shè)計計算使用。</p><p> 六:減速器傳動零件設(shè)計計算</p><p> 高速級錐齒輪的設(shè)計計算</p><p> 選擇材料,精度,齒數(shù)。<
14、;/p><p> 小齒輪選擇40Cr,鍛鋼,調(diào)質(zhì)處理,硬度250-260HBS,</p><p> 大齒輪選擇45鋼,鍛鋼,硬度200-210HBS。</p><p><b> 8級精度。</b></p><p> 選小齒輪齒數(shù)20,大齒輪齒數(shù)60.</p><p> 按齒面接觸疲勞強度計算
15、。</p><p> 分別確定公式內(nèi)各個計算數(shù)值。</p><p> 參數(shù)確定完畢,將較小的代入公式中,</p><p><b> =61.147mm</b></p><p> 錐齒輪平均分度圓直徑=50.955mm</p><p> 計算圓周速度v。錐齒輪圓周速度需按照平均分度圓直徑計
16、算。</p><p><b> 計算實際載荷系數(shù)</b></p><p><b> 載荷系數(shù)K=</b></p><p> 根據(jù)工作載荷狀態(tài)(輕微沖擊)和原動機(jī)類型(電動機(jī)),</p><p> 根據(jù)v=2.561m/s,8級精度,由圖10-8,錐齒輪第一級精度,按照9級精度,查得動載系數(shù)1
17、.15.</p><p><b> :</b></p><p> 根據(jù) 。由表10-9,。。</p><p><b> K=</b></p><p><b> 校正分度圓直徑。</b></p><p> 61.147×=72.754&
18、lt;/p><p><b> 計算模數(shù)。</b></p><p> 按齒根彎曲疲勞強度計算。</p><p><b> 確定公式中參數(shù)。</b></p><p><b> 系數(shù)已經(jīng)確定。</b></p><p><b> 對比大小齒輪。&
19、lt;/b></p><p><b> 大齒輪數(shù)值較大。</b></p><p> 將大齒輪數(shù)值代入公式。</p><p> 對比計算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強度計算的模數(shù)m大于齒根彎曲疲勞強度計算的模數(shù),由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強度所決定的承載能力,而齒面接觸疲勞強度所決定的承載能力,僅與齒輪直徑(即模數(shù)與齒數(shù)的乘積)有關(guān),
20、可取由彎曲強度算得的模數(shù)2.702就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m=3 mm。按接觸強度所得的分度圓直徑=72.754 mm,算出小齒輪齒數(shù)</p><p> 大齒輪齒數(shù) </p><p> 這樣設(shè)計出的齒輪傳動,既滿足了齒面接觸疲勞強度,又滿足了齒根彎曲疲勞強度,并做到結(jié)構(gòu)緊湊,避免浪費。</p><p><b> 幾何尺寸計算。</b>
21、;</p><p> 計算分度圓直徑 </p><p> 計算錐角 </p><p><b> 得 </b></p><p> 計算錐距 </p><p><b> 計算齒寬 </b></p><p>
22、 計算平均分度圓直徑 </p><p> 計算平均模數(shù) </p><p> 計算當(dāng)量齒數(shù) </p><p><b> 結(jié)構(gòu)選擇。</b></p><p> 小齒輪齒頂圓直徑<160mm,選用實心結(jié)構(gòu)。</p><p> 大齒輪齒頂圓直徑>160mm,選用腹板式結(jié)構(gòu)。<
23、;/p><p> 高速級錐齒輪的主要設(shè)計參數(shù)</p><p> 中間級圓柱齒輪的設(shè)計</p><p> 選精度等級,材料及齒</p><p> 材料選擇。由表10-1選擇小齒輪材料為40Cr(調(diào)質(zhì)),硬度為250HBS,大齒輪材料為45鋼(調(diào)質(zhì)),硬度為200HBS。仍選用8級精度。該級齒輪傳動比為4,選擇小齒輪齒數(shù),大齒輪齒數(shù),初選螺旋
24、角.</p><p> 按齒面接觸強度計算設(shè)計。</p><p> 按式(10-21)試算,即</p><p> 分別確定公式內(nèi)各個計算數(shù)值。</p><p> 將較小的值代入公式計算。</p><p><b> 計算圓周速度</b></p><p><b
25、> 計算齒寬</b></p><p><b> 計算齒寬與齒高比</b></p><p><b> 計算實際載荷系數(shù)</b></p><p><b> 載荷系數(shù)K=</b></p><p> 根據(jù)工作載荷狀態(tài)(輕微沖擊)和原動機(jī)類型(電動機(jī)),<
26、;/p><p> 根據(jù)v=m/s,8級精度,由圖10-8,錐齒輪第一級精度,按照9級精度,查得動載系數(shù)1.1.</p><p><b> :由表10-3,</b></p><p> 由表10-4,非對稱分布,,</p><p><b> 由表10-13,</b></p><p
27、> 接觸疲勞載荷系數(shù), K=</p><p> 彎曲疲勞載荷系數(shù)K=</p><p><b> 校正分度圓直徑。</b></p><p> 54.38×=62.242</p><p><b> 計算當(dāng)量模數(shù)。</b></p><p> 按齒根彎曲強
28、度計算設(shè)計。</p><p><b> 確定參數(shù).</b></p><p><b> 系數(shù)已經(jīng)確定。</b></p><p><b> 對比大小齒輪。</b></p><p><b> 大齒輪數(shù)值大。</b></p><p>
29、; 將較大數(shù)值代入公式中計算</p><p> 對比計算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強度計算的發(fā)面模數(shù)大于齒根彎曲疲勞強度計算的法面模數(shù),由于齒輪模數(shù)的大小主要取決于彎曲強度所決定的承載能力,而齒面接觸疲勞強度所決定的承載能力,僅與齒輪直徑(即模數(shù)與齒數(shù)的乘積)有關(guān),可取由彎曲強度算得的法面模數(shù)2.174就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值2.5mm。按接觸強度所得的分度圓直徑=62.242 mm,算出小齒輪齒數(shù)</p>
30、<p> 大齒輪齒數(shù) </p><p> 這樣設(shè)計出的齒輪傳動,既滿足了齒面接觸疲勞強度,又滿足了齒根彎曲疲勞強度,并做到結(jié)構(gòu)緊湊,避免浪費。</p><p><b> 尺寸計算。</b></p><p><b> 計算中心距a</b></p><p><b>
31、; 圓整為155mm</b></p><p><b> 修正螺旋角</b></p><p> 改變不多,其他不需要修正。</p><p><b> 計算分度圓直徑 </b></p><p><b> 計算齒輪寬度</b></p><p
32、><b> 圓整后取,</b></p><p><b> 齒輪結(jié)構(gòu)選擇。</b></p><p> 小齒輪齒頂圓直徑<160mm,選用實心結(jié)構(gòu)。</p><p> 大齒輪齒頂圓直徑>160mm,選用腹板式結(jié)構(gòu)。</p><p> 中間級斜齒圓柱齒輪的主要設(shè)計參數(shù)</p>
33、<p> 低速級鏈傳動設(shè)計計算</p><p> 需要傳遞的功率為3.132kW,主動鏈輪轉(zhuǎn)速</p><p><b> 選擇鏈輪齒數(shù)</b></p><p> 取小鏈輪齒數(shù),大鏈輪齒數(shù)</p><p><b> 確定計算功率</b></p><p>
34、 由表9-6,輕微沖擊,工況系數(shù)=1.0。</p><p> 由圖9-13,齒數(shù)18,主動鏈輪齒數(shù)系數(shù)。</p><p><b> 取單排鏈。</b></p><p><b> 則計算功率為</b></p><p><b> =4.5414kW</b></p>
35、;<p><b> 選擇鏈條型號和節(jié)距</b></p><p> 根據(jù)和。查圖9-11,可選擇20A。查表9-1,鏈條節(jié)距為p=31.75mm。</p><p><b> 計算鏈節(jié)距和中心距</b></p><p><b> 初選中心距</b></p><p&
36、gt; 取,相應(yīng)的鏈長節(jié)數(shù)為</p><p> 取鏈長節(jié)數(shù)為110節(jié)。</p><p> 查表9-7得到中心距計算系數(shù),則鏈傳動的最大中心距為</p><p> 計算鏈速v,確定潤滑方式。</p><p> 查圖9-14,選擇滴油潤滑。</p><p><b> 計算壓軸力。</b>&
37、lt;/p><p><b> 有效圓周力為:</b></p><p> 鏈輪水平布置,壓軸力系數(shù),。</p><p><b> 壓軸力為 。</b></p><p> 低速級鏈輪的主要設(shè)計參數(shù)</p><p><b> 七:初算軸徑。</b><
38、;/p><p><b> 選擇材料</b></p><p> 選擇45剛,調(diào)質(zhì)處理。許用扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力</p><p> 按照扭轉(zhuǎn)強度條件初步估算軸徑。</p><p><b> 軸Ⅰ:</b></p><p><b> 軸Ⅱ:</b></p&g
39、t;<p><b> 軸Ⅲ:</b></p><p> 考慮到軸上鍵槽的影響,對于d≤100mm的軸,直徑放大5%。</p><p> 八:選擇聯(lián)軸器和軸承。</p><p> 選擇高速輸入軸聯(lián)軸器</p><p><b> 類型選擇</b></p><p
40、> 選擇彈性柱銷聯(lián)軸器,適用于連接兩同軸線的傳動軸系,并具有補償兩軸相對位移和一般減振性能。工作溫度-20~70℃。</p><p><b> 載荷計算</b></p><p> 公稱轉(zhuǎn)矩由表14-1查得,由計算得到計算轉(zhuǎn)矩</p><p><b> 型號選擇</b></p><p>
41、 根據(jù)轉(zhuǎn)矩,軸最小直徑17.807mm選擇型號。</p><p> 查彈性柱銷聯(lián)軸器GB/T-5014-2003,LX1聯(lián)軸器可以滿足要求。主要參數(shù)如下。</p><p><b> 選擇軸承類型</b></p><p> 考慮到有軸向、徑向載荷,選擇角接觸球軸承,尺寸系列02。0級公差,0組游隙。。脂潤滑。</p><
42、;p> 九:繪制基本結(jié)構(gòu)裝配底圖</p><p> 如圖為主要內(nèi)箱的裝配底圖,基于此圖進(jìn)行后邊的軸系設(shè)計。</p><p> 查手冊表5-1,表5-2,表5-3。箱座壁厚與箱蓋壁厚。</p><p><b> 地腳螺栓直徑。取。</b></p><p> 箱蓋與箱座連接螺栓直徑。根據(jù)螺栓標(biāo)準(zhǔn)取8mm。對應(yīng)
43、螺栓的扳手空間,至外箱壁距離,至凸緣邊緣直徑。</p><p> ,,取。,初取8mm。</p><p> 后邊設(shè)計時要保證小錐齒輪在箱體中心。</p><p><b> 十:軸結(jié)構(gòu)設(shè)計。</b></p><p><b> 輸入軸Ⅰ設(shè)計。</b></p><p>
44、選擇材料45鋼,調(diào)制處理,硬度HBS250。</p><p> 設(shè)計基本結(jié)構(gòu)并且確定尺寸:</p><p> 軸最小直徑17.807,取d1=18mm。</p><p> 查聯(lián)軸器參數(shù)L1=52,為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上,而不壓在軸的端面上,L1取略短一些,L1=50。</p><p> 聯(lián)軸器右端需一個軸肩,故取d2=25m
45、m。</p><p> 確定d3為軸承配合,需要5的倍數(shù),取d3=30mm。</p><p> 查角接觸球軸承(GB/T 292-1994),取7206AC,內(nèi)徑30mm,外徑D=62mm,寬度B=16mm,安裝尺寸,也就是d4≥36mm,取d4=38mm。</p><p> d5=d3=30mm。</p><p> 有一個軸肩,取d
46、6=24mm。</p><p> 采用軸端擋圈加雙螺釘固定錐齒輪的右端,</p><p> 查手冊34頁確定L4,L6。兩軸承距離為,與錐齒輪靠近的軸承與錐齒輪分度圓處距離為。如下圖。</p><p> 一般取,或,d為安裝軸承處的直徑。我們?nèi)?5mm。取。</p><p><b> L4=59mm.</b>&l
47、t;/p><p> 查機(jī)械設(shè)計圖10-39,錐齒輪結(jié)構(gòu),錐齒輪與軸配合部分長度L=(1-1.2)d,此處d=d6=24mm。取L=30mm。</p><p> 套杯伸出厚度為6mm,則L6約為30+6=36mm。取L6=36mm。</p><p> L2長度為套杯凸緣厚度,軸承蓋厚度,加上一段距離。查手冊圖6-29,根據(jù)套杯內(nèi)徑62mm,凸緣厚度取S=(0.08~
48、0.1)D,取S=6mm。根據(jù)圖6-27凸緣式軸承蓋,軸承外徑62mm,螺釘直徑6mm,凸緣厚度e=1.2×螺釘直徑=7.2mm,,圓整為8mm,L2≥8+6=14mm取L2=30mm。</p><p> 套杯凸緣厚度,伸出后邊伸出長度,壁厚均為6mm。固定軸承蓋和套杯的螺釘為4個,對稱螺釘中心距為D0=D+2S2+2.5D3=62+4.5×6mm=89mm。套杯凸緣處直徑D2=D0+3d3
49、=89+3×6=107mm。套杯總長103mm。</p><p> L3與軸承配合。取L3=B=16mm。</p><p> 為了使甩油環(huán)與軸肩不接觸,直接頂?shù)捷S承內(nèi)圈,L5比B稍小一些。取L5=13mm。</p><p><b> 輸入軸Ⅰ校核。</b></p><p> 受力分析畫受力分析圖。<
50、;/p><p> 已知T1=34.141N·m,,小錐齒輪的錐角。</p><p><b> 計算錐齒輪部分受力</b></p><p><b> 圓周力,</b></p><p><b> 徑向力,</b></p><p><b&g
51、t; 軸向力</b></p><p><b> 計算軸承處作用力。</b></p><p> 水平面內(nèi)Z方向上力平衡:</p><p><b> 垂直面內(nèi)力平衡:</b></p><p> 豎直面內(nèi)對右邊軸承處力矩平衡:</p><p> 水平面內(nèi)對右
52、邊軸承處力矩平衡:</p><p><b> 得:,</b></p><p><b> ,</b></p><p><b> 畫彎矩圖</b></p><p> 根據(jù)上述簡圖及求出的軸上各作用力,分別按水平面和豎直面計算各力產(chǎn)生的彎矩,并按結(jié)果分別作出水平面上的彎矩圖和
53、垂直面上的彎矩圖;然后按式并作出M圖及扭矩圖。</p><p> 畫水平方向和豎直方向彎矩圖:</p><p> 由圖可知,最大合成彎矩在右邊軸承處。最大彎矩為可以看出最大計算應(yīng)力處,</p><p> 轉(zhuǎn)矩圖:T=34.141N·m</p><p><b> 3.校核軸的強度。</b></p&g
54、t;<p> 已知軸的彎矩及扭矩后,可針對某些危險截面做彎扭合成強度校核計算。按第三強度理論,考慮彎曲應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力循環(huán)特性不同的影響,引入折合系數(shù),計算應(yīng)力</p><p> 從彎扭圖中可以看出,危險截面為右邊軸承處,其軸徑為24mm,將彎曲應(yīng)力扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力,帶入計算應(yīng)力公式,則軸的彎扭合成強度條件為</p><p> W為軸的抗彎截面系數(shù),,查表15-1可得其值為,其
55、中d為軸承處直徑,b為鍵槽寬度,t為鍵槽深。</p><p> 查表6-1,鍵寬b=8mm,高h(yuǎn)=7mm,t=h/2=3.5mm。代入。</p><p><b> 代入公式</b></p><p> 查表15-1,45鋼,調(diào)質(zhì),。</p><p><b> 強度足夠。</b></p&g
56、t;<p><b> 軸Ⅱ設(shè)計。</b></p><p> 選擇材料45鋼,調(diào)制處理,硬度HBS250。</p><p> 軸最小直徑為25.248mm,與軸承配合取d1=d3=30mm。</p><p> 一個軸肩,取d2=38mm。</p><p> 此軸各長度與箱體結(jié)構(gòu)有關(guān),根據(jù)繪制的減速器
57、裝配底圖,分析確定軸上各段長度。</p><p> 如圖。取大錐齒輪輪轂45mm,分度圓距離輪轂靠近內(nèi)側(cè)邊緣21mm,取輪轂內(nèi)側(cè)邊緣距離小圓柱齒輪a1=7mm。則距離大齒輪邊緣為7+5/2=9.5,可以保證安全距離。</p><p> 圖中a2=37.5-21-a1=9.5。則L=65-9.5+6=61.5mm。另外一側(cè)a3=L-37.5+(45-21)=0。</p>&
58、lt;p> 即輪轂貼在甩油環(huán)上。</p><p> 由此分析確定軸上各長度。L1為輪轂長度加上軸伸入箱壁長度。伸入箱壁長度為壁厚B減去軸承蓋腿長m,取m=5mm。L1=45+B-m=45+32-5=72mm。</p><p> L2=a1=7mm。</p><p> L3為小圓柱齒輪寬加上,加上伸入箱壁長度。L3=65+6+32-5=98mm。<
59、/p><p><b> 軸Ⅱ強度校核。</b></p><p> 計算受力。畫受力分析圖。</p><p> 由軸Ⅰ小錐齒輪受力分析,得到大錐齒輪上受力情況。</p><p><b> 圓周力</b></p><p><b> 徑向力</b><
60、;/p><p><b> 軸向力</b></p><p> 小圓柱齒輪受力情況如下:</p><p><b> 圓周力</b></p><p><b> 徑向力</b></p><p><b> 軸向力</b></p&g
61、t;<p> 水平面內(nèi)Z方向上力平衡:</p><p><b> 豎直面內(nèi)力平衡:</b></p><p> 水平面內(nèi)對軸與小圓柱齒輪連接處力矩平衡:</p><p> 豎直面內(nèi)對軸與小圓柱齒輪連接處力矩平衡:</p><p><b> 得:,</b></p>
62、<p><b> ,</b></p><p><b> 776.94N</b></p><p><b> 畫彎矩圖。</b></p><p> 根據(jù)上述簡圖及求出的軸上各作用力,分別按水平面和豎直面計算各力產(chǎn)生的彎矩,并按結(jié)果分別作出水平面上的彎矩圖和垂直面上的彎矩圖;然后按式并作出
63、M圖及扭矩圖。</p><p><b> 轉(zhuǎn)矩圖</b></p><p> 已知軸的彎矩及扭矩后,可針對某些危險截面做彎扭合成強度校核計</p><p> 算。按第三強度理論,考慮彎曲應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力循環(huán)特性不同的影響,引入折合系數(shù),計算應(yīng)力。從彎扭圖中可以看出,危險截面為小圓柱齒輪安裝處,其軸徑為,將彎曲應(yīng)力,扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力,帶入計算應(yīng)力公式
64、,則軸的彎扭合成強度條件為</p><p> W為軸的抗彎截面系數(shù),,查表15-1可得其值為,其中d為軸承處直徑,b為鍵槽寬度,t為鍵槽深。</p><p> 查表6-1,鍵寬b=8mm,高h(yuǎn)=7mm,t=h/2=3.5mm。代入。</p><p><b> 代入公式</b></p><p> 查表15-1,45
65、鋼,調(diào)質(zhì),。</p><p><b> 強度足夠。</b></p><p><b> 軸Ⅲ設(shè)計。</b></p><p> 選擇材料45鋼,調(diào)制處理,硬度HBS250。初步設(shè)計結(jié)構(gòu)如下。</p><p> 軸Ⅲ最小直徑39.5mm,取d1=40mm。</p><p>
66、 有一個軸肩定位小鏈輪,d2=45mm。</p><p> 與軸承配合,取d3=50mm。</p><p> 定位軸肩,取d4=58mm,d5=53mm。</p><p> 同樣軸承配合,d6=d3=50mm。</p><p> 根據(jù)已經(jīng)選擇的鏈節(jié)號,計算鏈輪齒寬,考慮到鏈板寬度、鏈輪結(jié)構(gòu)和鏈輪在軸端的固定,輪轂長度比鏈輪齒寬大一些
67、,取L1=25mm。L2應(yīng)該比軸承蓋腿長加上軸承蓋凸緣厚度長一些。腿長m=5mm,查得凸緣厚度e=9.6mm,取L2=25mm。</p><p> L3約為箱體壁厚減去腿長,取L3=27mm。</p><p> L5應(yīng)該比大圓柱齒輪齒寬小一些,取L5=57mm。</p><p> 大齒輪距離內(nèi)壁安全距離為6mm,通過結(jié)構(gòu)決定L4=123-6-60=57mm。最
68、終繪制裝配圖時發(fā)現(xiàn)圓柱齒輪嚙合不好,修正為L4=53mm,L3=30mm,軸的裝配位置整體向聯(lián)軸器方向移動。改變甩油環(huán)的長度。軸上受力不變。</p><p> L6=6+(60-57)+L3=36mm。</p><p><b> 軸Ⅲ強度校核。</b></p><p> 計算受力。畫受力分析圖。</p><p>
69、 由軸Ⅱ小圓柱齒輪受力分析,得到大圓柱齒輪上受力情況如下。</p><p><b> 圓周力</b></p><p><b> 徑向力</b></p><p><b> 軸向力</b></p><p> 鏈輪處受力情況根據(jù)前邊滾子鏈傳動計算,有效圓周力。壓軸力為 。&l
70、t;/p><p><b> 即,。</b></p><p> 水平面內(nèi)Z方向上力平衡:</p><p><b> 豎直面內(nèi)力平衡:</b></p><p> 水平面內(nèi)對軸與大圓柱齒輪連接處力矩平衡:</p><p> 豎直面內(nèi)對軸與大圓柱齒輪連接處力矩平衡:</p
71、><p><b> 得:,</b></p><p><b> ,</b></p><p><b> 畫彎矩圖。</b></p><p> 根據(jù)上述簡圖及求出的軸上各作用力,分別按水平面和豎直面計算各力產(chǎn)生的彎矩,并按結(jié)果分別作出水平面上的彎矩圖和垂直面上的彎矩圖;然后按式并
72、作出M圖及扭矩圖。</p><p> 根據(jù)以前計算此處T=373.883N·m</p><p><b> 計算校核。</b></p><p> 已知軸的彎矩及扭矩后,可針對某些危險截面做彎扭合成強度校核計算。按第三強度理論,考慮彎曲應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力循環(huán)特性不同的影響,引入折合系數(shù),計算應(yīng)力。從彎扭圖中可以看出,危險截面為左邊軸承安
73、裝處,其軸徑為,將彎曲應(yīng)力,扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力,帶入計算應(yīng)力公式,則軸的彎扭合成強度條件為</p><p> W為軸的抗彎截面系數(shù),,查表15-1可得其值為,其中d為軸承處直徑,b為鍵槽寬度,t為鍵槽深。</p><p> 查表6-1,鍵寬b=14mm,高h(yuǎn)=9mm,t=h/2=4.5mm。代入。</p><p><b> 代入公式</b><
74、;/p><p> 查表15-1,45鋼,調(diào)質(zhì),。</p><p><b> 強度足夠。</b></p><p><b> 十一:軸承壽命校核</b></p><p> 預(yù)取軸承代號及重要參數(shù)如下,</p><p> 高速軸上軸承的校核 </p><p
75、><b> 畫受力分析圖。</b></p><p><b> 由軸的計算可知</b></p><p> Fr1 =1736.6N,F(xiàn)r2 =582.3N,F(xiàn)a=125.71N。</p><p> 計算派生軸向力。7206AC,e=0.68。</p><p> Fd2=0.68
76、5;Fr2=359.96N</p><p> Fd1=0.68×Fr1=1180.89N</p><p><b> 計算軸承軸向力。</b></p><p> 軸承2被壓緊,F(xiàn)a2=Fd1+Fa=1180.89+125.71=1306.6N</p><p> 軸承1被放松,F(xiàn)a1=Fd1=1180.89
77、N</p><p><b> 計算當(dāng)量動載荷</b></p><p><b> ,</b></p><p> 查表13-5,X1=1,Y1=0,X2=0.41,Y2=0.87,輕微沖擊,fp=1.1,。</p><p> P1=1.1×(X1×Fr1+Y1×Fa
78、1)=1910.26N</p><p> P2= 1.1×(X2×Fr2+Y2×Fa2)=1513.04N</p><p><b> 計算壽命。</b></p><p> 10年,每年300天,每天16小時為48000h,壽命不足。改選圓錐滾子軸承30206,額定動載荷43200N。計算系數(shù)e=0.37,Y=
79、1.6。</p><p><b> 計算派生軸向力。</b></p><p> Fd2=Fr2/(2Y)=181.97N</p><p> Fd1=Fr1/(2Y)=542.69N</p><p><b> 計算軸承軸向力。</b></p><p> 軸承2被壓緊,
80、Fa2=Fd1+Fa=542.69+125.71=668.4N</p><p> 軸承1被放松,F(xiàn)a1=Fd1=542.69N</p><p><b> 計算當(dāng)量動載荷</b></p><p><b> ,</b></p><p> 查圓錐滾子軸承(GB/T 297-1994),徑向當(dāng)量動負(fù)
81、荷,</p><p> 當(dāng)Fa/Fr≤e時,Pr=Fr,即Pr1=Fr1=1736.6N</p><p> 當(dāng)Fa/Fr>e時,Pr=0.4Fr+YFa,即Pr2=0.4Fr2+1.6Fa2=1302.36</p><p> 將較大數(shù)值代入壽命公式,</p><p><b> 符合壽命要求。</b></p&
82、gt;<p><b> 中間軸上軸承的校核</b></p><p><b> 畫受力分析。</b></p><p><b> 由軸的計算可知</b></p><p> Fr1 =893.89N,F(xiàn)r2 =1636.23N,F(xiàn)a1=377.24N。Fa2=872.8N</p&
83、gt;<p> 計算派生軸向力。7206AC,e=0.68。</p><p> Fd1=0.68×Fr1=607.85N</p><p> Fd2=0.68×Fr2=1112.63N</p><p><b> 計算軸承軸向力。</b></p><p> 軸承2被壓緊,F(xiàn)a22=
84、Fd1+Fa2-Fa1=1103.41N</p><p> 軸承1被放松,F(xiàn)a11=Fd1=607.85N</p><p><b> 計算當(dāng)量動載荷</b></p><p><b> ,</b></p><p> 查表13-5,X1=1,Y1=0,X2=1,Y2=0,輕微沖擊,fp=1.1,
85、。</p><p> P1=1.1×(X1×Fr1+Y1×Fa11)=983.28N</p><p> P2= 1.1×(X2×Fr2+Y2×Fa22)=1799.85N</p><p><b> 計算壽命。</b></p><p> 10年,每年300
86、天,每天16小時為48000h,壽命滿足要求。</p><p><b> 低速軸上軸承的校核</b></p><p><b> 畫受力分析圖</b></p><p><b> 由軸的計算可知</b></p><p> Fr1 =3568.79N,F(xiàn)r2 =8268.8N
87、,F(xiàn)a=872.8N。</p><p> 計算派生軸向力。7206AC,e=0.68。</p><p> Fd2=0.68×Fr2=5622.78N</p><p> Fd1=0.68×Fr1=2426.78N</p><p><b> 計算軸承軸向力。</b></p><
88、p> 軸承2被壓緊,F(xiàn)a2=Fd1+Fa=2426.78+872.8=3299.58N</p><p> 軸承1被放松,F(xiàn)a1=Fd1=2426.78N</p><p><b> 計算當(dāng)量動載荷</b></p><p><b> ,</b></p><p> 查表13-5,X1=1,
89、Y1=0,X2=1,Y2=0,輕微沖擊,fp=1.1,。</p><p> P1=1.1×(X1×Fr1+Y1×Fa1)=3925.67N</p><p> P2= 1.1×(X2×Fr2+Y2×Fa2)=9095.68N</p><p><b> 計算壽命。</b></p
90、><p> 10年,每年300天,每天16小時為48000h,壽命不足。改選圓錐滾子軸承30210,額定動載荷43200N。代入計算。</p><p><b> 不符合壽命要求。</b></p><p> 改選圓錐滾子軸承30210,額定動載荷73200N。計算系數(shù)e=0.42,Y=1.4。</p><p><b
91、> 計算派生軸向力。</b></p><p> Fd2=Fr2/(2Y)=2953.14N</p><p> Fd1=Fr1/(2Y)=1274.57N</p><p><b> 計算軸承軸向力。</b></p><p> 軸承2被壓緊,F(xiàn)a2=Fd1+Fa=1274.57+872.8=214
92、7.37N</p><p> 軸承1被放松,F(xiàn)a1=Fd1=1274.57N</p><p><b> 計算當(dāng)量動載荷</b></p><p><b> ,</b></p><p> 查圓錐滾子軸承(GB/T 297-1994),徑向當(dāng)量動負(fù)荷,</p><p>
93、當(dāng)Fa/Fr≤e時,Pr=Fr,即Pr1=Fr1=1736.6N,Pr2=Fr2=8268.8N</p><p> 將較大數(shù)值代入壽命公式,</p><p> 大于48000h。符合壽命要求。</p><p> 最終選擇軸承情況如下。</p><p> 十二:鍵選擇和鍵強度校核</p><p> 查表6-2,
94、鋼,輕微沖擊,許用擠壓強度為</p><p><b> 高速軸上鍵的校核</b></p><p> 與聯(lián)軸器相連的鍵校核</p><p> 選擇普通A型平鍵,6×6,L=45mm。</p><p> T=34.141N·m,b=6mm,h=6mm,L=45mm,k=0.5h=3mm,鍵的有效長
95、度l=L-b=39mm。</p><p> 根據(jù)鍵的靜強度校核公式,</p><p><b> 符合強度條件。</b></p><p> 與小錐齒輪相連的鍵校核</p><p> 選擇普通A型平鍵,8×7,L=32.</p><p> T=34.141N·m,b=8m
96、m,h=7mm,L=32mm,k=0.5h=3.5mm,鍵的有效長度l=L-b=24mm。</p><p> 根據(jù)鍵的靜強度校核公式,</p><p><b> 符合強度條件。</b></p><p><b> 中間軸上鍵的校核</b></p><p> 與大錐齒輪相連的鍵校核</p&
97、gt;<p> 選擇普通A型平鍵,8×7,L=40mm。</p><p> T=97.320N·m,b=8mm,h=7mm,L=40mm,k=0.5h=3.5mm,鍵的有效長度l=L-b=32mm。</p><p> 根據(jù)鍵的靜強度校核公式,</p><p><b> 符合強度條件。</b></p
98、><p> 與小圓柱齒輪相連的鍵校核</p><p> 選擇普通A型平鍵,8×7,L=56mm。</p><p> T=97.320N·m,b=8mm,h=7mm,L=56mm,k=0.5h=3.5mm,鍵的有效長度l=L-b=48mm。</p><p> 根據(jù)鍵的靜強度校核公式,</p><p&g
99、t;<b> 符合強度條件。</b></p><p><b> 低速軸上鍵的校核</b></p><p><b> 與鏈輪相連的鍵校核</b></p><p> 選擇普通A型平鍵,12×8,L=20mm。</p><p> T=373.88N·m,
100、b=12mm,h=8mm,L=20mm,k=0.5h=4mm,鍵的有效長度l=L-b=8mm。</p><p> 根據(jù)鍵的靜強度校核公式,</p><p><b> 不符合強度條件。</b></p><p> 改用兩個普通B型(平頭)平鍵,12×8, L=22mm,有效長度l=L=22mm。</p><p&g
101、t;<b> 代入公式</b></p><p><b> 符合強度條件。</b></p><p> 考慮兩個鍵對于軸強度的影響,直徑應(yīng)比無鍵時增加7%,</p><p> 軸根據(jù)扭轉(zhuǎn)強度初算為37.66mm,增大7%為40.3mm,修正軸上尺寸d1=41mm。</p><p> 大圓柱齒輪
102、相連的鍵校核</p><p> 選擇普通A型平鍵,16×10,L=50mm。</p><p> T=373.883N·m,b=16mm,h=10mm,L=50mm,k=0.5h=5mm,鍵的有效長度l=L-b=34mm。</p><p> 根據(jù)鍵的靜強度校核公式,</p><p><b> 符合強度條件。
103、</b></p><p> 十三:箱體結(jié)構(gòu)和附件設(shè)計</p><p><b> 箱體主要結(jié)構(gòu)尺寸</b></p><p><b> 附件設(shè)計</b></p><p><b> 視孔和視孔蓋</b></p><p> 取A=150mm
104、,A1=A+5d4=180mm,A2=(A+A1)/2=165mm,</p><p> B1=箱體寬-15~20=139-19=120mm。B=B1-5d4=90mm</p><p> B2=(B+B1)/2=105mm。h=5mm ,R=5mm。</p><p><b> 通氣器</b></p><p> 根
105、據(jù)手冊表7-1,選擇簡易式通氣器,安裝在鋼板視孔蓋上M20×1.5。</p><p><b> 油標(biāo)。</b></p><p> 由手冊表7-3選用油尺油標(biāo)M12。</p><p><b> 放油孔和螺塞。</b></p><p> 在油池最低位置設(shè)置放油孔,根據(jù)手冊表7-4,選擇
106、M14×1.5。</p><p><b> 啟蓋螺釘。</b></p><p> 在箱蓋凸緣上裝設(shè)1個啟蓋螺釘,M8。</p><p><b> 定位銷。</b></p><p> 在箱體連接凸緣長度方向的兩端安置兩個定位銷,采用圓錐銷,d=6,長度要比凸緣總厚度長。</p&
107、gt;<p><b> 起吊裝置。</b></p><p> 在箱體上設(shè)計吊環(huán)螺釘。中心距155mm,取可以承載180kg的標(biāo)準(zhǔn)吊環(huán)螺釘,單螺釘起吊方式螺紋M10。</p><p> 十四:潤滑和密封設(shè)計。</p><p> 齒輪油潤滑:大圓柱齒輪浸入潤滑油的深度hs=40mm,距油池底為H-d/2--(5~8),為180
108、-248/2=40mm。潤滑油總高度80mm。</p><p> 根據(jù)常用潤滑油用途,選擇全損耗系統(tǒng)用油(GB 443-1989),代號L-AN15。</p><p> 軸承脂潤滑:查潤滑脂主要用途,選擇鈉基潤滑脂(GB 492-1989),代號L-XACMGA2。</p><p> 為了保證密封性,箱蓋與箱體連接面應(yīng)該精加工,表面粗糙度Ra=6.3。凸緣上螺
109、栓間距不應(yīng)過大,選擇間距約為70mm。具體位置由繪圖確定。</p><p><b> 十五:設(shè)計心得體會</b></p><p> 剛開始看到設(shè)計題目和設(shè)計內(nèi)容的時候認(rèn)為還是比較簡單的,但是,機(jī)械設(shè)計的博大精深完全不是我可以想象到的,以前書本上學(xué)的一些概念的東西相比這次的設(shè)計內(nèi)容來說真的是太過簡單。</p><p> 由于剛開始對于敵人情
110、況的認(rèn)識不足,初步的課程設(shè)計說明書編寫了很長時間,但是也有慢工出細(xì)活的好處,我的課程說明書比較細(xì)致認(rèn)真,而且設(shè)計過程嚴(yán)謹(jǐn)有序,并且繪制了許多相對比較精確的草圖,這對我們后邊的繪制裝配圖有很大的幫助,也是我們可以很快繪制出裝配圖的一個前提。</p><p> 以前使用的一直是大雄機(jī)械CAD,這次使用AutoCAD2010繪圖的時候還經(jīng)過了挺長時間的一個適應(yīng)和學(xué)習(xí)的過程,這個過程雖然讓我的繪圖時間增加了,但是對于以
111、后適應(yīng)其他的繪圖工作和進(jìn)入工作崗位以后的快速適應(yīng)也做出了很大的貢獻(xiàn)。就像以前學(xué)習(xí)的Pro/E等軟件。</p><p> 繪制裝配圖的時候才真的體會到,牽一發(fā)動全身,畢竟前期的設(shè)計只是以簡單的草圖為基礎(chǔ),缺少整體的關(guān)聯(lián)尺寸,于是進(jìn)行了大量的修改。這個修改的過程真的考驗了我的腦細(xì)胞和體力,幾天的時間都一直在畫圖,但是一直堅持著精益求精從不亂畫,每一條線段,每一個尺寸都經(jīng)過了推敲,每一次下筆都經(jīng)過三思,遇到小的錯誤也
112、絕對不姑息,盡量做到最好。因為我知道,即使我自己覺得已經(jīng)做到了最好,其實還是有很多的錯誤和不足。如果我自己都做的沒那么圓滿,那么距離真正的機(jī)械設(shè)計要求就差距更大了。為了讓自己收獲更多,我努力了,我也成功了。</p><p> 當(dāng)這個時間開始的時候,陳國定老師告訴我們“這三周會讓你們來一個蛻變”,我覺得我做到了。這次課程設(shè)計的過程,真的獲益良多,感慨頗多,值得細(xì)細(xì)品味。</p><p>&
113、lt;b> 十六:參考書目</b></p><p> 1.《機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計》西北工業(yè)大學(xué) 李育錫 主編</p><p> 2.《機(jī)械設(shè)計》第八版 西北工業(yè)大學(xué)編</p><p> 3.《機(jī)械制圖》第三版 西北工業(yè)大學(xué)出版社</p><p> 4.《材料力學(xué)》西北工業(yè)大學(xué)出版社</p><p&g
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