[教育]預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)

1、1,預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件,(1) 掌握預(yù)應(yīng)力混凝土的基本概念； (2) 熟悉預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件和受彎構(gòu)件 的計(jì)算原理； (3) 理解預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件和受彎構(gòu)件在施工階段和使用階段的受力特征。,,2,8.1 預(yù)應(yīng)力混凝土的一般概念,8.1.1 預(yù)應(yīng)力混凝土的受力特征,3,,（1）提高抗裂度和剛度，★裂縫控制等級(jí)為一級(jí)和二級(jí)的構(gòu)件一定是預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件。,4,（2）可按需要調(diào)整預(yù)應(yīng)力的大小 (3

2、)開裂前可按彈性方法分析 (4)可提高梁的抗剪承載力，但不提高抗彎承載力(5)為高強(qiáng)度材料的應(yīng)用創(chuàng)造了條件(6)構(gòu)件自重減輕,5,（1）全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件 使用荷載下不出現(xiàn)拉應(yīng)力（2）限值預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件 使用荷載下允許出現(xiàn)拉應(yīng)力但不出現(xiàn)裂縫（3）部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件 使用荷載下允許混凝土受拉區(qū)產(chǎn)生寬度不大的裂縫,,6,8.2 施加預(yù)應(yīng)力的方法,使混凝土獲得預(yù)應(yīng)力的方

3、法，總的概念是讓鋼筋(稱為預(yù)應(yīng)力鋼筋)在彈性范圍內(nèi)伸長(zhǎng)獲得拉應(yīng)力;再利用鋼筋的回彈,使該拉應(yīng)力反作用于混凝土，從而使混凝土獲得壓應(yīng)力。 ▲直接張拉法：用千斤頂?shù)葯C(jī)械工具直接張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋; ▲電熱法：低電壓強(qiáng)電流通過鋼筋使其發(fā)熱伸長(zhǎng)，達(dá)設(shè)計(jì)

4、 要求時(shí)斷電 ▲直接加壓法：用千斤頂直接在構(gòu)件兩端加力使其獲得預(yù)壓力 ▲自張法：用自應(yīng)力水泥制成混凝土，結(jié)硬時(shí)混凝土膨脹帶動(dòng)混凝土中的鋼筋一起伸長(zhǎng)，在混凝土中產(chǎn)生壓力,7,8.2.1 先張法,8,(a)張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋 鋼筋先在臺(tái)座(或鋼模)上張拉并錨固 (b)支模并澆搗混凝土(c)放松并截?cái)囝A(yù)應(yīng)力鋼筋 待混凝土達(dá)到一定強(qiáng)度后(按計(jì)算確定，且至少不低于強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的75%)剪斷(

5、或放松)鋼筋。鋼筋放松后將產(chǎn)生彈性回縮，但鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)力阻止其回縮，因而混凝土獲得預(yù)應(yīng)力?！镆虼?對(duì)于先張法構(gòu)件，預(yù)應(yīng)力的傳遞是通過鋼筋與混凝土的粘結(jié)力實(shí)現(xiàn)的。,9,8.2.2 后張法,10,(a)制作混凝土構(gòu)件 先制作構(gòu)件并預(yù)留孔道 (b)張拉鋼筋 混凝土達(dá)到一定強(qiáng)度后在孔道內(nèi)穿入預(yù)應(yīng)力鋼筋、在構(gòu)件上進(jìn)行張拉 (c)張拉端錨固并對(duì)孔道灌漿 用錨具將鋼筋在構(gòu)件端部錨

6、固，從而對(duì)構(gòu)件施加預(yù)應(yīng)力。鋼筋錨固后，應(yīng)對(duì)孔道進(jìn)行壓力灌漿?！锖髲埛?gòu)件的預(yù)應(yīng)力是通過構(gòu)件端部的錨具直接擠壓混凝土而獲得的,11,8.3 錨具和夾具,錨、夾具：用于固定鋼筋,,構(gòu)件制作完后，能取下重復(fù)使用–––夾具,用于永久固定鋼筋、作為構(gòu)件的一部分 –––錨具,不同種類的錨具，有不同的固定原理。同時(shí)固定預(yù)應(yīng)力筋不同。錨具不同則回縮量不同，尺寸外形對(duì)構(gòu)件的影響不同。,12,常見的錨具有：,摩擦型錨具,13,夾片式錨具,14,利用螺帽、

7、墊板等的承壓作用將預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固在端部,螺絲端桿錨具,15,墩頭錨具,16,HVM張拉端——圓形錨工作錨板、夾片、錨墊板、螺旋筋、波紋管,17,HVM張拉端——BM型扁錨,18,19,20,,強(qiáng)度高；與混凝土間有足夠的粘結(jié)力；良好的加工性能和一定的塑性,要求,,,處于侵蝕介質(zhì)中的預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，不宜采用熱處理鋼筋、碳素鋼絲、刻痕鋼絲、鋼絞線等作為預(yù)應(yīng)力鋼筋,鋼筋,冷拉鋼筋、熱處理鋼筋、碳素鋼絲、刻痕鋼絲、鋼絞線、冷拔低碳鋼絲,注意,

8、,對(duì)直接承受動(dòng)荷載的預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，不得采用有焊接接頭的冷拉鋼筋,8.4.1 鋼筋,,8.4 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的材料,21,8.4.2 混凝土,預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的混凝土要承受很大的預(yù)壓應(yīng)力，因此必須有很高的抗壓強(qiáng)度?！镱A(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于C30，不宜低于C40。同時(shí)，為盡早施加預(yù)應(yīng)力、加快施工進(jìn)度，應(yīng)采用快硬、早強(qiáng)混凝土；并應(yīng)采用收縮小和徐變小的混凝土。 施加預(yù)應(yīng)力時(shí)，所需混凝土立方體抗壓強(qiáng)度

9、應(yīng)經(jīng)計(jì)算確定，且不宜低于設(shè)計(jì)混凝土強(qiáng)度等級(jí)值的75%。,22,8.5 張拉控制應(yīng)力及預(yù)應(yīng)力損失,8.5.1 張拉控制應(yīng)力?con,張拉控制應(yīng)力(control stress by spread out) 是指預(yù)應(yīng)力鋼筋在進(jìn)行張拉時(shí)所控制達(dá)到的最大應(yīng)力值。,23,產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力大，抗裂性好,確定張拉控制應(yīng)力的原則是：①盡量高一些。,▲ ?con不應(yīng)低于0.4 fptk,24,②不能過高，以避免個(gè)別預(yù)應(yīng)力鋼筋被拉斷，避免構(gòu)件的預(yù)拉區(qū)或端部

10、開裂，同時(shí)，過高的預(yù)應(yīng)力會(huì)使破壞前缺乏預(yù)兆。 張拉控制應(yīng)力應(yīng)按表8.1的規(guī)定取用。,25,8.5.2 預(yù)應(yīng)力損失值及其組合,預(yù)應(yīng)力損失 ★任何使預(yù)應(yīng)力鋼筋回縮的原因及阻止預(yù)應(yīng)力鋼筋獲得有效拉應(yīng)力的原因都將產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力損失。 (1).由于錨具變形和預(yù)應(yīng)力鋼筋內(nèi)縮引起的損失 預(yù)應(yīng)力直線鋼筋的該項(xiàng)損失值可由虎克定律求得:,,26,(2). 預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失值

11、,,x ––從張拉端至計(jì)算截面的孔道長(zhǎng)度(m)，可用投影長(zhǎng)度。,? ––從張拉端至計(jì)算截面曲線孔道長(zhǎng)度的夾角(rad)。,k － 考慮孔道每米長(zhǎng)度局部偏差的摩擦系數(shù)，教材表,μ－ 預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁間的摩擦系數(shù)，教材表,當(dāng)?? + kx ?0.2時(shí)， ?l2 = ?con(kx +?? ),27,,,,,,,,,,,溫度回落到t0時(shí)由于混凝土已結(jié)硬和鋼筋同時(shí)回縮，此處的應(yīng)力為?con’’< ?con,(3)受張拉的鋼筋與承受拉

12、力的設(shè)備之間的溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失值,,28,(4)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失? l4,鋼筋在高應(yīng)力作用下，長(zhǎng)度不變而應(yīng)力隨時(shí)間逐漸降低的現(xiàn)象稱為應(yīng)力松弛,應(yīng)力松弛的特點(diǎn)與下列因素有關(guān)1）鋼種 【軟鋼小而硬鋼大】2）時(shí)間先快后慢?！疽恍r(shí)完成50%，一天完成80%，以后逐漸收斂】3）張拉方法,29,(5)混凝土的收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值 混凝土受到預(yù)壓后，混凝土的收縮和徐變變形將引起受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)

13、應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失和 (收縮和徐變都導(dǎo)致構(gòu)件長(zhǎng)度縮短，預(yù)應(yīng)力鋼筋回縮)。在總的預(yù)應(yīng)力損失中，此項(xiàng)損失值最大，約占總損失值的一半以上。,30,先張法構(gòu)件 后張法構(gòu)件,,,31,式中 —受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋在合力點(diǎn)處混凝土法向壓應(yīng)力，此時(shí)僅考慮混凝土預(yù)壓前(第一批)的預(yù)應(yīng)力損失值， (計(jì)算公式后面述及)，即 ， 且不得大于0.5 非預(yù)應(yīng)力鋼筋中的應(yīng)力值 應(yīng)取為零;

14、 —施加預(yù)應(yīng)力時(shí)的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度，不低于0.75；,,,,,,32,式中 —受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋在合力點(diǎn)處混凝土法向壓應(yīng)力，此時(shí)僅考慮混凝土預(yù)壓前(第一批)的預(yù)應(yīng)力損失值， (計(jì)算公式后面述及)，即 ， 且不得大于0.5 非預(yù)應(yīng)力鋼筋中的應(yīng)力值 應(yīng)取為零; —施加預(yù)應(yīng)力時(shí)的混

15、凝土立方體抗壓強(qiáng)度，不低于0.75；,,,,,,33,ρ —受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的配筋率； 對(duì)先張法構(gòu)件 對(duì)后張法構(gòu)件 對(duì)于對(duì)稱配置預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件，取ρ = ρ’ ，此時(shí)配筋率應(yīng)按其鋼筋截面面的一半進(jìn)行計(jì)算； A0、An—換算截面面積、凈截面面積，計(jì)算方法詳后。,,,34,(6)用螺旋式預(yù)應(yīng)力筋做配筋的環(huán)形構(gòu)件對(duì)

16、混凝土的局部擠壓引起的預(yù)應(yīng)力損失? l6,采用螺旋式預(yù)應(yīng)力筋作為配筋的環(huán)形構(gòu)件，由于預(yù)應(yīng)力筋對(duì)混凝土的局部擠壓使構(gòu)件直徑減小所引起的損失,35,2 預(yù)應(yīng)力損失的組合,前期損失(混凝土預(yù)壓前)稱第一批損失后期損失(混凝土預(yù)壓后 )稱第二批損失,36,預(yù)應(yīng)力總損失的下限值,,▲先張法構(gòu)件： ?l?100N/mm2,▲后張法構(gòu)件： ?l?80N/mm2,總損失： ?l = ?li +?lII,37,3.減少預(yù)應(yīng)力損失的措施 ①采

17、用強(qiáng)度等級(jí)較高的混凝土和高標(biāo)號(hào)水泥，減少水泥用量，降低水灰比，采用級(jí)配好的骨料，加強(qiáng)振搗和養(yǎng)護(hù)，以減少混凝土的收縮、徐變損失。 ②控制預(yù)應(yīng)力鋼筋放張時(shí)的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度并控制混凝土的預(yù)壓應(yīng)力，以減少由于混凝土非線性徐變所引起的損失。 ③對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼筋進(jìn)行超張拉，以減小鋼筋松弛損失。 ④對(duì)后張法構(gòu)件的曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋采用兩端張拉的方法，以減少預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦損失；但應(yīng)與進(jìn)行比較后確定。 ⑤

18、選擇變形小和鋼筋內(nèi)縮小的錨夾具,盡量減少墊板的數(shù)量,增加先張法臺(tái)座長(zhǎng)度，以減少由于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮的預(yù)應(yīng)力損失。 ⑥按程序進(jìn)行“兩階段升溫養(yǎng)護(hù)”,減少σl3,38,8.6 預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件的計(jì)算,8.6.1 應(yīng)力分析 預(yù)應(yīng)力軸心受拉構(gòu)件經(jīng)歷承受外荷載前的施工階段和承受外荷載后的使用階段。在施工階段，預(yù)應(yīng)力鋼筋的控制應(yīng)力由于損失而下降、拉應(yīng)力減少，混凝土及非預(yù)應(yīng)力鋼筋則承受壓應(yīng)力。在使用階段，

19、預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力增加、直至受拉屈服；而混凝土則經(jīng)歷壓應(yīng)力逐漸減少至零、拉應(yīng)力增加至受拉開裂。非預(yù)應(yīng)力鋼筋也經(jīng)歷壓應(yīng)力逐漸減少至零、拉應(yīng)力增加、直至受拉屈服。在施工階段和使用階段中，先張法和后張法構(gòu)件又有不同的特點(diǎn)。,39,預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力：,非預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力：,混凝土應(yīng)力：,?p,?s,?pc,或 ?c,符號(hào)規(guī)定：,40,1). 施工階段 ①?gòu)埨A(yù)應(yīng)力鋼筋,預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力,混凝土的應(yīng)力,非預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力,1、先張法構(gòu)件各

20、階段的應(yīng)力分析,41,②完成第一批預(yù) 應(yīng)力損失,預(yù)應(yīng)力鋼筋未放張 預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力 σp=σcon-σlI 非預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力σ s=0,42,從構(gòu)件端部開始起,取出隔離體, 利用力的平衡條件和應(yīng)變協(xié)調(diào) 預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力 σp=σcon-σlI

21、 - αEp σpcI鋼筋應(yīng)力 σs= αEσ pcI,放張(截?cái)?預(yù)應(yīng)力鋼筋,混凝土受壓,43,A0稱為換算截面面積 A0 =A+(αE-1)As+(α Ep -1)Ap,44,③完成第二批損失,也即完成全部預(yù)應(yīng)力損失,此時(shí)的混凝土壓應(yīng)力稱為混凝土的有效預(yù)壓應(yīng)力σpcII 預(yù)應(yīng)力鋼筋中的拉力稱為有效預(yù)拉力Np。

22、 預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力σpII= σcon-σl - αEp σpcII Np = σp Ap,45,非預(yù)應(yīng)力鋼筋的壓應(yīng)力，一部分為,，另一部分則因混凝土收縮、徐變而產(chǎn)生，取為,，(近似考慮普通鋼筋對(duì)混凝土收縮、徐變的阻止作用，該阻止作用使非預(yù)應(yīng)力鋼筋受壓而使混凝土受拉，從而抵消部分預(yù)壓應(yīng)力)，則由平衡條件，可得,整理后，有,

23、（拉）,（壓）,46,—完成全部預(yù)應(yīng)力損失后的混凝土預(yù)壓應(yīng)力，該應(yīng)力對(duì)使用階段的構(gòu)件性能發(fā)生影響，故也稱為“有效預(yù)壓應(yīng)力”； —預(yù)應(yīng)力鋼筋在完成全部損失后的拉應(yīng)力，稱為預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)拉力；,47,2)使用階段,----加載至混凝土中的應(yīng)力為0,此時(shí),預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力在外荷載Np0作用下增加,而混凝土中的應(yīng)力由減小為0,有 預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力σp= σcon-σl 鋼筋應(yīng)力σ

24、s= σl 5 (壓) Np0 = (σcon-σl )A p - σl 5As =σpcII A0,48,----加載至混凝土開裂,即將開裂時(shí),混凝土達(dá)到抗拉強(qiáng)度ftk,預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力σp= σcon-σl + αEpftk 鋼筋應(yīng)力σs= αE ftk -σl 5 開裂時(shí)外荷載N cr =(σpcII+ftk)A0,,49,---- 構(gòu)件達(dá)到承載能力極限狀態(tài)當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋受拉屈服

25、，構(gòu)件達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時(shí),有,,,50,1) 施工階段①完成第一批損失,2、后張法構(gòu)件各階段的應(yīng)力分析,51,?sI = ?Es ?pcI （壓）,?pI= ?con – ?lI,由截面平衡： ?pI Ap = ?pcI Ac + ?sI As,非預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力：,預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力：,混凝土應(yīng)力為：,凈截面面積 An=Ac + αE As 其中Ac為扣去孔洞、鋼筋等面積后的混凝土截面積,52,②完成第二批損失,?p

26、II= ?con – ?l,由截面平衡： ?pII Ap = ?cII Ac + ?sII · As,非預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力：,預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力：,混凝土應(yīng)力為：,,?sII = ?Es ?pcII ＋ ?l 5 （壓）,53,2.使用階段,----加載至混凝土中的應(yīng)力為0,,,此時(shí) 預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力σp=σcon-σL+ αEp σ pcII 非預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力 σs= σl 5 (壓),由平衡條件,有 Np0=

27、σp A p -σl 5 As =σpcIIA0 其中A0=A n+ αE p Ap,54,,混凝土達(dá)到抗拉強(qiáng)度ftk此時(shí) 預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力 σp=σcon-σL+ αEp (ftk+σpc II )非預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力 σs= αEftk-σl 5開裂荷載

28、 N c r =(σpcII+ftk)A0 ----加載到破壞 同先張法構(gòu)件,----加載至混凝土開裂,55,★總之，預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件的先張法和后張法，在施工階段完成第一批損失和完成全部損失時(shí)，混凝土預(yù)壓應(yīng)力和有效預(yù)壓應(yīng)力的表達(dá)式，分別采用的是截面換算面積Ao(先張法)和凈截面面積An(后張法)。而在使用階段，無論是消壓狀態(tài)的Np0、還是構(gòu)件即將開裂時(shí)的Ncr、以及承載能力極限狀態(tài)下的Nu，先張法

29、構(gòu)件和后張法構(gòu)件的表達(dá)式是相應(yīng)一致的。而預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力σp，相應(yīng)階段(至開裂前)的后張法總比先張法的大，其原因在于張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋至錨固過程中,混凝土完成彈性壓縮的過程不同。,56,8.6.2 計(jì)算內(nèi)容,r0N ? Nu = fyAs + fpy ·Ap,r0 ––– 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；,N ––– 軸力設(shè)計(jì)值,上式主要用來求Ap（一般按構(gòu)造要求設(shè)As）。,,1、正截面受拉承載力計(jì)算,57,裂縫控制等級(jí)分為三級(jí)。,1) 嚴(yán)格

30、要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件 (一級(jí)),?ck – ?pcII ? 0,?ck ––– 按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值組合求得的砼的法向應(yīng)力,即：在荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，不出現(xiàn)拉應(yīng)力。,2、裂縫控制驗(yàn)算,,58,2) 一般要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件 (二級(jí)),裂縫控制等級(jí)為二級(jí)、即一般要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合下,混凝土拉應(yīng)力不應(yīng)大于混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值,?ck – ?pcII ?

31、ftk,?ck ––– 按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值組合求得的砼的法向應(yīng)力:,59,3) 裂縫控制等級(jí)為三級(jí)時(shí) 對(duì)裂縫控制等級(jí)為三級(jí)、即允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長(zhǎng)期作用效應(yīng)影響計(jì)算的最大裂縫寬度應(yīng)滿足,,60,3.施工階段驗(yàn)算 由于構(gòu)件在制作、運(yùn)輸、吊裝時(shí)的受力狀態(tài)與使用階段受力不同，且混凝土的強(qiáng)度不一定達(dá)到混凝土的設(shè)計(jì)強(qiáng)度，故需要對(duì)施工階段的預(yù)應(yīng)力構(gòu)件進(jìn)行驗(yàn)算。

32、先張法,放松預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)構(gòu)件承載力驗(yàn)算;后張法,張拉鋼筋時(shí)構(gòu)件承載力驗(yàn)算。 后張法, 端部錨固區(qū)局部受壓驗(yàn)算。,61,1）構(gòu)件的承載力驗(yàn)算,混凝土的預(yù)壓應(yīng)力應(yīng)符合下列條件：,式中：fck' ––– 放松(張拉)預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)砼立方體抗壓強(qiáng)度相應(yīng)的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，直線內(nèi)插。,?cc ––– 放松(張拉)鋼筋時(shí)砼的預(yù)應(yīng)壓力,在施工階段： fcn' ? 0.75 砼強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。,,62,2)局部受壓承載力驗(yàn)算

33、 后張法構(gòu)件中，預(yù)應(yīng)力鋼筋中的預(yù)壓力是通過錨具傳遞給墊板、再由墊板傳遞給混凝土的,預(yù)應(yīng)力在構(gòu)件的端面上集中于墊板下一定的范圍之內(nèi)，然后在構(gòu)件內(nèi)逐步擴(kuò)散，經(jīng)過一定的擴(kuò)散長(zhǎng)度后才均勻地分布到構(gòu)件的全截面上，一般取擴(kuò)散長(zhǎng)度等于構(gòu)件的截面寬度b,63,1)局部受壓區(qū)的截面尺寸要求 為了防止構(gòu)件端部局部受壓面積太小而在使用階段出現(xiàn)裂縫，混凝土局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)符合,,,64,—局部受壓面上作用的局部壓力設(shè)

34、 計(jì)值,對(duì)有粘結(jié)的預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件??；對(duì)無粘結(jié)的預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件取和的較大值,fptk為無粘結(jié)的預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值; βc—混凝土強(qiáng)度影響系數(shù),當(dāng)混凝土強(qiáng) 度等級(jí)不超過C50時(shí)取1.0, 當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C80時(shí)取0.8,其間按線性內(nèi)插法確定；,,65,βl—混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)。是考慮到混凝土局部受壓時(shí)，周圍未直接受力的混凝土阻礙局部受壓混凝土的橫向變形，使它處于約束受力狀態(tài)而取用的強(qiáng)度提

35、高系數(shù)。其中Al為混凝土局部受壓面積；Ab —局部受壓時(shí)的計(jì)算底面積，可根據(jù)局部受壓面積與計(jì)算底面積同心、對(duì)稱的原則確定,66,67,2） 局部受壓承載力計(jì)算,為防止構(gòu)件端部的局壓破壞，配方格網(wǎng)式或螺旋式間接鋼筋。,式中 Pv ––– 體積配筋率，為方格網(wǎng)配筋時(shí),,68,局部受壓配筋,69,8.6.3 設(shè)計(jì)計(jì)算例題,某24m跨后張法預(yù)應(yīng)力混凝土拱形屋架下弦，截面尺寸為25Omm×l8Omm，兩個(gè)孔道的直徑均為55mm，采用

36、抽芯成型，端部尺寸及構(gòu)造如圖8.12。混凝土的強(qiáng)度等級(jí)為C50，采用有粘結(jié)低松弛鋼絞線束配筋，每束公稱直徑Фs11.l，As=74.2mm， =1860N/mm2，，墩頭錨具，一端張拉。非預(yù)應(yīng)力鋼筋按構(gòu)造要求配置4Ф12。下弦的軸心拉力設(shè)計(jì)值N=52OkN，按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的軸心拉力值Nk=400kN，按荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合計(jì)算的軸心拉力值Nq=30OkN，混凝土達(dá)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值后開始張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋。試進(jìn)行下弦的承載力計(jì)算、抗裂度驗(yàn)算

37、及屋架端部的局部受壓承載力驗(yàn)算。,70,【解】 (1)基本設(shè)計(jì)資料 （2）按承載力計(jì)算以確定預(yù)應(yīng)力鋼筋面積 （3）抗裂驗(yàn)算 1）截面幾何特征 2)張拉控制應(yīng)力 3）預(yù)應(yīng)力損失值

38、 4)有效預(yù)壓應(yīng)力 5）抗裂驗(yàn)算 （4）施工階段驗(yàn)算 1)承載力驗(yàn)算 2)屋架端部錨固區(qū)的

39、 局部受壓驗(yàn)算,71,8.7 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件,★預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的一般配筋形式是：主要的預(yù)應(yīng)力鋼筋（截面面積為AP）配置在使用階段的受拉區(qū)（即施工階段受壓區(qū)，也稱為預(yù)壓區(qū)）。次要的預(yù)應(yīng)力鋼筋（截面面積為Apˊ）配置在使用階段的受壓區(qū)（也稱為預(yù)拉區(qū)），目的是防止構(gòu)件在施工階段受拉出現(xiàn)裂縫，故該預(yù)應(yīng)力鋼筋不一定配置。非預(yù)應(yīng)力鋼筋配置在相應(yīng)預(yù)應(yīng)力鋼筋的外側(cè)，與箍筋構(gòu)成鋼筋骨架。,72

40、,8.7.1 應(yīng)力分析 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的應(yīng)力分析在原則上與預(yù)應(yīng)力軸心受拉構(gòu)件的應(yīng)力分析并無區(qū)別，也分為施工階段和使用階段。在構(gòu)件截面開裂前，采用彈性材料的應(yīng)力分析方法(即材料力學(xué)分析方法)。但是, 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件和預(yù)應(yīng)力軸心受拉構(gòu)件的應(yīng)力分布并不相同：例如在施工階段，預(yù)應(yīng)力軸心受拉構(gòu)件的混凝土預(yù)壓應(yīng)力是均勻分布的,而受彎構(gòu)件預(yù)壓應(yīng)力是線性分布的。,73,1. 施工階段的應(yīng)力分析 根據(jù)預(yù)應(yīng)力鋼筋

41、合力的大小和位置，混凝土應(yīng)力圖形有如下三種：全截面受壓、全截面受壓但最小壓應(yīng)力為零、截面部分受壓部分受拉。,74,但是不論是哪一種應(yīng)力圖,都可按材料力學(xué)公式確定混凝土沿截面高度處各點(diǎn)的應(yīng)力和相應(yīng)位置的鋼筋應(yīng)力：,,（8.30）,75,—預(yù)應(yīng)力鋼筋A(yù)S 、 A’S的合力, AS、 A’S為 受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力筋的截面面積； —Np至換算截面重心的距離； y—高度y處的混凝土位置，以換算截面重心為零點(diǎn)，向下為正；

42、A—截面面積，對(duì)先張法構(gòu)件采用換算截面面積，對(duì)后張法構(gòu)件采用凈截面面積;I—截面慣性矩，對(duì)先張法，為換算截面慣性矩I0;對(duì)后張法，為凈截面慣性矩In。,,,76,利用上式,可以很方便地分析施工階段截面不同高度處的混凝土應(yīng)力。 (1) 預(yù)拉力Np的確定 與軸心受拉構(gòu)件的計(jì)算類似，在完成第一批損失值σ1I、σ1I‘后， 在完成第二批預(yù)應(yīng)力損失、即完成全部損失后，,,,77,(2) 的

43、確定 通過 和 對(duì)換算截面重心取矩，則不難確定。 (3)截面面積 A0、An 與軸心受拉構(gòu)件的確定方法相同，利用應(yīng)變協(xié)調(diào)條件，將鋼筋面積換算為相當(dāng)?shù)幕炷撩娣e。,,,,78,(4) 換算截面重心軸位置 對(duì)先張法和后張法構(gòu)件，換算截面重心軸至受拉邊緣(預(yù)壓區(qū)邊緣)距離分別為y0和yn，可通過求面積矩S0、Sn確定，即

44、 y0 = S0/A0 yn = Sn/An,79,(5)截面上下邊緣的混凝土法向應(yīng)力 截面上、下邊緣的混凝土法向應(yīng)力值，是進(jìn)行抗裂驗(yàn)算的控制應(yīng)力，將(下邊緣)及(上邊緣)代入一般式(8.30)即可求出。 (6)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處的混凝土法向應(yīng)力 在完成第一批損失后，需要求出預(yù)應(yīng)力鋼筋處的混凝土法向應(yīng)力，該應(yīng)力是確定的依據(jù)

45、，同樣可用一般公式(8.30)計(jì)算。 (7)預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力 先張法和后張法構(gòu)件在不同階段的應(yīng)力表達(dá)式與軸心受拉構(gòu)件的相同,80,2.使用階段的應(yīng)力分析 受力階段應(yīng)力分析與預(yù)應(yīng)力軸心受拉構(gòu)件相仿。此階段涉及截面幾何特征時(shí)，無論先張法構(gòu)件和后張法構(gòu)件，都采用換算截面及換算截面形心軸。 在構(gòu)件截面開裂前，仍采用材料力學(xué)分析方法。,81,(1)加荷至受拉邊混凝土應(yīng)力為零時(shí)的彎矩,此時(shí)，有效預(yù)壓應(yīng)力恰

46、好抵消外荷載彎矩在受拉邊產(chǎn)生的拉應(yīng)力，故有,82,W0——換算截面彈性抵抗矩，； ——完成全部預(yù)應(yīng)力損失后，構(gòu)件受拉邊的有效預(yù)壓應(yīng)力,由式（8.30）計(jì)算，并取y=y0（先張法）或y=yn （后張法）。 此時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力為 （先張法）或

47、 （后張法）,,,,83,(2)加荷至受拉區(qū)混凝土開裂前瞬間 此時(shí)開裂彎矩應(yīng)為M0+△M，由材料力學(xué)可知△M= 故 由于開裂前受拉混凝土的塑性變形,則將上述公式修改為: 式中 γ__換算截面抵抗矩塑性影響系

48、數(shù),按下式計(jì)算: γ=,,,,,γm__換算截面抵抗矩塑性影響系數(shù)基本值,查表8.5,84,8.7.2預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件承載力計(jì)算,1. 正截面受彎承載力計(jì)算 計(jì)算原則和方法都與鋼筋混凝土受彎構(gòu)件中相同，只是要相應(yīng)考慮在承載力極限狀態(tài)時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼筋的作用 (1)矩形截面,85,,,式中,——截面有效高度，,；其中,a為預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用位置至受拉邊距

49、離, 可用取面積矩方法求得；,——承載能力極限狀態(tài)下的預(yù)拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋 的應(yīng)力，以受拉為正。,,86,,式中,——構(gòu)件受拉邊混凝土應(yīng)力為零時(shí) 的應(yīng)力,對(duì)先張法為,對(duì)后張法為,87,界限破壞時(shí)ξb的表達(dá)式,,88,(2) T形截面,同樣包括一類T形和二類T形。 區(qū)分一類T形和二類T形的方法仍與鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的相同，只需再加入預(yù)應(yīng)力鋼筋的作用即可。 一類T形截面計(jì)算式可利用矩形截面計(jì)

50、算式,僅將b改為b’f 對(duì)于二類T形截面，可在矩形截面計(jì)算式的基礎(chǔ)上,加入受壓翼緣挑出部分作用即可。,89,2. 斜截面受剪承載力計(jì)算 ★由于預(yù)應(yīng)力的存在，可以推遲斜裂縫的出現(xiàn)、減小斜裂縫寬度，從而增加混凝土骨料咬合作用，增加了混凝土剪壓區(qū)高度。因此預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的斜截面受剪承載力將高于對(duì)應(yīng)的鋼筋混凝土受彎構(gòu)件受剪承載力。此外，斜向的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)應(yīng)力垂直分量也可直接承受部分剪力。,90

51、,(1)截面尺寸要求 受剪截面應(yīng)符合的條件同鋼筋混凝土受彎構(gòu)件,目的是防止斜壓破壞。 (2)一般受彎構(gòu)件僅配箍筋時(shí) 對(duì)矩形、T形和I截面的一般受彎構(gòu)件，當(dāng)僅配置箍筋時(shí)，其斜截面的受剪承載力應(yīng)符合如下規(guī)定：,,91,式中 Vcs —構(gòu)件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承載力設(shè)計(jì)值，同鋼筋混凝土受彎構(gòu)件； Vp —由預(yù)加力所提高的構(gòu)件受剪承載力設(shè)計(jì)值， Vp = 0.0

52、5Np0 Np0 ——計(jì)算截面邊緣混凝土法向應(yīng)力等于零時(shí)的縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋合力，當(dāng) 時(shí), 取等于0.3fcA0； 對(duì)先張法構(gòu)件 σp0= σcon- σl ； σ’p0= σ’con- σ’l ;對(duì)后張法構(gòu)件σp0= σcon- σl +α E

53、p σpc ； σ’p0= σ’con- σ’l + α’Ep σ’pc;,,,,92,8.7.3 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算,1.裂縫控制驗(yàn)算 對(duì)裂縫控制等級(jí)為一級(jí)、二級(jí)、三級(jí)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，其驗(yàn)算公式與預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件的相同，★但應(yīng)注意:對(duì)荷載作用下的拉應(yīng)力和施工階段預(yù)壓應(yīng)力的計(jì)算,是對(duì)驗(yàn)算截面的邊緣進(jìn)行的。,93,*2.斜截面抗裂驗(yàn)算

54、對(duì)嚴(yán)格要求和一般要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，應(yīng)控制斜裂縫的出現(xiàn)。而斜裂縫出現(xiàn)的原因，則是因?yàn)樵撎幓炷林骼瓚?yīng)力超過混凝土抗拉強(qiáng)度或主壓應(yīng)力超過混凝土抗壓強(qiáng)度所致。故應(yīng)選擇跨度內(nèi)不利位置的截面，對(duì)該截面的換算截面重心處和截面寬度劇烈改變處驗(yàn)算混凝土主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力并滿足下列要求：混凝土主拉應(yīng)力 (一級(jí))或 (二級(jí))； 混凝土主壓應(yīng)力

55、 。,,,,94,*3.預(yù)應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度 對(duì)于先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，由于預(yù)應(yīng)力是靠鋼筋和混凝土之間的粘結(jié)力傳遞的，因此構(gòu)件端部的預(yù)應(yīng)力是變化的。在進(jìn)行斜截面受剪承載力計(jì)算以及正截面、斜截面抗裂驗(yàn)算時(shí)，應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋在其預(yù)應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度范圍內(nèi)實(shí)際應(yīng)力值的變化。,95,4.預(yù)應(yīng)力鋼筋的錨固長(zhǎng)度 同樣，在計(jì)算先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件端部錨固區(qū)的正截面和斜截面受彎承載力時(shí)，錨固

56、長(zhǎng)度范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度值在錨固起點(diǎn)處應(yīng)取為零，在錨固終點(diǎn)處應(yīng)取為?py ，兩點(diǎn)之間也可按線性內(nèi)插法確定。預(yù)應(yīng)力鋼筋的錨固長(zhǎng)度取為,,,α——鋼筋的外形系數(shù)，對(duì)刻痕鋼絲，取0.19；螺旋肋鋼絲，取0.13；對(duì)三股鋼絞線，取0.16；七股鋼絞線，取0.17；,96,5.撓度驗(yàn)算 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的撓度包括由荷載產(chǎn)生和預(yù)應(yīng)力反拱兩部分,由二者疊加而成。在使用荷載下產(chǎn)生的變形要抵消一部分反拱，所以預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的變形將

57、較普砼構(gòu)件小。 (1) 由荷載產(chǎn)生的撓度f1 計(jì)算方法與普通受彎構(gòu)件相同,關(guān)鍵是剛度的計(jì)算。,97,對(duì)使用階段要求不出現(xiàn)裂縫的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件（抗裂等級(jí)為一級(jí)和二級(jí)），其短期剛度可取為 *對(duì)允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件（抗裂等級(jí)為三級(jí)），則應(yīng)考慮開裂影響，對(duì)上述公式進(jìn)行修正 (見教材,略),構(gòu)件的短期剛度采用荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合 ?？紤]長(zhǎng)期荷載影響的構(gòu)件剛度B與鋼筋

58、混凝土受彎構(gòu)件的計(jì)算式相同，并取 。,,,98,2) 預(yù)加應(yīng)力作用下的反拱f2 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件在預(yù)加應(yīng)力作用下的反拱，可按兩端有彎矩Npep的簡(jiǎn)支梁，由材料力學(xué)公式計(jì)算出?？紤]該作用為長(zhǎng)期作用,反拱值應(yīng)乘以增大系數(shù)2.0,則,,式中,——根據(jù)不同情況取不同值，如短期剛度可取,；考慮荷載長(zhǎng)期作用影響的剛度可取,——為扣除全部預(yù)應(yīng)力損失值的鋼筋拉應(yīng)力合力。,99,3)撓度計(jì)算 預(yù)應(yīng)力

59、混凝土受彎構(gòu)件在荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的撓度值(考慮荷載長(zhǎng)期作用影響)可表達(dá)為： f=f1-f2 當(dāng)考慮反拱后計(jì)算的構(gòu)件撓度值不符合規(guī)范規(guī)定時(shí)，可采用施工起拱方式控制撓度值。若起拱值為f3，則f=f1-f2- f3，但應(yīng)滿足f1≮f2+f3。,100,*8.7.4施工階段驗(yàn)算,與預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件類似，受彎構(gòu)件在施工階段的混凝土強(qiáng)度、受力狀態(tài)

60、都與正常使用時(shí)有所不同，因此需要對(duì)該階段的控制截面應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算。 1.預(yù)拉區(qū)不開裂時(shí) 除進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算外，對(duì)預(yù)拉區(qū)不允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件或預(yù)壓時(shí)全截面受壓的構(gòu)件，在預(yù)加力、自重及施工荷載(必要時(shí)應(yīng)考慮動(dòng)力系數(shù))作用下，其截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力應(yīng)符合規(guī)定 。,101,,,102,2.預(yù)拉區(qū)允許開裂時(shí) 對(duì)預(yù)拉區(qū)允許出現(xiàn)裂縫而在該區(qū)不配置預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件，其截面邊緣混

61、 凝土法向應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：,,,103,8.7.5 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件設(shè)計(jì)例,已知某預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支薄腹梁,計(jì)算跨度,凈跨長(zhǎng),截面尺寸如圖8.20所示。采用C50混凝預(yù)應(yīng)力筋為螺旋肋消除應(yīng)力鋼絲 ，非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用HRB400級(jí)，箍筋為HPB300級(jí)。該梁承受的恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為(包括梁本身重量、活荷載標(biāo)準(zhǔn)，組合系數(shù)，準(zhǔn)永久值系數(shù)。該梁采用先張法生產(chǎn)，臺(tái)座間長(zhǎng)度為100m；預(yù)應(yīng)力筋采用超張拉工藝，一端張拉；加熱養(yǎng)護(hù)（養(yǎng)護(hù)溫差20

62、℃），混凝土強(qiáng)度達(dá)到100%強(qiáng)度時(shí)放松預(yù)應(yīng)力鋼筋，采用銷片夾具。構(gòu)件安全等級(jí)為一級(jí)正截面裂縫控制等級(jí)為二級(jí)，斜截面要求一般不開裂，施工階段預(yù)拉區(qū)混凝土允許開裂。試進(jìn)行該梁設(shè)計(jì)計(jì)算。,,104,【解】 計(jì)算分為使用階段和施工階段兩部分。 (一)使用階段計(jì)算 (1)正截面受彎承載力計(jì)算 ①跨中彎矩 ②T形截面類型判斷 ③配筋計(jì)算

63、 (2)使用階段正截面抗裂驗(yàn)算 ①截面幾何特征 ②張拉控制應(yīng)力 ③預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算,105,④正截面抗裂驗(yàn)算 (3)斜截面受剪承載力計(jì)算1)截面尺寸驗(yàn)算 2)配箍計(jì)算(4)斜截面抗裂驗(yàn)算（略）(二)施工階段驗(yàn)算(1)放松預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)的截面上、下邊緣應(yīng)力驗(yàn)算(2)運(yùn)輸、吊裝階段驗(yàn)算(三)變形驗(yàn)算(1)剛度計(jì)算(2)外荷載作用下的構(gòu)件撓度(3)

64、預(yù)應(yīng)力反拱值4)最終撓度,106,8.8 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的構(gòu)造規(guī)定,8.8.1先張法構(gòu)件1.預(yù)應(yīng)力鋼筋(1)預(yù)應(yīng)力筋之間的凈間距 先張法預(yù)應(yīng)力筋之間的凈間距不應(yīng)小于其公稱直徑或等效直徑的2.5 倍和混凝土粗骨料最大直徑的1.25 倍，且應(yīng)符合下列規(guī)定：預(yù)應(yīng)力鋼絲，不應(yīng)小于15mm；三股鋼絞線，不應(yīng)小于20mm；七股鋼絞線，不應(yīng)小于25mm。當(dāng)混凝土振搗密實(shí)性具有可靠保證時(shí)，凈間距可放寬至最大粗骨料直徑的1.0 倍

65、。,107,(2) 并筋的配筋方式 當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼絲按單根方式配筋困難時(shí)，可采用相同直徑鋼絲并筋的配筋方式。并筋的等效直徑，對(duì)雙并筋可采用單直徑的(≈1.4)；對(duì)三并筋可取為單筋直徑的倍(≈1.7)。并筋的保護(hù)層厚度、錨固長(zhǎng)度、預(yù)應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度及正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算均應(yīng)按等效直徑考慮。,108,2.預(yù)應(yīng)力鋼筋端部周圍混凝土的加強(qiáng)措施 預(yù)應(yīng)力鋼筋端部周圍的混凝土應(yīng)采取如下加強(qiáng)措施：①單根配置的預(yù)應(yīng)力鋼筋

66、，其端部宜設(shè)置螺旋筋。②對(duì)分散布置的多根預(yù)應(yīng)力鋼筋，在構(gòu)件端部lOd(d為預(yù)應(yīng)力鋼筋公稱直徑)且不小于100mm范圍內(nèi)宜設(shè)置3～5片與預(yù)應(yīng)力鋼筋垂直的鋼筋網(wǎng)片;③采用預(yù)應(yīng)力鋼絲配筋的薄板，在板端100mm 范圍內(nèi)應(yīng)適當(dāng)加密橫向鋼筋。,109,3.構(gòu)件的加固 ①對(duì)槽形板類構(gòu)件，應(yīng)在構(gòu)件端部lOOmm范圍內(nèi)沿構(gòu)件板面設(shè)置附加橫向鋼筋，其數(shù)量不應(yīng)少于2根。②對(duì)預(yù)制肋形板，宜設(shè)置加強(qiáng)其整體性和橫向剛度的橫肋，端橫肋的受力鋼筋應(yīng)彎入縱肋內(nèi)

67、。當(dāng)采用先張長(zhǎng)線法生產(chǎn)有端橫肋的預(yù)應(yīng)力混凝土肋形板時(shí)，應(yīng)在設(shè)計(jì)和制作上采取防止放張預(yù)應(yīng)力時(shí)端橫肋產(chǎn)生裂縫的有效措施。③對(duì)預(yù)應(yīng)力屋面梁等構(gòu)件靠近支座端部的斜向主拉應(yīng)力較大部位,宜將一部分預(yù)應(yīng)力鋼筋在靠近支座處彎起。④當(dāng)構(gòu)件端部與結(jié)構(gòu)焊接時(shí),應(yīng)考慮混凝土收縮、徐變、溫度變化等產(chǎn)生的不利影響,在構(gòu)件端部可能出現(xiàn)裂縫的部位配置足夠的非預(yù)應(yīng)力縱向構(gòu)造鋼筋。,110,8.8.2后張法構(gòu)件 1.預(yù)留孔道 后張法預(yù)應(yīng)力筋采

68、用預(yù)留孔道應(yīng)符合下列規(guī)定：① 預(yù)制構(gòu)件孔道之間的水平凈間距不宜小于50mm，且不宜小于粗骨料直徑的1.25 倍；孔道至構(gòu)件邊緣的凈間距不宜小于30mm，且不宜小于孔道直徑的一半；② 現(xiàn)澆混凝土梁中，預(yù)留孔道在豎直方向的凈間距不應(yīng)小于孔道外徑，水平方向的凈間距不宜小于1.5 倍孔道外徑，且不應(yīng)小于粗骨料直徑的1.25 倍；從孔道外壁至構(gòu)件邊緣的凈間距，梁底不宜小于50mm，梁側(cè)不宜小于40mm；裂縫控制等級(jí)為三級(jí)的梁，梁底、梁側(cè)分別不宜小

69、于60mm 和50mm；③ 預(yù)留孔道的內(nèi)徑宜比預(yù)應(yīng)力束外徑及需穿過孔道的連接器外徑大6mm~15mm；且孔道的截面積宜為穿入預(yù)應(yīng)力筋截面積的3.0~4.0 倍，并宜盡量取小值。④ 當(dāng)有可靠經(jīng)驗(yàn)并能保證混凝土澆筑質(zhì)量時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋孔道可水平并列貼緊布置，但并排的數(shù)量不應(yīng)超過2 束；⑤ 在構(gòu)件兩端及曲線孔道的高點(diǎn)應(yīng)設(shè)置灌漿孔或排氣兼泌水孔，其孔距不宜大于20m；⑥ 凡制作時(shí)需要預(yù)先起拱的構(gòu)件，預(yù)留孔道宜隨構(gòu)件同時(shí)起拱；⑦在現(xiàn)澆樓板中采用扁形錨