壓力容器復(fù)習(xí)提綱

1、壓力容器設(shè)計(jì)人培訓(xùn)考核,桑如苞,2005年10月28日,講 座,壓力容器設(shè)計(jì)人考核要點(diǎn),一.材料.二.焊接給壓力容器帶來的不良影響.三.檢驗(yàn)要求.四.耐蝕要求.五.制造要求.六.內(nèi)壓圓筒公式適用范圍.七.橢圓封頭計(jì)算.八.臥式容器.九.臥式固定換熱器.十.外壓容器.,,壓力容器設(shè)計(jì)人考核要點(diǎn),十一.管箱平蓋的計(jì)算方法.十二. 容器上的高應(yīng)力源及消除方法.十三. 三種主要?dú)んw厚度計(jì)算時(shí)所針對(duì)的應(yīng)力的特性. 十

2、四. 三種主要?dú)んw厚度計(jì)算公式中所針對(duì)的焊縫.十五. “監(jiān)規(guī)”中有關(guān)規(guī)定（可查規(guī)程作答）.十六. 等面積補(bǔ)強(qiáng)法中有效補(bǔ)強(qiáng)范圍的依據(jù)，計(jì)算厚度的確定，及各種殼體上不同方向接管時(shí)開孔計(jì)算直徑的確定.,一. 材料,1 ．化學(xué)成份要求： 壓力容器用鋼材：① 磷含量（熔煉分析）≯0 . 030 % ② 硫含量≯0. 020 % ，③焊接壓力容器的碳鋼、低合金鋼含碳量≯0. 25 % (限制這些含量的作用) ④ 奧氏體不銹鋼長(zhǎng)期在＞

3、525℃ 時(shí)工作，鋼中含碳量≮0 . 04 %,一. 材料,2 ．使用熱處理狀態(tài)要求：須正火狀態(tài)使用的鋼板厚度界限（GB 150 4.2.5 ） 3 ．逐張檢測(cè)要求：見“監(jiān)規(guī)， P11 , GB150 P10 4 ．鍛件級(jí)別要求：見GB150 P11 , 4.4.2 以上要求中，應(yīng)特別注意：大于、小于及等于的規(guī)定。,二.焊接給壓力容器帶來的不良影響,1．造成缺陷，如氣孔、夾渣等，直接影響焊縫強(qiáng)度。2 ．在焊縫與母材間引起

4、焊接殘余應(yīng)力。3．使母材熱影響區(qū)性能下降，其中特別是沖擊韌性下降尤其嚴(yán)重。,二.焊接給壓力容器帶來的不良影響,上述三方面的影響，對(duì)不同的容器作用不同。① “缺陷”對(duì)所有壓力容器都有影響（與一次應(yīng)力相關(guān)）故都須考慮，通過焊接接頭系數(shù)體現(xiàn)。與單面焊雙面焊有關(guān)，與無損檢測(cè)比例相聯(lián)系。② “殘余應(yīng)力”：該應(yīng)力可以達(dá)到很高的數(shù)值，但由于它是一種自平衡的應(yīng)力，所以并不影響容器的承載能力。為此在容器壁厚計(jì)算中可不考慮。并且由于它不會(huì)“反復(fù)”出現(xiàn)

5、，所以不會(huì)引起不安定的問題（即可不按二次應(yīng)力限制）。但它會(huì)對(duì)脆性破壞及應(yīng)力腐蝕產(chǎn)生作用，為此,二.焊接給壓力容器帶來的不良影響,對(duì)有可能發(fā)生脆性破壞的容器，如低溫容器、高強(qiáng)鋼（σb＞540Mpa ） 的容器等要加以考慮。另外，對(duì)有應(yīng)力腐蝕可能的容器也應(yīng)考慮(如液化氣罐)消除焊接殘余應(yīng)力的方法即是焊后消殘熱處理。 ③ 對(duì)“韌性”的影響：就一般常溫、高溫容器影響不大，可不考慮。但對(duì)低溫容器必須考慮。由于焊接過程中母材熱影響區(qū)中材料的韌性

6、下降是不可避免的，為了使焊態(tài)母材熱影響區(qū)的沖擊韌性能保持在一定的水平，則必要時(shí)，應(yīng)提高對(duì)母材低溫沖擊韌,二.焊接給壓力容器帶來的不良影響,性（Akv ）的要求，或降低材料Akv 沖擊試驗(yàn)的溫度。 從保證容器安全的角度出發(fā)，希望焊接造成熱影響區(qū)中母材的沖擊韌性的損失降到較小的程度，故對(duì)焊接工藝應(yīng)控制較小的線能量。為此宜采用手工焊、小電流、細(xì)焊絲、多道焊，減小對(duì)母材沖擊韌性的影響。

7、 低溫容器的焊接應(yīng)為此精工細(xì)作。低溫低應(yīng)力工況及低溫環(huán)境度影響的考慮。,三.檢驗(yàn)要求,焊縫100 ％檢測(cè)要求的條件， 見“監(jiān)規(guī)， P43 ，第85 條。此外，應(yīng)特別注意： ① 對(duì)局部檢測(cè)的容器上的T 形接頭，必須100 ％進(jìn)行檢測(cè)，但其合格級(jí)別與Ф＝1 時(shí)的要求不同。 ② 成形封頭（橢圓封頭等），先拼后成形時(shí)，拼縫應(yīng)100 ％檢測(cè)（盡管封頭Ф不一

8、定取1），其合格級(jí)別也是與Ф相聯(lián)系的（即X 線檢測(cè)時(shí)，合格級(jí)別可II或III 級(jí)）封頭成形后對(duì)過渡區(qū)應(yīng)重新檢測(cè)，但非過渡區(qū)無此要求（即并非整個(gè)封頭的拼縫要全部重檢）。,三.檢驗(yàn)要求,③ 磁粉與滲透檢測(cè)相比，具有靈敏度較高，兼能檢測(cè)材料近表面缺陷的優(yōu)點(diǎn)，為此對(duì)鐵磁性材料應(yīng)優(yōu)先采用磁粉檢測(cè)。但該法不能用于奧氏體不銹鋼材料。 ④射線與超聲檢測(cè)比較（超聲對(duì)奧氏體不銹鋼焊縫的不適應(yīng)性）,四.耐蝕要求,1 ．晶間腐蝕：不銹鋼的晶間腐蝕是由

9、于貧鉻形起的。為此避免方法： ①采用超低碳不銹鋼（碳含量≤0.03 % ）； ②材料中添加穩(wěn)定化元素，如Ti、Ni等； ③采用固熔化處理（溫度1100 ℃）或穩(wěn)定化處理（溫度875 ℃）。,四.耐蝕要求,2 ．應(yīng)力腐蝕：對(duì)不銹鋼和碳鋼都可發(fā)生：是在應(yīng)力腐蝕環(huán)境和材料在拉應(yīng)力共同作用下發(fā)生。避免或緩和應(yīng)力腐蝕的方法。除了選材考慮外，尚要盡量降低材料的高應(yīng)力（有兩種，見后“十二”條）。主要采取焊后消殘熱處理和打磨園角兩種措施。不

10、要把晶間腐蝕和應(yīng)力腐蝕相混淆。液化石油氣儲(chǔ)罐設(shè)計(jì)中一般應(yīng)考慮H2S的應(yīng)力腐蝕可能。,五.制造要求,1 . GB150-98 中對(duì)圓筒最小厚度規(guī)定（2mm , 3 mm ）是出于焊接工藝的要求，與剛度等無關(guān)。而GB 151中對(duì)圓筒最小厚度的要求是出于局部應(yīng)力、剛性安裝等要求，其值較大。2 ．對(duì)“厚板”端部以1 : 3 斜度削薄的作法，是考慮它們間厚度較緩過濾，可以減小局部應(yīng)力。,五.制造要求,3 ．對(duì)相鄰焊縫間距不小于3δ 及100m

11、m的要求，是出于免使焊縫熱影響區(qū)重疊，減小焊接造成的不良影響。4 ．限制容器液壓試驗(yàn)時(shí)液體（水）的溫度，是為了防止低溫脆性破壞的發(fā)生。此溫度對(duì)不同材料是不同的。脆性偏大的材料，試驗(yàn)溫度較高。碳鋼、15MnVR 、16MnR 等材料的試驗(yàn)溫度控制在5 ℃ 以上。5 . 壓力容器上常用的四種熱處理方法及應(yīng)用。,六.內(nèi)壓圓筒公式適用范圍,Pc≤0.4[σ]tФ,此條件等同于K≤1.5（K-圓筒外徑與內(nèi)徑之比）。圓筒最小厚度的考慮因素。

12、容器工作壓力系指操作過程中可能出現(xiàn)的容器頂部的壓力。容器容積不扣除內(nèi)件的體積。圓柱殼在端部均布邊界力作用下，殼中局部薄膜（環(huán)向）應(yīng)力與軸向彎曲應(yīng)力衰減長(zhǎng)度的概念在壓力容器設(shè)計(jì)中的應(yīng)用：,六.內(nèi)壓圓筒公式適用范圍,① 開孔補(bǔ)強(qiáng)②錐殼大小端加強(qiáng)段③無折邊球封④臥式鞍座計(jì)算等。 計(jì)算厚度、設(shè)計(jì)厚度、名義厚度、有效厚度的概念。有效厚度的應(yīng)用。 錐殼加強(qiáng)段（大、小端），計(jì)算的對(duì)象，加強(qiáng)段長(zhǎng)度的意義。 標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭最大應(yīng)力的

13、位置、部位、方向、組成及性質(zhì)。,七.橢圓封頭計(jì)算,橢圓封頭在內(nèi)壓作用下，既有強(qiáng)度問題，又有穩(wěn)定問題，封頭厚度是根據(jù)強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算的，對(duì)它的穩(wěn)定是通過限制封頭的最小有效厚度的方法加以控制：就此對(duì)標(biāo)準(zhǔn)封頭規(guī)定了不小于0.15% Di,對(duì)非標(biāo)準(zhǔn)封頭規(guī)定了不小于0.3%Di的限制條件。 封頭沖壓成形后的最小厚度要求？ 橢圓封頭上不同部位開孔時(shí)（分過渡區(qū)和球殼區(qū)）。開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算時(shí)，其殼體計(jì)算厚度的取值不同（可分別取封頭計(jì)算厚度和當(dāng)量

14、球殼計(jì)算厚度）。,八.臥式容器,鞍座位置A 的要求： ① A ≤0.5Rm ；② A ≈0.2L。 其意義分別是： 對(duì)① 是能利用封頭的挺性，以保持鞍座位置的圓筒橫截面為圓形，從而具有較大的抗彎矩（截面模量），對(duì)降低筒體軸向應(yīng)力、切向剪應(yīng)力和周向應(yīng)力均有利。,八.臥式容器,對(duì)② 是使容器上由重力等引起的軸向彎矩控制在最小值，此時(shí)圓筒上鞍座位置截面的軸向彎矩與兩支座跨中截面處的軸向彎矩相等。 固定支座一般應(yīng)設(shè)置

15、在圓筒上管線較粗、較多的一端。目的可減小圓筒熱脹冷縮時(shí)產(chǎn)生的溫差應(yīng)力。鞍座包角一般為120º。,九.臥式固定換熱器,1 ．采用弓形折流板時(shí)，缺口位置講究：對(duì)殼程為氣液兩相并存的狀態(tài)時(shí)，必須左右布置，否則成果嚴(yán)重，造成損失。 2 ．當(dāng)殼程殼體上焊有防沖板時(shí)，折流板的拉桿應(yīng)固定在遠(yuǎn)離擋板的那塊管板上，否則不便組裝。 3 ．管箱熱處理?xiàng)l件（見GB151 ）。,九.臥式固定換熱器,4 ．換熱器進(jìn)出口管口，當(dāng)直徑較大，且靠近

16、管板或法蘭時(shí)，應(yīng)注意其開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算中，接管兩側(cè)是否都具有（B=2d）的補(bǔ)強(qiáng)范圍。否則：SW6計(jì)算書是無效的，應(yīng)手工修正計(jì)算． 5 ．換熱器（固定管板）殼程殼體在內(nèi)壓作用下的受力與一般內(nèi)壓圓筒不同，軸向應(yīng)力與其環(huán)向應(yīng)力間無1:2的關(guān)系。 6 ．固定管板與U形管板、浮頭管板的受力比較、最大應(yīng)力的位置，管子應(yīng)力分布情況，法蘭力矩對(duì)固定管板應(yīng)力的影響。,十.外壓容器,外壓容器的破壞有失穩(wěn)和強(qiáng)度破壞兩種可能，設(shè)計(jì)應(yīng)包括強(qiáng)度計(jì)算和穩(wěn)定校

17、核。但一般失穩(wěn)往往在強(qiáng)度破壞前發(fā)生，所以穩(wěn)定計(jì)算是外壓容器設(shè)計(jì)的主要考慮方面。系數(shù)A、B的意義。橢圓封頭與圓筒組成的外壓容器，圓筒的外壓計(jì)算長(zhǎng)度L ＝圓筒長(zhǎng)度＋封頭直邊段的2 倍＋封頭曲面深度的1/3的兩倍。,十一.管箱平蓋的計(jì)算方法,管箱平蓋的計(jì)算方法與一般圓平板的方法不同，它不僅按通常平板的公式計(jì)算強(qiáng)度所需的厚度，而且還按剛度要求計(jì)算厚度，且取其大值。拼接管板不論厚薄，一律要100 ％檢測(cè)。,十二.容器上的高應(yīng)力源及消除方法,容

18、器上的高應(yīng)力源有兩種：① 焊接殘余應(yīng)力，此應(yīng)力對(duì)低溫容器，應(yīng)力腐蝕容器，高強(qiáng)鋼容器可產(chǎn)生不良影響。為此必須消除，即應(yīng)采用焊后熱處理，但因這種應(yīng)力不會(huì)反復(fù)循環(huán)出現(xiàn)，為此對(duì)疲勞容器不會(huì)產(chǎn)生影響，所以疲勞容器并不一定要求作消殘?zhí)幚怼?十二.容器上的高應(yīng)力源及消除方法,② 結(jié)構(gòu)突變處（如接管端部）由于壓力產(chǎn)生的峰值應(yīng)力，其值可很高。為此對(duì)低溫、高強(qiáng)鋼、應(yīng)力腐蝕的容器必須消除。方法是打磨圓角。對(duì)疲勞容器由于壓力的波動(dòng)，會(huì)使這種應(yīng)力發(fā)生循環(huán)，所以

19、這種應(yīng)力對(duì)疲勞容器也會(huì)發(fā)生作用。為此疲勞容器對(duì)此也要進(jìn)行考慮，即打磨圓角。,,十三.三種主要?dú)んw厚度計(jì)算時(shí)所針對(duì)的應(yīng)力的特性,十四、三種主要?dú)んw厚度計(jì)算公式中所針對(duì)的焊縫（Ф）,,,1 ．圓筒：指縱焊縫的（ Ф ），不包括環(huán)縫Ф2 ．球殼：包括所有拼縫及與圓筒的連接環(huán)縫3 ．錐殼：指縱焊縫，不包括環(huán)縫,十五、“監(jiān)規(guī)”中有關(guān)規(guī)定（可查規(guī)程作答）,,,,附圖一,,十六、等面積補(bǔ)強(qiáng)法,,,,,,,等面積補(bǔ)強(qiáng)法中有效補(bǔ)強(qiáng)范圍的依據(jù)，計(jì)算