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文檔簡(jiǎn)介
1、海洋工程結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)壽化與安全運(yùn)行是海洋產(chǎn)業(yè)發(fā)展的基礎(chǔ),在高鹽、高濕的環(huán)境條件下,夾雜物誘發(fā)的點(diǎn)蝕是對(duì)海工結(jié)構(gòu)用鋼破壞性最大的腐蝕形態(tài)。本研究采用Ti-Mg復(fù)合脫氧工藝,控制與優(yōu)化鋼中夾雜物的組成、尺寸、分布等特性,以降低夾雜物誘導(dǎo)點(diǎn)蝕的危害性。在高頻感應(yīng)爐中利用Al2O3坩堝,采用不同脫氧工藝(Ti/Ti-Mg/Al-Ca/Al-Mg),冶煉了五爐海工結(jié)構(gòu)試驗(yàn)鋼。利用掃描電鏡及能譜儀(SEM-EDS)分析表征不同脫氧工藝鋼中夾雜物特征;通
2、過(guò)3.5%NaCl溶液中陽(yáng)極極化及自然浸泡腐蝕實(shí)驗(yàn),探討脫氧工藝及夾雜物特征對(duì)鋼的點(diǎn)蝕性能的影響。本研究可為耐腐蝕鋼的復(fù)合脫氧及夾雜物改性精煉新工藝提供理論基礎(chǔ)。本研究的主要結(jié)論如下:
(1)鋼中夾雜物均以復(fù)合氧化物為主,其成分與脫氧工藝及合金中殘余強(qiáng)脫氧元素有關(guān),Ti脫氧鋼中形成了以Al-Ti-(Ca)-O為主的復(fù)合夾雜物,Ca元素由合金原料硅鐵帶入;Ti-Mg復(fù)合脫氧鋼中夾雜物以Al-Ti-Mg-O復(fù)合夾雜為主;Al-Ca
3、和Al-Mg復(fù)合脫氧鋼中分別形成了以鋁酸鈣和鋁鎂尖晶石為主的復(fù)合氧化物夾雜。與Al脫氧鋼相比,Ti-Mg脫氧鋼中夾雜物數(shù)量較多(大于500個(gè)/mm2),平均尺寸較小(小于1μm)。隨著Mg含量的增加(0-0.0035%),Ti脫氧鋼中夾雜物的Ti含量降低;夾雜物數(shù)量先增加后減少(由358個(gè)/mm2→569個(gè)/mm2→508個(gè)/mm2),平均尺寸先減少后增加(1.1548μm→0.9268μm→0.9720μm)。
(2)結(jié)合熱
4、力學(xué)計(jì)算和實(shí)驗(yàn)觀察發(fā)現(xiàn),在本研究的S含量水平(16ppm)下,MnS主要以異質(zhì)形核的方式在氧化物夾雜表層析出。數(shù)量較多、尺寸細(xì)小的含Ti氧化物夾雜是有效的MnS形核核心,有助于MnS分散、局部析出。Ti脫氧鋼中硫化物均局部、分散析出于氧化物夾雜表面,平均厚度0.5μm; Al脫氧鋼中硫化物主要包覆析出于氧化物外層,平均厚度達(dá)到1.5μm。
(3)自然腐蝕及電化學(xué)極化實(shí)驗(yàn)表明,脫氧工藝與夾雜物特征均對(duì)鋼的腐蝕性能有重要影響,與A
5、l脫氧鋼,Ti脫氧鋼的自腐蝕電位(Ecorr)及腐蝕失重速率(V)更低(分別為-0.45V、25 g·dm-2·a-1),抗腐蝕性能更好。在Ti-Mg脫氧鋼中,Mg含量較少(0.002%)的Ti-Mg復(fù)合脫氧鋼耐腐蝕性能最好(Ecorr和V分別為-0.4458V、20.9306 g·dm-2·a-1),Mg含量增加,夾雜物中的Ti被還原進(jìn)入到鋼基體中,夾雜物中的Ti含量降低而基體中的Ti含量增多,但Mg含量較低時(shí)其耐腐蝕性能較好,表明夾
6、雜物對(duì)點(diǎn)蝕的影響要大于鋼基體成分,夾雜物改性能更加有效地提高鋼的抗腐蝕性能。
(4)夾雜物與周圍基體之間電化學(xué)穩(wěn)定性的差異促使了點(diǎn)蝕的萌發(fā)。MnS具有良好的導(dǎo)電性、較高的電極電位(ES/MnS=-0.05V)以及溶解后產(chǎn)生的S2-和HS-等腐蝕促進(jìn)離子,因此點(diǎn)蝕容易在其周圍萌生。采用細(xì)小、彌散氧化物為核心,通過(guò)硫化物的異質(zhì)形核,實(shí)現(xiàn)硫化物的分散、細(xì)小及形態(tài)控制,有利于降低其溶解后的腐蝕自催化作用。CaS的電極電位較低(ES/C
7、aS=-0.39V),在腐蝕溶液中可以作為陽(yáng)極優(yōu)先溶解,保護(hù)鋼基體;同時(shí)其溶解產(chǎn)物水解生成OH-,可以減緩酸性物質(zhì)對(duì)鋼基體的腐蝕,因此Ca處理生成以CaS為主的夾雜物有利于提高材料的抗腐蝕性能。
(5)氧化物夾雜也可以誘發(fā)點(diǎn)蝕,但由于其導(dǎo)電性弱于MnS,同時(shí)沒(méi)有MnS溶解產(chǎn)物對(duì)腐蝕的促進(jìn)作用,因此氧化物誘發(fā)的點(diǎn)蝕較MnS輕微。Ti氧化物的穩(wěn)定性更好,不易溶解,且具有還原性,因此對(duì)于相同種類的氧化物夾雜,TiOx含量越高,其誘發(fā)
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