模具課程設(shè)計(jì)---小角板落料沖孔復(fù)合模及彎曲模的設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　引言</b></p><p>　　我國的模具工業(yè)的發(fā)展，日益受到人們的重視和關(guān)注 在電子、汽車、電機(jī)、電器、儀器、儀表、家電和通信等產(chǎn)品中，6O％ 一8O％ 的零部件都要依靠模具成形(型)。用模具生產(chǎn)制件所具備的高精度，高復(fù)雜程度 高一致性、高生產(chǎn)率和代消耗，是其它加工制造方法所不能比擬的。近幾年 我國模具工業(yè)一直以每年1 5％ 左右的增長速度發(fā)展，2003年，

2、我國模具總產(chǎn)值超過400億元人民幣。</p><p>　　現(xiàn)代模具行業(yè)是技術(shù)、資金密集的行業(yè)。它作為重要的生產(chǎn)裝備行業(yè)在為各行各業(yè)服務(wù)的同時(shí)，也直接為高新技術(shù)產(chǎn)業(yè)服務(wù)。模具是工業(yè)生產(chǎn)中使用廣泛的基礎(chǔ)工藝裝備。有人說，現(xiàn)代模具是高技術(shù)背景下的工藝密集型工業(yè)。模具技術(shù)水平的高低，在很大的程度上決定著產(chǎn)品的質(zhì)量、效益和新產(chǎn)品的開發(fā)能力，因此已成為衡量一個(gè)國家產(chǎn)品制造水平高低的重要標(biāo)志。</p><p

3、>　　我國模具工業(yè)作為一個(gè)獨(dú)立、新型的工業(yè)，正處于飛速發(fā)展階段，已經(jīng)成為國民經(jīng)濟(jì)的基礎(chǔ)工業(yè)之一，其發(fā)展前景是十分廣闊的。模具的CAD/CAE/CAM涉及面廣、及多種學(xué)科與工業(yè)技術(shù)于一體，是綜合型、技術(shù)密集型產(chǎn)品。隨著計(jì)算機(jī)軟件的發(fā)展和進(jìn)步，CAD／CAE／CAM技術(shù)也日益成熟，在現(xiàn)代模具中的應(yīng)用將越來越廣泛。可以預(yù)料不久的將來，模具制造業(yè)將從機(jī)械制造業(yè)中分離出來．而獨(dú)立成為國民經(jīng)濟(jì)中不可缺少的支柱產(chǎn)業(yè)．與此同時(shí)．也進(jìn)一步促進(jìn)了模具

4、制造技術(shù)向集成化、智能化、益人化、高效化方向發(fā)展。</p><p>　　本設(shè)計(jì)是小角板零件，材料是Q235，本次設(shè)計(jì)采用AUTO CAD輔助設(shè)計(jì)，大大縮短了模具設(shè)計(jì)過程的工作周期，提高了模具設(shè)計(jì)的效率。</p><p>　　由于本人所學(xué)模具知識(shí)水平有限，視野狹小,在設(shè)計(jì)中還存在這樣那樣的問題和錯(cuò)誤，敬請(qǐng)老師批評(píng)指正。</p><p>　　2 小角板落料沖孔復(fù)合模及彎

5、曲模設(shè)計(jì)</p><p>　　2.1小角板工藝性分析</p><p>　　材 料：Q235</p><p><b>　　材料厚度：2 mm</b></p><p><b>　　制造精度：IT10</b></p><p><b>　　生產(chǎn)批量：大批量</b

6、></p><p>　　零件簡圖：如圖2.1所示</p><p>　　圖2.1 小角板零件圖</p><p>　　工件厚度t=2mm，孔的邊緣線距彎曲線的距離L>2t。彎曲時(shí)，孔不會(huì)變形。</p><p>　　因此在工藝安排上應(yīng)該先沖裁，再彎曲便可以達(dá)到圖紙要求。</p><p>　　根據(jù)以上分析，該工

7、件宜先沖孔落料，再彎曲達(dá)到圖紙要求。</p><p>　　2.2 小角板沖裁模設(shè)計(jì)</p><p>　　2.2.1小角板沖裁工藝性分析</p><p><b>　　1）制造精度</b></p><p>　　工件尺寸公差按IT10級(jí)制造。查標(biāo)準(zhǔn)公差表，各尺寸公差如圖2.2所示。無其他特殊要求。查有關(guān)手冊可知，利用普通沖裁方

8、式可以達(dá)到零件圖紙要求。 </p><p>　　圖2.2 小角板尺寸公差示意圖</p><p><b>　　2）結(jié)構(gòu)與尺寸</b></p><p>　　工件結(jié)構(gòu)簡單，外形對(duì)稱?？椎闹睆剑ㄏ鄬?duì)厚度）大，孔壁>1.5t，這些結(jié)構(gòu)因素均宜沖裁。</p><p><b>　　3）材料</b>&l

9、t;/p><p>　　表2.1 常用沖壓材料的性能和規(guī)格</p><p>　　碳素結(jié)構(gòu)鋼Q235，抗拉強(qiáng)度σb=380～470MPa，抗剪強(qiáng)度τ=310~380 MPa，斷后伸長率δ10=21~25%。此材料具有較高的彈性和良好的塑性，其沖裁加工性能比較好。</p><p>　　根據(jù)以上分析，該小角板零件的工藝性較好，可以進(jìn)行沖裁加工。</p><

10、;p>　　2.2.2確定沖裁工藝方案</p><p>　　該零件沖裁包括落料和沖孔兩個(gè)基本工序，可采用的沖裁工藝方案有單工序沖裁，復(fù)合沖裁和級(jí)進(jìn)沖裁。</p><p>　　一般對(duì)于上面這樣的工件通常采用先落料再?zèng)_孔的加工方法。由于該工件的生產(chǎn)批量為大批量，則有以下幾種方案進(jìn)行比較。</p><p>　　該零件包括落料、沖孔兩個(gè)基本工序，表2.2中列有三種工藝方

11、案。</p><p>　　表2.2 方案比較</p><p>　　經(jīng)過比較：由于零件屬于大批量生產(chǎn)，因此采用單工序沖裁效率太低，而且不便于操作；級(jí)進(jìn)沖裁設(shè)備要求高，定位非常難難于保證精度；而采用復(fù)合沖裁，沖出的零件精度和平直度都較好，生產(chǎn)效率也高，而且零件的孔邊距不小，模具強(qiáng)度也能夠保證。</p><p>　　根據(jù)以上分析，該零件宜采用復(fù)合沖裁工藝方案。<

12、/p><p>　　由此確定工序如下：下料——沖孔落料——檢驗(yàn)。</p><p>　　2.2.3確定模具總體結(jié)構(gòu)方案</p><p><b>　　1）模具類型</b></p><p>　　根據(jù)零件的沖裁工藝方案，采用復(fù)合沖裁模。如圖2-4所示。</p><p>　　圖2.3 復(fù)合模</p>

13、;<p><b>　　表2.3 </b></p><p>　　根據(jù)上表比較：采用倒裝復(fù)合模。</p><p><b>　　2）操作與定位方式</b></p><p>　　雖然零件的生產(chǎn)批量較大，但合理安排生產(chǎn)可用手工送料方式能夠達(dá)到批量要求，而且能降低模具成本，因此采用手工送料方式?？紤]零件尺寸以及厚度，為了

14、便于操作和保證零件的精度，宜采用導(dǎo)料銷導(dǎo)向、固定擋料銷定距的定位方式。</p><p><b>　　3）卸料與出件方式</b></p><p>　　考慮零件的厚度較薄，采用彈性卸料方式。</p><p><b>　　4）模架類型與精度</b></p><p>　　由于零件厚度較薄，沖裁間隙較小，因此

15、采用受力平衡、導(dǎo)向平穩(wěn)的后置導(dǎo)柱模架?？紤]零件精度以及沖裁間隙，采用Ⅰ級(jí)模架精度。</p><p>　　2.2.4工藝與設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p><b>　　1）沖裁件總長計(jì)算</b></p><p>　　工件相對(duì)彎曲半徑r/t>0.5，彎曲前，后中性層長度不變的原則。中性層曲率半徑可按下式計(jì)算：</p><p>

16、　　ρ=r+Kt （2-1）</p><p>　　式中ρ——中性層曲率半徑，[ρ]為mm；</p><p>　　r——彎曲半徑，[r]為mm；</p><p>　　K——中性層位移系數(shù)，查表取K=0.32；</p><p>　　t——材料厚度，[t]為mm。</p><p><b>

17、;　　可以算得：</b></p><p>　　ρ=r+Kt=2+0.32×2=2.64mm</p><p>　　當(dāng)工件的彎曲角為90度時(shí)：</p><p>　　L=l1+l2+πρ/2=（90-4）+（40+15-4）+ 3.14×2.64/2 ≈141mm（取整）</p><p>　　根據(jù)以上計(jì)算，沖裁件如圖

18、2.4所示：</p><p>　　圖2.4 工件展開圖</p><p><b>　　2）排樣設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　?。?）排樣</b></p><p>　　沖裁件在板料或條料上的布置方式，稱為沖裁件的排樣，簡稱排樣，排樣的合理與否，不但影響到材料的經(jīng)濟(jì)利用率，降低零件成本，還會(huì)

19、影響到模具結(jié)構(gòu)、生產(chǎn)率、制件質(zhì)量、生產(chǎn)操作方便與安全等。</p><p><b>　?。?）材料的利用率</b></p><p>　　排樣的目的是為了合理利用原材料。衡量排樣經(jīng)濟(jì)性、合理性的指標(biāo)是材料的利用率。所謂材料利用率是指沖裁件的實(shí)際面積與所用板料面積的百分比。材料利用率的計(jì)算公式如下：</p><p>　　一個(gè)進(jìn)距的材料利用率η的計(jì)算如

20、下：</p><p>　　η=×100% （2-2）</p><p>　　式中： A ——沖裁件面積（包括內(nèi)形結(jié)構(gòu)廢料），（mm2）；</p><p>　　n ——一個(gè)進(jìn)距內(nèi)沖裁件數(shù)目;</p><p>　　B ——條料寬度，（mm）;</p><p>　　S ——進(jìn)距,（mm）。<

21、/p><p><b>　?。?）方案比較</b></p><p>　　為滿足工件的尺寸要求和力求工作的簡單話有以下兩種方案：</p><p>　　該零件是一梯形，因此采用對(duì)頭直排。這樣的排樣對(duì)模具的要求的比較簡單，生產(chǎn)方便?？紤]到補(bǔ)償條料的定位誤差，保證沖裁出合格的工件，在工件之間以及工件與條料側(cè)邊之間要求留有搭邊。</p><

22、p>　　根據(jù)工件厚度，查手冊可得搭邊：c=1.6 mm ,d=2.5 mm </p><p>　　方案一：如下2.5圖所示：</p><p>　　圖2.5 排樣方案一 圖</p><p>　　根據(jù)排樣圖的幾何關(guān)系，可以算出條料寬度為</p><p>　　B=141+2×2.5=146 mm</p><p&

23、gt;<b>　　進(jìn)距為</b></p><p>　　S=80+30+2×1.6=113.2mm</p><p><b>　　沖裁件面積為</b></p><p>　　A =80×55+30（141-55-15）+π/2×152-π(10/2)2-π(20/2)2-(5×5-π/4&

24、#215;52=6484.5mm2</p><p><b>　　因此，材料利用率為</b></p><p>　　η=nA/BS×100%=2×6484.5/(146×113.2) ×100%≈78.39%</p><p>　　方案二：如下圖2.6所示：</p><p>　　圖2.6

25、 排樣方案二 圖</p><p>　　根據(jù)排樣圖的幾何關(guān)系，可以算出條料寬度為</p><p>　　B = 141+3×2.5+55 = 203.5 mm</p><p><b>　　進(jìn)距為</b></p><p>　　S = 80+1.6= 81.6mm</p><p><b

26、>　　沖裁件面積為</b></p><p>　　A =80×55+30（141-55-15）+π/2×152-π(10/2)2-π(20/2)2-(5×5-π/4×52=6484.5mm2</p><p><b>　　因此，材料利用率為</b></p><p>　　η=nA/BS

27、5;100%=2×6484.5/(203.5×81.6) ×100%=78.043%</p><p>　　由上面二種方案比較看出方案一的材料利用率要高些，在相同的要求保證下采用方案一比較好。</p><p><b>　　3）沖裁力計(jì)算</b></p><p>　　沖裁力是設(shè)計(jì)模具、選擇壓力機(jī)的重要參數(shù)。計(jì)算沖壓力的

28、目的是為了合理地選擇沖壓設(shè)備和設(shè)計(jì)模具。選用沖壓設(shè)備的標(biāo)稱壓力必須大于所計(jì)算的沖裁力，所設(shè)計(jì)的模具必須能傳遞和承受所計(jì)算的沖裁力，以適應(yīng)沖裁的要求。沖裁力包括沖裁力、卸料力、推件力、頂件力的計(jì)算。</p><p>　?。?）沖裁力計(jì)算及壓力機(jī)的選擇</p><p>　　沖裁力的大小主要與材料性質(zhì)、厚度、沖裁件周長、模具間隙大小及刃口鋒利程度有關(guān)。</p><p>　

29、　一般對(duì)于普通平刃口的沖裁，其沖裁力F可按下式計(jì)算：</p><p>　　F= K· L·t·τ （2-3）</p><p>　　式中： F —— 沖裁力, N；</p><p>　　K——安全系數(shù)，取K=1.3；</p><p>　　L —— 沖裁件的沖裁長度, mm；<

30、/p><p>　　t —— 板料厚度，mm；</p><p>　　τ—— 材料的抗剪強(qiáng)度, Mpa；</p><p>　　在落料沖孔復(fù)合模中，沖裁力包含落料力和沖孔力。由小角板零件圖可知:</p><p><b>　　落料力：</b></p><p>　　L=（80-10）+3/2×2π&#

31、215;5+2（55-10）+（80-30-20）+2（71.15-5）+1/2×2π×15=416.5 mm2</p><p>　　t = 2 mm </p><p>　　τ= 345 MPa</p><p>　　F落= K· L·t·τ=1.3 ×416.5

32、5;2×345 = 373.6 KN</p><p><b>　　沖孔力：</b></p><p>　　L1= 2×10×л= 62.8 mm</p><p>　　L2= 2×5×л= 31.4 mm</p><p>　　t = 2 mm

33、 </p><p>　　τ= 345 MPa</p><p>　　F孔1 = K· L1·t·τ=1.3×62.8×2×345 = 56.3 KN</p><p>　　F孔2 = K· L2·t·τ=1.3×31.4×2×345 = 2

34、8.2 KN</p><p>　　2）卸料力、推件力和頂出力</p><p>　　從凸模上卸下緊箍著的材料所需的力叫卸料力；把落料件從凹模洞口順著沖裁方向推出去的力叫推件力； </p><p>　　卸料力和推件力通常采用經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行計(jì)算，見式（2-4）。</p><p>　　卸料力：F卸=K卸·F 落</p><

35、;p>　　推件力：F推=n·K推·F孔 （2-4）</p><p>　　式中： K卸、K推 —— 分別為卸料力、推件力系數(shù),其值見表2.2；</p><p>　　n—— 同時(shí)卡在凹模內(nèi)的零件數(shù)；</p><p>　　h——凹模直壁洞口的高度。</p><p>　　表2. 4 推件力、頂件力、卸料

36、力系數(shù)</p><p>　　卸料力：F卸=K卸·F 落 = 0.05×373.6 KN=16.7 KN</p><p>　　推件力：F推1=n·K推·F孔1= 3×0.055×56.3 KN</p><p><b>　　= 9.3 KN</b></p><p

37、>　　F推2=n·K推·F孔2= 3×0.055×28.2 KN</p><p><b>　　= 4.7 KN</b></p><p>　?。╪=h／t=6mm／2 mm = 3個(gè)）</p><p>　　F總 = F 落＋ΣF孔＋F卸＋ΣF推 </p><p>　　=

38、373.6+56.3+28.2+9.3+16.7+4.7 KN</p><p>　　= 528.4 KN</p><p><b>　　4）壓力中心的計(jì)算</b></p><p>　　圖2.7 沖孔落料壓力中心圖</p><p>　　選定坐標(biāo)系xoy如圖2.7所示。按照壓力中心的計(jì)算公式（2-5）：</p>

39、<p><b>　?。?-5）</b></p><p>　　因?yàn)闆_件對(duì)稱于y軸，所以x0=0</p><p>　　L1=80mm y1=0 mm</p><p>　　L2=55mm y2=27.5 mm</p><p>　　L3=25mm

40、 y3=55 mm </p><p>　　L4=71.15mm y490.58 mm</p><p>　　L5=15π =47.1mm y5=2×15×sin 90°/3.14=135.7 mm</p><p>　　L6=2×5π=31.4mm y6=126.

41、15 mm</p><p>　　L7=2×10π=62.8mm y730 mm</p><p>　　故：y0 =( L1×y1+ L2×y2+ L3×y3+ L4×y4+ L5×y5+ L6×y6+ L7×y7+)/ (L1+ L2+ L3+ L4+ L5+ L6+ L7)</p>&l

42、t;p><b>　　=58.74 mm</b></p><p>　　5）計(jì)算凸、凹模刃口尺寸及公差</p><p>　　模具刃口尺寸及公差是影響沖裁件精度，因而，正確確定沖裁凸模和凹模刃口的尺寸及公差，是沖模設(shè)計(jì)的重要環(huán)節(jié)。</p><p>　　1）凸、凹模刃口尺寸公差計(jì)算的原則</p><p>　　實(shí)踐證明，落料

43、件的尺寸接近于其凹模刃口尺寸，而沖孔尺寸接近于其凸模刃口尺寸。所以，落料時(shí)取凹模作為設(shè)計(jì)的基準(zhǔn)件；沖孔時(shí)取凸模作為設(shè)計(jì)的基準(zhǔn)件。計(jì)算凸模和凹模尺寸時(shí)應(yīng)遵循的原則如下：</p><p>　?。?）沖孔時(shí)，先確定凸模刃口尺寸。凸模刃口的基本尺寸取接近或等于孔的最大極限尺寸，以保證凸模磨損在一定范圍內(nèi)也可使用。而凹模的基本尺寸則按凸模刃口的基本尺寸加上一個(gè)最小間隙值。</p><p>　　（2）

44、落料時(shí)，應(yīng)先確定凹模刃口尺寸。凹模刃口的基本尺寸取接近或等于零件的最小極限尺寸，以保證凹模磨損在一定范圍內(nèi)也能沖出合格的零件。凸模刃口的基本尺寸則按凹模刃口基本尺寸減小一個(gè)最小間隙值。</p><p>　?。?）在確定模具刃口制造公差時(shí)，既要能保證工件的精度要求，又能保證合理的間隙數(shù)值。一般模具制造精度比工件精度高3～4級(jí)。</p><p>　　對(duì)沖孔20mm、10mm采用凸、凹模分開加工

45、的方法，其凸、凹模刃口部分尺寸計(jì)算如下：</p><p>　　根據(jù)材料厚度，查手冊可得：</p><p>　　圖2.8 沖裁間隙</p><p>　　Zmax=0.36mm</p><p>　　Zmin=0.246mm</p><p>　　Zmax-Zmin=0.114mm</p><p>

46、　　查手冊得，凸、凹模制造公差：</p><p>　　——凸模、凹模制造公差</p><p><b>　　——工件公差</b></p><p>　　圖2.9 沖孔、落料時(shí)各部分尺寸公差的分配位置</p><p>　　-δ凸=0.014mm </p><p>　　+δ凹=0.029mm&

47、lt;/p><p>　　|-δ凸|-+|δ凹|=0.043<| Zmax-Zmin |=0.114</p><p>　　滿足| Zmax-Zmin |≥|-δ凸|-+|δ凹|條件</p><p>　　沖孔應(yīng)先確定凸模刃口尺寸，間隙取在凹模上。設(shè)工件孔的尺寸為d+△，其計(jì)算公式為： </p><p>　　d凸 = （d﹢xΔ）

48、 （2-6）</p><p>　　d凹 = （d凸﹢Zmin） （2-7） </p><p>　　式中 d凸、d凹 ——沖孔凸、凹?；境叽?，mm；</p><p>　　Δ ——工件制造公差，mm；</p><p>　　X ——因數(shù)，當(dāng)沖裁件精度在IT10以上時(shí)，x=1; </p>

49、;<p><b>　　沖孔20mm</b></p><p>　　d凸20=（d1 + xΔ）＝（20＋1×0.084） mm</p><p><b>　?。?0.08 mm</b></p><p>　　d凹20＝（d凸 1＋Zmin ）＝（20.08＋0.246） mm</p><

50、;p>　?。?0.33 mm </p><p><b>　　沖孔10mm </b></p><p>　　d凸10=（d 2+ xΔ）＝(10＋1×0.058) mm</p><p>　?。?0.06 mm</p><p>　　d凹10＝（d凸 2＋Zmin ）＝(10.06+0.246) mm

51、</p><p><b>　　＝10.31 mm</b></p><p>　　由于小角板落料形狀較復(fù)雜，故采用配合加工方法，其凸、凹模刃口部分尺寸計(jì)算如下：</p><p>　　以凹模為基準(zhǔn)件，因凹模磨損后，刃口部分尺寸都增大，因此屬于A類尺寸。按式（2-8） </p><p>　　Aj ＝ (Amax－x△

52、) （2-8）</p><p>　　80凹 ＝（80－1×0.12） mm ＝ 79.88 mm</p><p>　　55凹 ＝（55－1×0.12） mm ＝ 54.88 mm</p><p>　　30凹＝（30－1×0.084） mm ＝ 29.92 mm</p><p>

53、　　141凹＝（141－1×0.14） m ＝ 140.86 mm</p><p>　　凸模尺寸按凹模尺寸配制，保證單面間隙為Zmin/2~ Zmax/2</p><p>　　2.2.5模具零、部件設(shè)計(jì)選用</p><p><b>　　1）凹模設(shè)計(jì)</b></p><p>　　因沖件的批量較大，考慮凹

54、模的磨損和保證沖件的質(zhì)量，凹模刃口采用直刃壁結(jié)構(gòu)，刃壁高度取6mm，凹模輪廓尺寸計(jì)算如下：</p><p>　　沿送料方向的凹模型孔壁間最大距離為：</p><p><b>　　l=80mm</b></p><p>　　垂直于送料方向的凹模型孔壁間最大距離為：</p><p><b>　　b=141mm<

55、/b></p><p>　　查手冊得，凹模壁厚c取40mm</p><p>　　因此，沿送料方向的凹模長度為：</p><p>　　L=l+2c=141+2×40=221mm</p><p>　　垂直于送料方向的凹模寬度為：</p><p>　　B=b+2c=80+2×40=160mm<

56、/p><p>　　凹模厚度可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式：</p><p>　　h=kb（h≥15mm）</p><p>　　式中h——凹模厚度，[h]為mm；</p><p>　　k——系數(shù)，查手冊取k=0.2；</p><p>　　b——垂直于送料方向的凹模型孔壁間最大距離，[b]為mm。</p><p>&l

57、t;b>　　凹模厚度為</b></p><p>　　h=kb=0.2×141=28.2mm≥15mm 查手冊得：H=28 mm</p><p>　　根據(jù)算得的凹模輪廓尺寸，根據(jù)GB/T2851.8-81選取標(biāo)準(zhǔn)凹模板輪廓尺寸為L*B*H=250mm×200mm×28mm。</p><p>　　其具體零件圖2-10如下

58、：</p><p>　　圖2.10 凹模零件圖</p><p><b>　　2）凸凹模設(shè)計(jì)</b></p><p>　　凸凹模的內(nèi)、外緣均為刃口，內(nèi)、外緣之間的壁厚取決于沖裁件的尺寸。為保證凸凹模的強(qiáng)度，凸凹模應(yīng)有一定的壁厚。</p><p>　　凸凹模的最小壁厚值m一般可按經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)決定。不積聚廢料的凸凹模最小壁厚值

59、見式（2-15）。</p><p>　　沖裁硬材料時(shí)　　　　m=1.5t</p><p>　　沖裁軟材料時(shí)　　　　m ≈ t　　　　 （2-15）</p><p>　　對(duì)于倒裝復(fù)合模，因?yàn)榭變?nèi)會(huì)積聚廢料，所以最小壁厚要大些。其他外形尺寸按零件沖裁要求及固定配合要求而定。</p><p>　　具體凸凹模零件圖2-11如下：</p>

60、<p>　　圖2.11 凸凹模零件圖</p><p><b>　　3）凸模設(shè)計(jì)</b></p><p>　　采用B型圓形凸模，廣泛采用臺(tái)階式結(jié)構(gòu)，以防止卸料時(shí)從凸模固定板中拉出。由于凸模形狀簡單，材料可以選用T10A，熱處理硬度58～62HRC。</p><p>　　表2.5 B型凸模（摘自JB/T8057.2-1995）

61、 (mm)</p><p>　　根據(jù)凸模尺寸及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，如表2-6，選用：</p><p>　　BⅡ10.15×60JB/T8057.2-1995 T10A</p><p>　　BⅡ20.2 ×60JB/T8057.2-1995 T10A</p><p><b>　　材料：T10A</b></

62、p><p>　　技術(shù)條件：按JB/T7653-1994的規(guī)定</p><p><b>　?。?）凸模固定板</b></p><p>　　表2.6 矩形固定板（摘自JB/T7643.2-1994）</p><p>　　根據(jù)落料凹模尺寸及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，查手冊，應(yīng)該選用：</p><p>　　固定板250&

63、#215;200×24—45鋼JB/T7643.2-1994</p><p><b>　　材料：45鋼</b></p><p>　　技術(shù)條件：按JB/T7653-1994的規(guī)定</p><p><b>　?。?） 凸模墊板</b></p><p>　　表2.7 矩形墊板（摘自JB/

64、T7643.3-1994）</p><p>　　根據(jù)落料凹模尺寸及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，查手冊，應(yīng)該選用：</p><p>　　墊板250×200×6—45鋼JB/T7643.3-1994</p><p><b>　　材料：45鋼</b></p><p>　　技術(shù)條件：按JB/T7653-1994的規(guī)定<

65、/p><p><b>　　4）模架的選用</b></p><p>　　為了保證模架有足夠的強(qiáng)度、剛度和精度以使沖裁的工件達(dá)到應(yīng)有的質(zhì)量，選用應(yīng)用最廣泛的用導(dǎo)柱和導(dǎo)套作為導(dǎo)向裝置的模架。本設(shè)計(jì)選用后側(cè)導(dǎo)柱模架導(dǎo)柱，導(dǎo)套分別裝在上，下模架的后側(cè)，凹模面積是導(dǎo)套前的有效區(qū)域，可用于沖壓較寬條料，且可用邊角料。送料及操作方便，可縱向，橫向送料。此類模架適用于大批量生產(chǎn)。</

66、p><p>　　表2.8 后惻導(dǎo)柱模架（摘自GB/T2851.3-1990）</p><p>　　根據(jù)冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，如圖2-10，選用：</p><p>　　模架250×200×220～265ⅠGB/T2851.3-1990</p><p>　　技術(shù)條件：按JB/T8050-1999的規(guī)定</p><p&

67、gt;<b>　?、?下模座</b></p><p>　　表2.9 后惻導(dǎo)柱下模架（摘自GB/T2855.6-1990）</p><p>　　根據(jù)模架尺寸及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，選用：</p><p>　　下模座250×200×60GB/T2855.6-1990</p><p>　　技術(shù)條件：按JB/T80

68、70-1995的規(guī)定</p><p><b>　?、?上模座</b></p><p>　　根據(jù)模架尺寸及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，選用：</p><p>　　上模座250×200×50GB/T2855.5-1990</p><p>　　技術(shù)條件：按JB/T8070-1995的規(guī)定</p><p&

69、gt;<b>　?、?導(dǎo)柱</b></p><p>　　表2.10 A型導(dǎo)柱（摘自JB/T7187.1-1995）</p><p>　　根據(jù)模架尺寸及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，選用：</p><p>　　導(dǎo)柱A32m5×210JB/T7187.1-1995</p><p>　　技術(shù)條件：按JB/T7653-1994的規(guī)定&

70、lt;/p><p><b>　　⑷ 導(dǎo)套</b></p><p>　　根據(jù)模架尺寸及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，選用：</p><p>　　導(dǎo)套A32H6×100×45JB/T7187.3-1995</p><p>　　技術(shù)條件：按JB/T7653-1994的規(guī)定</p><p>　　表2.11

71、 A型導(dǎo)套（摘自JB/T7187.3-1995）</p><p><b>　?、?模柄</b></p><p>　　表2.12 凸緣模柄（摘自JB/T7646.2）</p><p>　　根據(jù)冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，選用：B50JB/T7646.2</p><p>　　材 料：Q235</p><p>

72、　　技術(shù)條件：按JB/T77653-1994的規(guī)定</p><p><b>　　5）卸料裝置設(shè)計(jì)</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)采用的是用于薄件沖裁的彈性卸料裝置，包括卸料板、彈性元件和卸料螺釘。</p><p><b>　?、?彈性元件</b></p><p>　　根據(jù)配合尺寸以及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，

73、如表2-9，可以選用：</p><p>　　聚胺酯彈性體32×10.5×20JB/T7650.9-1995</p><p>　　表2.13 聚酯氨彈性體（摘自JB/T7650.9-1995） （mm）</p><p><b>　?、?卸料螺釘</b></p><p>　　根據(jù)尺寸以及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)

74、，可以選用：</p><p>　　表2.14 圓柱頭內(nèi)六角卸料螺釘（摘自JB/T7650.461994）</p><p>　　圓柱頭內(nèi)六角卸料螺釘M10×70JB/T7650.6</p><p><b>　　材料：45</b></p><p>　　熱處理硬度35～40HRC</p><p&g

75、t;　　技術(shù)條件：按GB/T3098.3-2000的規(guī)定</p><p><b>　　數(shù)量：4個(gè)</b></p><p><b>　　⑶ 卸料板</b></p><p>　　根據(jù)凸凹模尺寸，卸料板輪廓尺寸定為200mm×200mm×18mm。其他尺寸根據(jù)卸料裝置和安裝固定要求確定。材料可以選用45鋼。&

76、lt;/p><p><b>　　6）推件裝置設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　?、?頂板</b></p><p>　　根據(jù)模架尺寸以及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，頂板選用：</p><p>　　表2.15頂板（摘自JB/T7650.4-1994） （mm）</p><p>　　頂板A4

77、0JB/T7650.4</p><p><b>　　材料：45</b></p><p>　　熱處理硬度43～48HRC</p><p>　　技術(shù)條件：按JB/T7653-1994的規(guī)定</p><p><b>　?、?推桿</b></p><p>　　根據(jù)尺寸及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，可

78、以選用：</p><p>　　表2.16 帶肩推桿（摘自JB/T7650.1-1994） （mm）</p><p>　　推桿1 推桿A8×120JB/T7650.1</p><p><b>　　材料：45</b></p><p>　　熱處理硬度43～48HRC </p><p>　

79、　技術(shù)條件：按JB/T7653-1994的規(guī)定</p><p><b>　?、?頂桿</b></p><p>　　根據(jù)尺寸及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，可以選用：</p><p>　　表2.17 頂桿（摘自JB/T7650.3-1994） （mm）</p><p>　　頂桿8×40 JB/T7650.3</p>

80、<p><b>　　材料：45</b></p><p>　　熱處理硬度43～48HRC </p><p>　　技術(shù)條件：按JB/T7653-1994的規(guī)定</p><p><b>　　數(shù)量：2個(gè)</b></p><p><b>　　7）定位零件設(shè)計(jì)</b><

81、/p><p><b>　?、?固定擋料銷</b></p><p>　　根據(jù)冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，如表2-13，選用適當(dāng)尺寸的固定擋料銷：</p><p>　　表2.18 活動(dòng)擋料銷 JB/T7649.9-1994 (mm)</p><p>　　活動(dòng)擋料銷6x16 JB/T7649.9</p><p>

82、<b>　　材料：45</b></p><p>　　熱處理硬度43～48HRC </p><p>　　技術(shù)條件:按JB/T7653-1994的規(guī)定

83、

84、 </p><p><b>　　⑵ 導(dǎo)料銷</b></p><p>　　根據(jù)冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，如表2-14，選用適當(dāng)尺寸的導(dǎo)料銷：</p><p>　　表2.19 導(dǎo)正銷（摘自JB/T7647.3-1994） (mm

85、)</p><p>　　導(dǎo)料銷2M6×16/T119.1</p><p><b>　　數(shù)量：4個(gè)</b></p><p><b>　?、?螺釘</b></p><p>　　根據(jù)冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，如表2.20選用適當(dāng)尺寸的螺釘：</p><p>　　螺釘M10x60GB/T

86、70.1</p><p>　　表2.20 圓柱頭六角螺釘JB/T770.1-2000</p><p><b>　?、?銷</b></p><p>　　根據(jù)冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，選用適當(dāng)尺寸的銷：表2.21</p><p>　　銷1 銷M6×55GB/T119.1</p><p>　　銷2

87、 銷A8×80GB/T119.1</p><p>　　2.26壓力機(jī)選擇及模具的閉合高度</p><p>　　1） 壓力機(jī)選用原則</p><p>　　確定壓力機(jī)規(guī)格時(shí)，一般應(yīng)遵循以下原則。</p><p>　　（1）壓力機(jī)的公稱壓力不小于沖壓工序所需的壓力。</p><p>　?。?）壓力機(jī)滑塊行程

88、應(yīng)滿足工件高度上能獲得所需尺寸，并在沖壓后能順利地從模具上取出工件。</p><p>　?。?）壓力機(jī)的閉合高度、工作臺(tái)尺寸和滑塊尺寸等應(yīng)滿足模具的正確安裝。尤其是壓力機(jī)的閉合高度應(yīng)于沖模的閉合高度相適應(yīng)。</p><p>　　（4）壓力機(jī)的滑塊行程次數(shù)應(yīng)符合生產(chǎn)率和材料變形速度的要求。</p><p>　　2）曲柄壓力機(jī)規(guī)格選擇</p><p&

89、gt;　　曲柄壓力機(jī)按床身及結(jié)構(gòu)可分為開式和閉式曲柄壓力機(jī)。開式壓力機(jī)有固定臺(tái)式、可傾式和升臺(tái)式三種。固定臺(tái)式壓力機(jī)剛性、抗震性和穩(wěn)定性好，適用較大噸位。可傾式壓力機(jī)產(chǎn)生的廢料可通過自重滑下。升臺(tái)式壓力機(jī)適用于模具高度變化較大的沖孔、修邊及彎曲工序。</p><p>　　根據(jù)沖壓力的計(jì)算，總的沖裁力為528.4KN，考慮到壓力機(jī)的適用范圍，故選取630KN的開式雙柱可傾壓力機(jī)JB23-63. 其數(shù)據(jù)規(guī)格如下:&l

90、t;/p><p>　　公稱壓力：630KN</p><p>　　滑塊行程：100mm</p><p>　　滑塊行程次數(shù)：40次/分</p><p>　　最大封閉高度：400mm</p><p>　　封閉高度調(diào)節(jié)量： 80mm</p><p>　　滑塊中心線至床身距離：310 mm</p>

91、<p>　　立柱距離：420mm</p><p>　　工作臺(tái)尺寸：左右570mm 前后860mm</p><p>　　工作墊板厚h：80mm</p><p>　　工作臺(tái)孔尺寸：前后110 mm左右450mm </p><p>　　模柄孔尺寸：直徑50mm 深度70mm</p><p>　　床身最大可傾角

92、：25°</p><p>　　3）模具的封閉高度H在以下范圍內(nèi)：</p><p>　　Hmax -5mm≥H模 +h≥Hmin +10mm </p><p>　　315mm≥H模≥250mm</p><p>　　2.3小角板彎曲模設(shè)計(jì)</p><p>　　2.3.1小角板彎曲工藝性分析</p>

93、<p>　　彎曲是使材料產(chǎn)生塑性變形、形成有一定角度形狀零件的沖壓工序。彎曲工序可以用模具在普通壓力機(jī)上進(jìn)行，也可以在專用的彎曲機(jī)上或彎曲設(shè)備上進(jìn)行。具有良好的工藝性的彎曲件，不僅能簡化彎曲工藝過程和模具設(shè)計(jì)，而且能夠提高彎曲件的精度和節(jié)省材料。</p><p>　　具有良好工藝性的彎曲件，不僅能簡化彎曲故意過程和模具設(shè)計(jì)，而且能提高彎曲件精度和節(jié)省材料。彎曲件的工藝性可以從最小彎曲半徑，彎曲件直邊高度

94、，彎曲件孔邊距離，增添工藝孔，槽和轉(zhuǎn)移彎曲線，連接帶和定位工藝孔，彎曲件的精度等幾個(gè)方面進(jìn)行分析：</p><p>　　由零件圖2-1所示，小角板屬于板材彎曲。內(nèi)彎曲半徑是R2 mm，彎曲角度成90º，彎邊長55mm，符合彎曲的工藝性要求，彎曲零件的孔離彎曲線大于要求的最小距離，彎曲時(shí)不會(huì)發(fā)生孔變形，具有良好的彎曲工藝性，足以達(dá)到制件精度質(zhì)量要求。</p><p>　　2.3.

95、2模具結(jié)構(gòu)方案的確定</p><p>　　彎曲零件常見的模具結(jié)構(gòu)有以下幾種。如圖2.11所示：</p><p>　　圖2.11 彎曲模結(jié)構(gòu)方案示意圖</p><p>　　鑒于本零件的實(shí)際要求，及相關(guān)的定位和精度要求，以上幾種方案圖難于保證。故采用如下圖V件彎曲模結(jié)構(gòu)方案如圖2.12所示：</p><p>　　圖2.12 V件彎曲模

96、結(jié)構(gòu)方案示意圖</p><p>　　由于是單邊彎曲，彎曲時(shí)坯料容易偏移，但可以利用坯料上的孔為定位孔配合定位銷進(jìn)行定位。</p><p>　　2.3.3有關(guān)工藝與設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　校正彎曲力按下面的公式近似計(jì)算：</p><p><b>　　F校=Aq</b></p><p>　　式中

97、F?！Ｕ龔澢Γ琜F校]為N；</p><p>　　A——校正部分投影面積；[A]為mm2；</p><p>　　q—單位校正力，[q為MPa，查手冊取p=50MPa。</p><p>　　可以算得：A=80x55+35x30-π(20/2)2=5136 mm2</p><p>　　F校=Aq=5136x50=256800 N =256.

98、8 KN</p><p>　　自由彎曲力可按下式計(jì)算：</p><p>　　F自=0.6Kbt2σb/（r+t）</p><p>　　式中F自——自由彎曲力，[F自]為N；</p><p>　　b——彎曲件寬度，[b]為mm；</p><p>　　t——彎曲件厚度，[t]為mm；</p><p>

99、;　　r——彎曲件的內(nèi)彎曲半徑，[r]為mm；</p><p>　　σb——材料的強(qiáng)度極限，[σb]MPa；</p><p>　　K——安全系數(shù)，一般取K=1.3。</p><p><b>　　可以算得：</b></p><p>　　F自=0.6Kbt2σb/（r+t）=0.6×1.3×80×

100、;22×460/（2+2）=28.7 KN</p><p>　　頂件力可按下式計(jì)算：</p><p><b>　　F=0.8 F自</b></p><p>　　式中F自——自由彎曲力，[F自]為N；</p><p>　　F——頂件力，[F]為N。</p><p><b>　　可

101、以算得：</b></p><p>　　F=0.8 F自=0.8×28.7=22.96 KN</p><p>　　工藝壓力P∑= F校+F+ F自=256.8+22.96+28.7=308.46 KN</p><p>　　2.3.4小角板彎曲件的回彈</p><p>　　1） 壓彎過程并不完全是材料的塑性變形過程，其彎曲部

102、位還存在著彈性變形。彎曲工件從模具中取出后，由于彈性變形的恢復(fù)，使工件的彎角和彎曲半徑發(fā)生變化，所以被彎曲零件的形狀與模具的性質(zhì)不完全一致，這種現(xiàn)象稱為回彈。回彈的大小通常用角度回彈量Δα和曲率回彈Δρ來表示。</p><p>　　2） 影響回彈的因素</p><p>　　（1）材料的力學(xué)性能 角度回彈量及曲率回彈量與材料的屈服點(diǎn)σs成正比，與彈性模量E成反比。</p>&

103、lt;p>　　（2）材料的相對(duì)彎曲半徑R/t 當(dāng)其他條件相同時(shí)，R/t值越小，則： Δα/α與Δρ/ρ也越小。</p><p>　?。?）彎曲工件的形狀 一般彎制U形工件要比彎制V形工件的回彈量要小。</p><p>　　（4）模具間隙 在彎曲U形工件時(shí)，凸模與凹模之間的間隙越小，則回彈量越??；Z/2<t 時(shí)，可能產(chǎn)生負(fù)回彈。</p><p

104、>　　（5）校正彎曲時(shí)的較正力 校正力小，回彈量大，增加校正力可減小回彈量。</p><p><b>　　3） 回彈量的確定</b></p><p>　　由于影響角度回彈量數(shù)值的因素較多，而各種因素又互相影響，理論分析計(jì)算較復(fù)雜，且不夠精確，所以在一般的情況下，設(shè)計(jì)模具時(shí)對(duì)回彈量的確定大多按照經(jīng)驗(yàn)數(shù)值，計(jì)算后在實(shí)際試模中再進(jìn)行修正。</p>&l

105、t;p>　　只有當(dāng)彎曲工件的圓角半徑R》（5-8）t時(shí)，計(jì)算才近似正確。</p><p>　　當(dāng)R <（5-8）t 時(shí)，工件的彎曲半徑一般變化不大，只考慮角度回彈。</p><p>　　本零件的R=2，遠(yuǎn)小于（5-8）t=10-16 mm,只考慮角度回彈量Δα，查角度回彈的經(jīng)驗(yàn)數(shù)值表可得：</p><p><b>　　Δα=1.5 º

106、</b></p><p>　　4） 減小回彈量的措施</p><p>　　彎曲加工必然要發(fā)生回彈現(xiàn)象。如前所述，回彈大小與彎曲的方法及模具的結(jié)構(gòu)等因素有關(guān)，要完全消除回彈是極其困難的，消除回彈常用的方法有補(bǔ)償法和校正法。</p><p>　　補(bǔ)償法 補(bǔ)償法要預(yù)先估算或試驗(yàn)出工件彎曲后的回彈量，在模具設(shè)計(jì)時(shí)，使工件的變形超出原設(shè)計(jì)的變形，沖壓回彈后得到所

107、需要的形狀。</p><p>　　如圖2-13所示修正凸模角度以補(bǔ)償回彈：</p><p>　　圖2.13 補(bǔ)償法</p><p>　　校正法 校正法是在模具結(jié)構(gòu)上采取措施，讓校正壓力集中在彎曲角處，使產(chǎn)生一定的朔性變形，克服回彈。</p><p>　　圖2.14 a,b 所示為彎曲校正力集中作用于彎曲圓角處</p>&l

108、t;p>　　圖2.14 校正法</p><p>　　本零件采取校正法補(bǔ)償回彈量，取：L=r+2t=6 mm，H=0.1t=0.2 mm。</p><p>　　2.3.5彎曲模工作部分的設(shè)計(jì)</p><p>　　1） 彎曲時(shí)凸模與凹模之間的間隙 彎曲V形件時(shí)，凸，凹模間隙是靠壓力機(jī)的閉合高度來控制的，不需要在模具結(jié)構(gòu)上確定間隙。</p>&

109、lt;p>　　2） 凸，凹模工作部分尺寸 按零件外形尺寸計(jì)算，模具以凹模為基準(zhǔn)，間隙取在凸模上。</p><p>　　B凹=（B-3/4 △）=（90-3/4 x0.14）0-0..14=89.890-0..14 </p><p>　　凸模尺寸B凸根據(jù)單面間隙Z/2 按凹模尺寸配做。</p><p>　　3）模具圓角半徑和凹模的深度的確定</p>

110、;<p>　?。?）凸模圓角半徑 一般來講，凸模圓角半徑等于或小于工件內(nèi)側(cè)的圓角半徑：</p><p>　　R凸 = 2 mm</p><p>　　(2) 凹模圓角半徑 凹模的圓角半徑并不直接影響工件的尺寸，但太小是會(huì)在彎曲時(shí)擦傷毛坯，使材料表面出現(xiàn)劃痕，太大回增加凹模深度。</p><p>　　凹模半徑可查表2-16；</p>

111、<p>　　表2.22 凹模圓角半徑與凹模深度對(duì)應(yīng)關(guān)系</p><p>　　查表取：R凹=10 mm l=30 mm</p><p>　　2.3.6確定模具總體結(jié)構(gòu)</p><p>　　工件形狀簡單，Φ20可作彎曲時(shí)定位孔，定位銷釘直徑應(yīng)根據(jù)沖孔凸模尺寸確定。為了取件和壓料，設(shè)置頂件板。為了使頂板不產(chǎn)生橫向竄動(dòng)，頂板應(yīng)與凹模滑配，并用彈頂器產(chǎn)生壓料

112、力和頂件力。（圖2-15）</p><p>　　2.15 具有壓料頂板的彎曲模</p><p>　　2.3.7主要模具零件的設(shè)計(jì)</p><p>　　彎曲模標(biāo)準(zhǔn)零件的選用與前述復(fù)合模的原則一致，因而不在詳述。此處</p><p>　　只簡述模架標(biāo)準(zhǔn)的選用。</p><p><b>　　1）凹模的設(shè)計(jì)&l

113、t;/b></p><p>　　工作部分圓角R凸=2mm。其他尺寸根據(jù)零件要求和安裝固定要求確定，材料可以選用Cr12MoV，熱處理硬度55～63HRC。</p><p><b>　　2）凸模的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　工作部分圓角R凹=10mm。其他尺寸根據(jù)零件要求和安裝固定要求確定，材料可以選用T10A，熱處理硬度56～62H

114、RC。</p><p><b>　?。?）凸模固定板</b></p><p>　　根據(jù)落料凹模尺寸及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，查手冊，應(yīng)該選用：</p><p>　　固定板250×200×24—45鋼JB/T7643.2-1994</p><p><b>　　材料：45鋼</b></p&

115、gt;<p>　　技術(shù)條件：按JB/T7653-1994的規(guī)定</p><p><b>　?。?） 凸模墊板</b></p><p>　　根據(jù)落料凹模尺寸及冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，查手冊，應(yīng)該選用：</p><p>　　墊板250×200×6—45鋼JB/T7643.3-1994</p><p>&

116、lt;b>　　材料：45鋼</b></p><p>　　技術(shù)條件：按JB/T7653-1994的規(guī)定</p><p><b>　　3）模架設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　⑴ 上模座</b></p><p>　　根據(jù)零件尺寸查GB/T2851.5取200x200x45，材料

117、可以選用Cr12MoV, 安裝固定按要求確定。</p><p><b>　　⑵ 下模座</b></p><p>　　根據(jù)零件尺寸查GB/T2851.6取200x200x55，材料可以選用HT400, 安裝固定按要求確定。</p><p><b>　?、?模柄</b></p><p>　　選用旋入式模

118、柄。根據(jù)冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，選用：</p><p>　　表2.23 旋入式模柄摘自JB/T7646.1-1994</p><p>　　模柄A50JB/T7646.1</p><p><b>　　材料：Q235</b></p><p>　　技術(shù)條件：按JB/T7653-1994的規(guī)定</p><p>&l

119、t;b>　?。?）導(dǎo)柱</b></p><p>　　根據(jù)手冊查GB/T2861.6-81取A28h5x190。</p><p><b>　?。?）導(dǎo)套</b></p><p>　　根據(jù)手冊查GB/T2861.6-81取A28H6x100x110。</p><p><b>　　4）定位裝置設(shè)計(jì)&

120、lt;/b></p><p><b>　　⑴ 定位銷 </b></p><p>　　根據(jù)冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，選用適當(dāng)尺寸的銷：</p><p>　　銷GB119-76 8h11x100</p><p>　　銷GB119-76 8h11x50</p><p>　　材料：35# 熱處理HRC28-38&

121、lt;/p><p><b>　?、?壓料板</b></p><p>　　尺寸根據(jù)零件要求和安裝固定要求確定，材料可以選用45#。</p><p><b>　?、?內(nèi)六角圓柱螺釘</b></p><p>　　根據(jù)冷沖模標(biāo)準(zhǔn)，選用適當(dāng)尺寸的內(nèi)六角圓柱螺釘：</p><p>　　螺釘G

122、B65-85M10×55</p><p>　　2.3.8確定壓力機(jī)及模具的閉合高度的確定</p><p>　　1）根據(jù)設(shè)計(jì)前面的計(jì)算，應(yīng)選取的壓力機(jī)公稱壓力為</p><p>　　F壓機(jī)≥P∑= F校+F= 308.46 KN</p><p>　　查有關(guān)資料可以選取壓力機(jī)型號(hào)為開式雙柱可傾壓力機(jī)JC23-35，其</p>

123、<p>　　最大封閉 高度：280mm，</p><p>　　封閉高度調(diào)節(jié)量： 60mm。</p><p>　　2）模具的封閉高度H在以下范圍內(nèi)：</p><p>　　Hmax -5mm≥H模 ≥Hmin +10mm </p><p>　　275mm≥H模≥230mm</p><p><b>

124、　　結(jié) 論</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)課題是小角板零件落料沖孔復(fù)合模及彎曲模設(shè)計(jì)。小角板零件結(jié)構(gòu)對(duì)稱，形狀簡單。其制造過程包含落料沖孔和彎曲二道工序。利用落料沖孔復(fù)合模和彎曲?？傻玫降囊蟮闹萍?fù)合模結(jié)構(gòu)緊湊，沖出的制件精度較高，生產(chǎn)效率較高，適合大批量的生產(chǎn)，但模具的結(jié)構(gòu)復(fù)雜，制造較困難。復(fù)合模按落料凹模安裝的位置，可分為順裝和倒裝兩種形式。本設(shè)計(jì)中采用的是倒裝復(fù)合模。倒裝復(fù)合模的凹模

125、是裝在上模，其凸凹模裝在模具下模座上。在模具設(shè)計(jì)部分，重點(diǎn)在于對(duì)凸模、凹模和凸凹模的設(shè)計(jì)。在復(fù)合模的設(shè)計(jì)中，凸凹模是關(guān)鍵，設(shè)計(jì)時(shí)要確保凸凹模的強(qiáng)度，尤其要注意凸凹模的最小壁厚；在彎曲模設(shè)計(jì)部分，重點(diǎn)在于凹模、凸模的設(shè)計(jì)和回彈計(jì)算和校核，設(shè)計(jì)時(shí)要確保彎曲處刃口的精度和垂直度及選擇合適的回彈校核方式。</p><p>　　沖壓模具是沖壓生產(chǎn)的主要工藝主要裝備，其設(shè)計(jì)的是否合理對(duì)沖壓件的表面質(zhì)量、尺寸精度、生產(chǎn)率以及經(jīng)

126、濟(jì)效益等影響很大，因此要合理設(shè)計(jì)沖壓模具的結(jié)構(gòu)，保證沖壓模具各主要零件精度和結(jié)構(gòu)的優(yōu)化。目前模具相關(guān)零件大多已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化，在模具設(shè)計(jì)根據(jù)有關(guān)的國家標(biāo)準(zhǔn)選取合理的標(biāo)準(zhǔn)件也是十分重要的。</p><p>　　在這次的畢設(shè)的模具設(shè)計(jì)過程中，體會(huì)到模具設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)非常的重要。一套好的模具離不開一個(gè)優(yōu)秀的模具設(shè)計(jì)工作者。很多零部件的選擇和結(jié)構(gòu)的優(yōu)化都有待于豐富的經(jīng)驗(yàn)的支持，而這些恰恰是我們現(xiàn)在所缺乏的。在以后的日子里我們不管從事

127、什么行業(yè)，我們都需要不斷的加強(qiáng)理論知識(shí)的學(xué)習(xí)的同時(shí)更需要加強(qiáng)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的積累，才能不斷提高業(yè)務(wù)水平，完善認(rèn)識(shí)，拓寬知識(shí)面。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1].許發(fā)樾.模具標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)用手冊.　機(jī)械工業(yè)出版社，　1994.11</p><p>　　[2].王孝培.實(shí)用沖壓技術(shù)手冊.　 機(jī)械工業(yè)出版社，1988.2&

128、lt;/p><p>　　[3].郝濱海.沖壓模具簡明設(shè)計(jì)手冊. 機(jī)械工業(yè)出版社，2004.11</p><p>　　[4].許發(fā)樾.實(shí)用模具設(shè)計(jì)與制造手冊.　機(jī)械工業(yè)出版社，　2003.2</p><p>　　[5].Wilson, F.W.Die design handbook McGraw. 1990.6</p><p>　　[6].薛