機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)---設(shè)計(jì)帶式輸送機(jī)傳動(dòng)裝置

1、<p><b>　　目　　　　　　錄</b></p><p><b>　　選擇電動(dòng)機(jī)</b></p><p>　　二、確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配傳動(dòng)比</p><p>　　三、計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)</p><p><b>　　四、減速器的結(jié)構(gòu)</b><

2、/p><p>　　五、傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p><b>　　六、軸的計(jì)算</b></p><p><b>　　七、鍵的選擇和校核</b></p><p>　　八、軸承的的選擇與壽命校核</p><p><b>　　九、聯(lián)軸器的選擇</b></

3、p><p>　　十、潤(rùn)滑方法、潤(rùn)滑油牌號(hào)</p><p>　　設(shè)計(jì)帶式輸送機(jī)傳動(dòng)裝置</p><p><b>　　參考傳動(dòng)方案：</b></p><p><b>　　原始數(shù)據(jù)：</b></p><p><b>　　已知條件:</b></p>&

4、lt;p>　　1．滾筒效率ηj=0．96(包括滾筒與軸承的效率損失)；</p><p>　　2．工作情況 兩班制，連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，載荷較平穩(wěn)；</p><p>　　3．使用折舊期 3年一次大修，每年280個(gè)工作日，壽命8年； </p><p>　　4．工作環(huán)境 室內(nèi)，灰塵較大，環(huán)境最高溫度35℃；</p><p>　　5．制造條件及

5、生產(chǎn)批量 一般機(jī)械廠制造，小批量生產(chǎn)。</p><p><b>　　計(jì)算及說明</b></p><p><b>　　一、選擇電動(dòng)機(jī)</b></p><p>　　(1) 選擇電動(dòng)機(jī)的類型</p><p>　　按工作要求和條件，選用三相籠式式異步電動(dòng)機(jī)，封閉式結(jié)構(gòu)，電壓380V，Y型。</p&

6、gt;<p>　?。?） 選擇電動(dòng)機(jī)的容量</p><p>　　電動(dòng)機(jī)所需功率計(jì)算工式為：（1）P= KW，（2） P= Kw</p><p>　　因此 P= Kw</p><p>　　所以由電動(dòng)機(jī)至卷筒的傳動(dòng)總功率為：</p><p>　　式中：，，，，分別為帶傳動(dòng)、軸承、齒

7、輪傳動(dòng)、連軸器和卷筒的傳動(dòng)效率。</p><p>　　取=0.96(帶傳動(dòng))，=0.98（滾子軸承），=0.97, =0.99, =0.94. 則：</p><p>　　=0.960.990.94=0.79</p><p>　　又因?yàn)? V =1.1m/s</p><p>　　所以: P===3.48 Kw&

8、lt;/p><p>　　(3) 確定電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速</p><p><b>　　卷筒軸工作轉(zhuǎn)速為</b></p><p><b>　　n =r/min </b></p><p>　　按表1推薦的傳動(dòng)比合理范圍,取一級(jí)齒輪傳動(dòng)的傳動(dòng)比=2~4,二級(jí)圓柱齒輪減速器的傳動(dòng)比=8~40,則總的傳動(dòng)比范圍為 =1

9、6~160 ,所以電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為: =n = (16~160) 52.55= 841~8408 r/min</p><p>　　符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有: 1000r/min 、1500r/min 、3000r/min</p><p>　　根據(jù)容量和轉(zhuǎn)速,由機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)查出有三種適用的電動(dòng)機(jī)型號(hào),因此有四種傳動(dòng)比方案,如下表:</p><p>　

10、　選用Y112M-2電動(dòng)機(jī)：</p><p>　　低轉(zhuǎn)速電動(dòng)機(jī)的級(jí)對(duì)數(shù)多，外廓尺寸用重量都較大，價(jià)格較高，但也以使傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比減小，使傳動(dòng)裝置的體積、重量較小；高轉(zhuǎn)速電動(dòng)機(jī)則相反。因此綜合考慮，分析比較電動(dòng)機(jī)及傳動(dòng)裝置的性能，尺寸、重量、極數(shù)等因素，可見方案1比較合適。所以，選定電動(dòng)機(jī)型號(hào)為 Y112M -2</p><p>　　二、確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配傳動(dòng)比</p&g

11、t;<p>　　由電動(dòng)機(jī)的的型號(hào)Y112M-2 ，滿載轉(zhuǎn)速</p><p><b>　?。?）總傳動(dòng)比</b></p><p>　?。?）分配傳動(dòng)裝置傳動(dòng)比</p><p>　　式中表示滾子鏈傳動(dòng)比，i 表示減速器傳動(dòng)比。</p><p>　　初步取=2.5 ，則減速器傳動(dòng)比為：</p>&l

12、t;p>　?。?）分配減速器的各級(jí)傳動(dòng)比</p><p>　　按展開式布置。考慮潤(rùn)滑條件，為使兩級(jí)大齒輪直徑相近，可由圖12展開式</p><p>　　線查得 =5.8, 則： 。</p><p>　　三、計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)</p><p>　　為了進(jìn)行傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算，要推算出各軸的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩。如將傳動(dòng)裝置各軸由高速至

13、低速依次為I 軸、II 軸、III軸……，以及</p><p>　　、，……為相鄰兩軸間的傳動(dòng)比；</p><p>　　、，……為相鄰兩軸間的傳動(dòng)效率；</p><p>　　、，……為各軸的輸入功率（Kw）；</p><p>　　、 ，……為各軸的輸入轉(zhuǎn)矩（Nm）；</p><p>　　、，……為各軸的轉(zhuǎn)速（r/min

14、）；</p><p><b>　　（1） 各軸的轉(zhuǎn)速</b></p><p>　　I軸 r/min</p><p>　　II軸 r/min</p><p>　　III軸 r/min</p><p>　　卷筒軸 r/min</p

15、><p>　　(2) 各軸輸入功率</p><p>　　I軸 </p><p>　　II軸 </p><p>　　III軸 </p><p>　　卷筒軸 </p><p><b>　　各軸輸出功率</b&

16、gt;</p><p>　　I軸 </p><p>　　II軸 </p><p>　　III軸 </p><p>　　卷筒軸 </p><p>　?。?） 各軸輸入轉(zhuǎn)矩</p><p>　　電動(dòng)機(jī)軸輸出轉(zhuǎn)矩為： </p

17、><p><b>　　I軸 </b></p><p><b>　　II軸 </b></p><p><b>　　III軸 </b></p><p>　　卷筒軸 </p><p><b>　　各軸輸出轉(zhuǎn)矩</b>

18、</p><p>　　I軸 </p><p>　　II軸 </p><p>　　III軸 </p><p>　　卷筒軸 </p><p>　　運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算結(jié)果整理于下表：</p><p><b>　　四、減速

19、器的結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　鑄鐵減速器機(jī)體結(jié)構(gòu)尺寸表： </p><p>　　五、傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　第一對(duì)齒輪（高速齒輪）</p><p>　　1、選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)</p><p>　?。?）按卷揚(yáng)機(jī)傳動(dòng)方案，選用直齒圓柱輪傳動(dòng)；</p>&

20、lt;p>　　（2）精度等級(jí)選7級(jí)精度（GB10095-86）</p><p>　?。?）材料選擇。由表10-1（常用齒輪材料及其力學(xué)特性）選擇小齒輪為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS。</p><p>　　（4）選小齒輪齒數(shù)為 =20，大齒輪齒數(shù) </p><p><b>　　其中i=u</

21、b></p><p>　　2、按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p><b>　　公式如下：</b></p><p>　?。?）確定公式內(nèi)的各值計(jì)算</p><p><b>　　1）、試選=1.3</b></p><p>　　4）、計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩</p>

22、<p>　　5）、由表10-7選取齒寬系數(shù)=1</p><p>　　6）、由表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)=189.8</p><p>　　7）、由圖10-21d 按齒面硬度查得小齒輪接觸疲勞強(qiáng)度極限=600，大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限=550</p><p>　　8）、由式（10-30） N=60j 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)。</p><p

23、>　　=6011561（282808）=.</p><p><b>　　==</b></p><p>　　9）、由圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)=0.95, =0.98</p><p>　　10）、計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力</p><p>　　取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，由式（10-12）得：</p>

24、;<p>　　=0.95600=570</p><p>　　=0.98550=539</p><p><b>　　(2) 計(jì)算</b></p><p>　　1）、試算小齒輪分度圓直徑</p><p>　　=40.230 mm</p><p><b>　　2)、計(jì)算圓周速度

25、</b></p><p>　　==2.43 m/s</p><p>　　3）、計(jì)算齒寬b及模數(shù)</p><p>　　=140.230=40.230 mm</p><p>　　==2.012 mm</p><p>　　h=2.25=2.252.012=4.53mm</p><p>　　

26、b/h=40.230／4.53=8.88</p><p>　　4）、計(jì)算載荷系數(shù)K</p><p>　　已知使用系數(shù)。根v=2.43 m/s ,7級(jí)精度，由圖10-8查得動(dòng)載荷系數(shù)=1.10。由表10-4用插入法查得7級(jí)精度的小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布量時(shí)=1.417 </p><p>　　由圖10-13查得=1.33</p&

27、gt;<p>　　由表10-3查得=1.0 ，所以載荷系數(shù) </p><p>　　=11.101.01.417=1.559</p><p>　　6)、按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式（10-10）得：</p><p>　　==42.742mm</p><p><b>　　7)、計(jì)算模數(shù)</b>

28、</p><p><b>　　= mm</b></p><p>　　3 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p><b>　　（1）確定計(jì)算參數(shù)</b></p><p><b>　　1）、計(jì)算載荷系數(shù)</b></p><p>　　=11.061.41.35 =

29、2</p><p>　　2)、根據(jù)縱向重合度 ，從圖10-28查得螺旋角影響系數(shù)=0.88</p><p><b>　　3)、計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)</b></p><p>　　4)、查取齒形系數(shù),由表10－5查得</p><p><b>　　， </b></p><p>　　5)

30、、查取應(yīng)力校正系數(shù)得： ，1.825</p><p>　　6）、由圖10-20C，查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 ，大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 </p><p>　　7）、由圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù)=0.82, =0.86</p><p>　　8)、計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力</p><p>　　取疲勞安全系數(shù)S=1.4,由式（10-12

31、）得：</p><p><b>　　=</b></p><p>　　9）、計(jì)算大、小齒輪的，并加以比較</p><p><b>　　大齒輪的數(shù)值大</b></p><p><b>　　（2）設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p><b>　　mm&l

32、t;/b></p><p>　　對(duì)比計(jì)算結(jié)果；由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，取=1.46 mm。已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑=50.99 mm來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。于是有：</p><p><b>　　取 =24</b></p><p>　　=524=

33、120 取 =120</p><p><b>　　4幾何尺寸計(jì)算</b></p><p><b>　?。?）計(jì)算中心距</b></p><p><b>　　mm</b></p><p>　　將中心距圓整為：153mm</p><p>　　(2) 按圓整后

34、的中心距修正螺旋角</p><p>　　因值改變不多，所以參數(shù)、、等不必修正</p><p>　?。?）計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑</p><p><b>　　mm</b></p><p><b>　　mm</b></p><p>　　(4) 計(jì)算齒輪寬度</p>

35、<p><b>　　mm</b></p><p>　　圓整后取 =40mm, =60mm</p><p><b>　　5 驗(yàn)算</b></p><p><b>　　合適</b></p><p>　　第二對(duì)齒輪（低速齒輪）</p><p>　

36、　1、選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)</p><p>　?。?）按卷揚(yáng)機(jī)傳動(dòng)方案，選用斜齒圓柱輪傳動(dòng)；</p><p>　　（2）精度等級(jí)選7級(jí)精度（GB10095-86）</p><p>　?。?）材料選擇。由表10-1（常用齒輪材料及其力學(xué)特性）選擇小齒輪為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS。</p&g

37、t;<p>　?。?）選小齒輪齒數(shù)為 =24，大齒輪齒數(shù) 。取=72</p><p>　　（5）選取螺旋角。初選螺旋角 =</p><p>　　2、按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p><b>　　公式如下：</b></p><p>　　（1）確定公式內(nèi)的各值計(jì)算</p><p>&l

38、t;b>　　1）、試選=1.6</b></p><p>　　2）、由圖10-30選項(xiàng)取區(qū)域系數(shù)=2.433。</p><p>　　3）、由圖10-26查=0.78, =0.88則 =+=1.66</p><p>　　4）、計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩</p><p>　　5）、由表10-7選取齒寬系數(shù)=1</p>

39、<p>　　6）、由表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)=189.8</p><p>　　7）、由圖10-21d 按齒面硬度查得小齒輪接觸疲勞強(qiáng)度極限=600，大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限=550。</p><p>　　8）、由式（10-30） N=60j 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)系數(shù)。</p><p>　　=601921（3830015）=.</p><

40、p><b>　　=/3.01=</b></p><p>　　9）、由圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)=0.92, =0.96。</p><p>　　10）、計(jì)算接觸褡許用應(yīng)力</p><p>　　取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，由式（10-12）得：</p><p>　　=0.92600=552</p>

41、;<p>　　=0.96550=528</p><p>　　所以 =(+)/2=(552+528)/2=540</p><p><b>　　(2) 計(jì)算</b></p><p>　　1）、試算小齒輪分度圓直徑</p><p><b>　　=65.07mm</b></p>

42、<p><b>　　2)、計(jì)算圓周速度</b></p><p>　　==0.65 m/s</p><p>　　3）、計(jì)算齒寬b及模數(shù)</p><p>　　=165.07=65.07 mm</p><p><b>　　==2.63 mm</b></p><p>　

43、　h=2.25=2.252.63=5.92mm</p><p>　　b/h＝65.07 / 5.92=10.99</p><p>　　4)、計(jì)算縱向重合度</p><p><b>　　=1.903</b></p><p>　　5）、計(jì)算載荷系數(shù)K</p><p>　　已知使用系數(shù)。根v=0.65

44、m/s ,7級(jí)精度，由圖10-8查得動(dòng)載荷系數(shù)=1.01 。由表10-4查得的計(jì)算公式與直齒輪相同，則：</p><p><b>　　=1.42</b></p><p>　　由圖10-13查得=1.35</p><p>　　由表10-3查得=1.4 ，所以載荷系數(shù) </p><p>　　=11.011.41.42=2.

45、0</p><p>　　6)、按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式（10-10）得：</p><p>　　=65.07=70.09mm</p><p><b>　　7)、計(jì)算模數(shù)</b></p><p><b>　　= mm</b></p><p>　　3 按齒根彎曲

46、強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p><b>　?。?）確定計(jì)算參數(shù)</b></p><p><b>　　1）、計(jì)算載荷系數(shù)</b></p><p>　　=11.011.41.35 =1.91</p><p>　　2)、根據(jù)縱向重合度 ，從圖10-28查得螺旋角影響系數(shù)=0.88</p>&l

47、t;p><b>　　3)、計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)</b></p><p><b>　　4)、查取齒開系數(shù)</b></p><p>　　由表10-5查得 ， </p><p>　　5)、查取應(yīng)力校正系數(shù)得： ，1.766</p><p>　　6）、由圖10-20C，查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限

48、，大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 </p><p>　　7）、由圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù)=0.82, =0.86</p><p>　　8)、計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力</p><p>　　取疲勞安全系數(shù)S=1.4,由式（10-12）得：</p><p><b>　　=</b></p><p>　　9

49、）、計(jì)算大、小齒輪的，并加以比較</p><p><b>　　大齒輪的數(shù)值大</b></p><p><b>　?。?）設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p><b>　　mm</b></p><p>　　對(duì)比計(jì)算結(jié)果；由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模

50、數(shù)，取=3.0 mm。已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑=70.09 mm來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。于是有：</p><p><b>　　取 =24</b></p><p>　　=3.0124=72.44 取 =72</p><p><b>　　4幾何尺寸計(jì)算</b></p&

51、gt;<p><b>　?。?）計(jì)算中心距</b></p><p><b>　　mm</b></p><p>　　將中心距圓整為：140mm</p><p>　　(2) 按圓整后的中心距修正螺旋角</p><p>　　因值改變不多，所以參數(shù)、、等不必修正</p><

52、p>　?。?）計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑</p><p><b>　　mm</b></p><p><b>　　mm</b></p><p>　　(4) 計(jì)算齒輪寬度</p><p><b>　　mm</b></p><p>　　圓整后取 =70mm

53、, =75mm</p><p><b>　　5 驗(yàn)算</b></p><p><b>　　合適</b></p><p><b>　　六、軸的計(jì)算</b></p><p>　　1、第III軸的計(jì)算</p><p>　　軸的輸入功率為，軸的轉(zhuǎn)速為，<

54、/p><p><b>　　軸的輸入轉(zhuǎn)矩為 。</b></p><p>　　2、求作用在齒輪上的力</p><p>　　由前面齒輪計(jì)算所得：低速大齒輪的分度圓直徑 ，則：</p><p>　　3、初步確定軸的最小直徑</p><p>　　按式（5-2）初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理

55、。根據(jù)表15-3 于是有：</p><p>　　取最小直徑為40mm.</p><p><b>　　4軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p>　?。?）擬定軸上零件的裝配方案</p><p>　　選用圖15-22a所示的裝配方案</p><p>　?。?）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度&l

56、t;/p><p>　　a．為了滿足軸向定位要求，1-2軸段要制出一軸肩，故取2-3段的直徑=46mm；左端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直徑D=50mm。先取=82mm。</p><p>　　b．初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受徑向力和軸向力的作用，故選用但列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù)=46mm，查手冊(cè)P72由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取03尺寸系列，0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐滾子軸承

57、30310，其尺寸為，故和均取50mm，所以</p><p>　　=29.25 =T+a+s+(70-66)=29.25+12.25+8+4=53.5mm。</p><p>　　右端滾動(dòng)軸承采用軸肩進(jìn)行定位。則定位高度h=（0.7~0.1）d，取h=5mm，則=55mm。</p><p>　　c．取安裝齒輪處的軸段6-7的直徑=55mm；而＝

58、＝55mm;齒輪的右端與右軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為70mm。為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取=66mm，齒輪的左端采用軸肩定位，軸肩高度h=（0.07~0.1）d，取h=5mm，則軸環(huán)的直徑=60mm。軸環(huán)寬度1.4hb，取=12mm。=79.75</p><p>　　d．軸承端蓋的總寬度為20mm。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對(duì)軸承添加潤(rùn)滑脂的要求，取端蓋的外端面與一軸的

59、距離l=30mm（參考圖15-21），故=50mm。</p><p><b>　　5、求軸上的載荷</b></p><p>　　在確軸承的支點(diǎn)位置時(shí)，從手冊(cè)中查得30310型圓錐滾子軸承a=21mm.由圖可知作為支梁的軸的支承跨距：0。所得軸的彎矩圖和扭矩圖如下所示：</p><p><b>　?。?）計(jì)算支反力</b>&

60、lt;/p><p><b>　　又 </b></p><p>　　將各已知數(shù)代入解得 </p><p>　　=1548.79 N ， </p><p><b>　?。?）計(jì)算彎矩M</b></p><p><b>　?。?）計(jì)算總彎矩</b>

61、</p><p><b>　?。?）計(jì)算扭矩T</b></p><p>　　5、按彎矩合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度</p><p>　　校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強(qiáng)度。根據(jù)（15-5），取 ，則：</p><p>　　根據(jù)選定材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表15-1查得 </p><p&

62、gt;　　因此 ， 所以安全。</p><p>　　6、精確校核軸的疲勞強(qiáng)度</p><p><b>　　（1）判斷危險(xiǎn)截面</b></p><p>　　由軸的簡(jiǎn)圖加以受力分析可知只需校核第IV個(gè)截面兩側(cè)即可</p><p>　?。?）截面VII左側(cè)</p><p>　　抗彎截面系數(shù)

63、 </p><p>　　抗扭截面系數(shù) </p><p>　　截面IV左側(cè)的彎矩 </p><p>　　截面上的扭矩為 </p><p>　　截面上的彎曲應(yīng)力 </p><p>　　截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 </p&g

64、t;<p>　　由軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得</p><p>　　截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù) 及按附表3-2查取。由</p><p><b>　　，經(jīng)插值后可查得</b></p><p>　　=1.0 =1.31</p><p>　　又由附圖3-1可查得軸的

65、材料的敏性系數(shù)為</p><p>　　故有效應(yīng)力集中系數(shù)按式（附3-4）為</p><p><b>　　查附圖3-2得，；</b></p><p>　　軸按磨削加工，查附圖3-4得，則：</p><p>　　又由 ，?。?lt;/p><p><b>　　，取；</b>&l

66、t;/p><p>　　于是，計(jì)算安全系數(shù)按式15-6、15-7、15-8則得</p><p><b>　　故可知其安全。</b></p><p>　?。?）截面VII左側(cè)校核</p><p>　　抗彎截面系數(shù) </p><p>　　抗扭截面系數(shù) </p

67、><p>　　截面IV右側(cè)的彎矩 </p><p>　　截面上的彎曲應(yīng)力 </p><p>　　截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 </p><p>　　截面上的扭矩為 </p><p>　　過盈配合處的值，由附表3-8用插入法求出，并取=0.8,于是得：</p><

68、;p>　　=3.02 , =0.8=0.83.02=2.42</p><p>　　軸按磨削加工，查附圖3-4得，則：</p><p>　　于是，計(jì)算安全系數(shù)按式15-6、15-7、15-8則得</p><p><b>　　故可知其安全。</b></p><p><b>　　七、鍵的選擇和校核</b

69、></p><p><b>　　1、I軸</b></p><p>　?。?）鍵聯(lián)接的類型和尺寸選擇</p><p>　　由于精度等級(jí)為7級(jí)，故采用平鍵聯(lián)接。當(dāng)軸（與聯(lián)軸器連接）的直徑d=40mm。根據(jù)此直徑從表6-1中查得鍵的截面尺寸為：寬度b=12mm,高度h=8mm. 由輪轂寬度并參考鍵的長(zhǎng)度系列，取鍵長(zhǎng)L=110。</p>

70、;<p>　?。?）鍵聯(lián)接強(qiáng)度的校核</p><p>　　鍵、軸和輪轂的材料都是鋼，由表6-2查得許用擠壓應(yīng)力取其平均值，。鍵的工作長(zhǎng)度l=L-b=110-12=98mm,鍵與輪轂鍵槽的接觸高度k=0.5h=0.58=4mm。</p><p><b>　　由式（6-1）得：</b></p><p>　　可見聯(lián)接的擠壓強(qiáng)度滿足要求。

71、</p><p>　　同理第二軸第三軸算法一樣。</p><p>　　八、軸承的的選擇與壽命校核</p><p>　　第III軸的軸承計(jì)算</p><p><b>　　已知：，，。</b></p><p>　　軸承預(yù)期計(jì)算壽命：3×8×15×300×=108

72、000h，軸的轉(zhuǎn)速為</p><p>　　（1）選擇軸承型號(hào)為30310。</p><p>　　（2）求兩軸承受到的徑向載荷和 </p><p>　　將軸系部件受到空間力系分解為鉛垂面和水平面兩個(gè)平面力系。</p><p><b>　　由力分析可知</b></p><p>　　、、、分別為左右軸

73、承的水平面方向徑向載荷和鉛垂面方向徑向載荷；、分別為左右軸承的徑向載荷。</p><p>　　(3) 求兩軸承的計(jì)算軸向力和</p><p>　　對(duì)于30310型軸承，按表13-7，軸承派生軸向力， </p><p>　　查表6-7得，額定動(dòng)載荷， 。則：</p><p><b>　　按式13-11得</b></p

74、><p><b>　?。?）求當(dāng)量載荷、</b></p><p>　　由表13-5分別查表或插入值得徑向載荷系數(shù)和軸向載荷系數(shù)為</p><p><b>　　對(duì)軸承1 </b></p><p><b>　　對(duì)軸承2 </b></p><p>

75、　　因軸承運(yùn)轉(zhuǎn)中載荷變動(dòng)較小，按表13-6，</p><p>　　故左右軸承當(dāng)量動(dòng)載荷為：</p><p>　　因?yàn)?，所以按左邊軸承的受力大小驗(yàn)算：</p><p>　　=1169223h >> 108000h</p><p>　　故所選軸承可滿足壽命要求。</p><p><b>　　九、聯(lián)

76、軸器的選擇</b></p><p><b>　　1、類型選擇</b></p><p>　　為了隔離振蕩和沖擊，選用彈性套柱銷聯(lián)軸器 </p><p><b>　　2、載荷計(jì)算</b></p><p>　　由前面計(jì)算得軸的輸入轉(zhuǎn)矩為，</p><p>　　根據(jù)表14

77、-1，選取工作情況系數(shù)</p><p>　　于是計(jì)算轉(zhuǎn)矩按式14-3得</p><p><b>　　3、型號(hào)選擇</b></p><p>　　查表8-5彈性套柱銷聯(lián)軸器</p><p>　　按滿足，被聯(lián)接軸的轉(zhuǎn)速不應(yīng)超過所選聯(lián)軸器允許的最高轉(zhuǎn)速，即，協(xié)調(diào)軸孔的直徑等校核的要求選擇聯(lián)軸器</p><p&

78、gt;　　選取型號(hào)為：HL3型</p><p>　　此型號(hào)聯(lián)軸器的一些參數(shù)如下列：</p><p>　　公稱轉(zhuǎn)矩 500Nmm ，許用轉(zhuǎn)速為 ，軸孔直徑d = 40</p><p>　　軸孔類型為Y型，其長(zhǎng)度為112 mm， D = 160mm</p><p>　　質(zhì)量為8 Kg6 ，轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為0.6Kg·㎡，徑向補(bǔ)償量=0.15

79、㎜，角向= </p><p>　　十、潤(rùn)滑方法、潤(rùn)滑油牌號(hào)</p><p>　　本減速器采用油潤(rùn)滑方法</p><p><b>　　參考表7-1</b></p><p>　　選取全損耗系統(tǒng)用油（GB443-89）</p><p><b>　　牌號(hào)：L-AN22</b><

80、/p><p>　　因?yàn)榇伺铺?hào)潤(rùn)滑油主要適用于小型機(jī)床齒輪箱，傳動(dòng)裝置軸承，中小型電機(jī)，風(fēng)動(dòng)工具等。</p><p><b>　　參考資料</b></p><p>　　《機(jī)械設(shè)計(jì)》（第七版）；</p><p>　　《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)》（第二版）；</p><p>　　《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》（第二