電氣工程類畢業(yè)設計---車站接觸網(wǎng)工程設計

1、<p><b>　　摘　　要</b></p><p>　　本設計的目的是完成唐家堡車站接觸網(wǎng)工程設計，按工程要求繪制接觸網(wǎng)平面設計圖和接觸網(wǎng)設備裝配圖。</p><p>　　本設計首先對唐家堡車站接觸網(wǎng)工程背景、設計范圍、設計依據(jù)及設計目標做了簡要敘述，并對設計要完成的主要工作進行了描述。結合唐家堡車站實際，設計中充分考慮了當?shù)貧庀蟓h(huán)境和線路情況的條件，進行

2、了線材選擇和站場布置，并進行了接觸網(wǎng)控制參數(shù)、設計時速、風偏移值、最大跨距以及錨段長度的計算，分析了唐家堡車站軟橫跨結構圖，進行了預制計算，接著按照放圖、支柱布置、錨段劃分、接觸線拉出值確定、支柱類型確定、場內(nèi)典型支柱的校驗等步驟，繪制了滿足高速電氣化鐵路要求的唐家堡車站接觸網(wǎng)平面設計圖；最后對唐家堡車站接觸網(wǎng)設備裝配圖的設計要求及主要參數(shù)進行了說明。</p><p>　　本設計結合實際，圖紙設計符合現(xiàn)場要求，對

3、類似工程設計可提供一定的參考價值。</p><p>　　關鍵詞：電氣化鐵路；接觸網(wǎng)；設計計算；平面設計圖</p><p><b>　　論文類型：工程設計</b></p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　The object is to finish to desig

4、n of overhead contact system(OCS) project for Tangjiabao Railway Station, and to draw its graphic draft and device assembly drawing. </p><p>　　Firstly, the project background, design scope, design standards

5、and design purpose of are presented, and main works for the design are sketched.Under the comprehensive consideration of the local meteorological environment and line situation with combination of current situation of Ta

6、ngjiabao Railway Station, the line material selection and station arrangement are carried out, and some control parameters, design speed, wind deviant and length of anchor-section are calculated; and head span suspen<

7、/p><p>　　The drawings design accords with the requirements of local field with the combination of actual situation, and will provide some reference value to similar project design.</p><p>　　Key Wor

8、ds: Electrified railway, OCS, Design calculate, Graphic design</p><p><b>　　目　　錄</b></p><p><b>　　摘　　要I</b></p><p>　　AbstractII</p><p><b>

9、　　目　　錄III</b></p><p><b>　　1 緒論1</b></p><p>　　1.1 工程背景1</p><p>　　1.2 設計范圍1</p><p>　　1.3 設計依據(jù)1</p><p>　　1.4 設計目標1</p><p>

10、;　　1.5 本設計的主要工作2</p><p><b>　　2 氣象資料3</b></p><p>　　2.1 接觸網(wǎng)設計中的氣象資料3</p><p>　　2.2 我國氣象區(qū)的劃分4</p><p><b>　　3 設計計算6</b></p><p>　　3.1

11、 主要線材選用6</p><p>　　3.2 接觸網(wǎng)的控制參數(shù)計算6</p><p>　　3.3 接觸網(wǎng)設計中跨距的計算6</p><p>　　3.4 鏈形懸掛錨段長度的計算7</p><p>　　3.5 唐家堡車站軟橫跨結構圖及預制計算8</p><p>　　4 繪制唐家堡車站接觸網(wǎng)平面圖及設備裝配圖13

12、</p><p><b>　　4.1 放圖13</b></p><p>　　4.2 布置支柱13</p><p>　　4.3 劃分錨段13</p><p>　　4.4 確定接觸線拉出值13</p><p>　　4.5 確定支柱類型14</p><p>　　4.6

13、校驗與校核14</p><p>　　4.7 表格欄及相應說明14</p><p>　　4.8 唐家堡車站接觸網(wǎng)設備裝配圖說明16</p><p>　　4.8.1 唐家堡車站接觸網(wǎng)平面設計圖說明16</p><p>　　4.8.2 直線絕緣轉換柱(ZJS1)裝配圖說明17</p><p>　　4.8.3 直線絕

14、緣轉換柱(ZJS2)裝配圖說明17</p><p>　　4.8.4 軟橫跨安裝示意圖說明17</p><p>　　4.8.5 道岔住裝配圖說明18</p><p>　　4.8.6 鋼筋混凝土柱全補償下錨裝配圖說明18</p><p>　　4.8.7 回流線腕臂柱肩架裝配圖說明18</p><p>　　4.8.

15、8 回流線軟橫跨柱肩架裝配圖說明18</p><p>　　4.8.9 回流線終端下錨裝配圖19</p><p>　　4.8.10 直線中間柱正定位裝配圖說明19</p><p>　　4.8.11 直線中間柱反定位裝配圖說明19</p><p><b>　　結　　論20</b></p><p&

16、gt;<b>　　致　　謝21</b></p><p><b>　　參考文獻22</b></p><p>　　附圖A 唐家堡車站接觸網(wǎng)平面圖23</p><p>　　附圖B 唐家堡車站接觸網(wǎng)設備裝配圖23</p><p><b>　　1 緒論</b></p>

17、<p><b>　　1.1 工程背景</b></p><p>　　唐家堡車站只有4個股道，所以全部采用軟橫跨。3號和4號股道為側線，I號和Ⅱ號股道為正線，正線總長2190.38m。</p><p>　　在本車站共有16個道岔，型號全為1/12。</p><p>　　進出站信號機共有4個，分別位于坐標K1598+400.30、K15

18、98+384.20、K1600+055.60和K1600+011.30處。</p><p><b>　　1.2 設計范圍</b></p><p>　　包括懸掛模式選擇及比較、氣象條件選擇、線材及設備選型、進行設計計算，對唐家堡車站接觸網(wǎng)進行平面設計[1]。</p><p><b>　　1.3 設計依據(jù)</b></p&

19、gt;<p>　　(1) 相關專業(yè)提供的工程設計資料。</p><p>　　(2) 國家現(xiàn)行有關設計規(guī)程，規(guī)范及標準，主要包括：</p><p>　　《高速鐵路設計規(guī)范(試行)》(TB10621-2009)；</p><p>　　《鐵路電力牽引供電設計規(guī)范》(TB10009-2005)；</p><p>　　《鐵路客運專線技術管

20、理辦法(試行)》(鐵科技[2009]212號)；</p><p>　　《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)；</p><p>　　《客運專線鐵路電牽引供電工程施工質(zhì)量驗收暫行標準》(鐵建設[2006]167號)；</p><p>　　《鐵路防雷、電磁兼容及接地工程技術暫行》(鐵建設[2007]39號)；</p><p>　　《鐵路

21、樞紐電力牽引供電設計規(guī)范》(TB10007-2000)。</p><p>　　(3) 國家現(xiàn)行的標準圖和通用圖。</p><p>　　(4) 由甲方提供的原始資料及來自建筑設計部門的有關線路詳圖。</p><p><b>　　1.4 設計目標</b></p><p>　　(1) 接觸網(wǎng)平面設計，應結合近、遠期發(fā)展目標，綜

22、合考慮。</p><p>　　(2) 接觸網(wǎng)設計應符合鐵路技術規(guī)范及電氣化鐵路設計規(guī)范的要求。</p><p>　　(3) 接觸網(wǎng)設計中要考慮各個專業(yè)之間的配合。</p><p>　　(4) 接觸網(wǎng)應具有良好的經(jīng)濟、技術性能，體現(xiàn)國家的技術政策，并盡量采用先進技術。</p><p>　　(5) 接觸網(wǎng)的設計應以保證安全運營為基本原則，具有良好

23、的質(zhì)量。</p><p>　　1.5 本設計的主要工作</p><p>　　(1) 懸掛模式的比較及選用；</p><p>　　(2) 氣象條件的確定；</p><p>　　(3) 懸掛模式的確定；</p><p>　　(4) 線材及主要設備的選擇；</p><p>　　(5) 接觸網(wǎng)最大跨距、

24、最大錨段長度計算；</p><p>　　(6) 軟橫跨（硬橫跨）設計計算；</p><p>　　(7) 接觸網(wǎng)其他參數(shù)的選擇及計算；</p><p>　　(8) 繪制接觸網(wǎng)平面圖及設備裝配圖。</p><p><b>　　2 氣象資料</b></p><p>　　2.1 接觸網(wǎng)設計中的氣象資料&l

25、t;/p><p>　　接觸網(wǎng)設計中所用到的氣象資料包括；最高溫度、最低溫度、接觸線無弛度時的溫度、吊弦及定位器處于正常位置時的溫度、最大風速及其出現(xiàn)時的溫度、線索覆冰厚度、覆冰時的風速及溫度，此外還有線路橫跨河灘及山谷時的最大風速等[2]。</p><p>　　進行接觸網(wǎng)設計時，氣象條件確定和選擇的方法[3]如下所述：</p><p>　　(1) 最高溫度與最低溫度&l

26、t;/p><p>　　最高溫度與最低溫度，為了便于計算，在數(shù)值上宜取與極限溫度接近的5之整倍數(shù)的數(shù)值。</p><p>　　(2) 最大風速出現(xiàn)時的溫度</p><p>　　一般是選取風速大而出現(xiàn)次數(shù)多的月份的溫度平均值。</p><p>　　(3) 接觸線無弛度時的溫度</p><p>　　接觸線無弛度時的溫度根據(jù)接觸懸

27、掛的實際運營狀態(tài)確定。</p><p>　　(4) 吊弦及定位器處于正常位置時的溫度</p><p>　　吊弦及定位器處于正常位置時的溫度，取該地區(qū)最高溫度和最低溫度的平均值。</p><p><b>　　(5) 覆冰厚度</b></p><p>　　接觸線和承力案的覆冰厚度，系指圓筒形的冰殼厚度。在覆冰季節(jié)，可用單位長

28、導線覆冰后的重量換算出覆冰的平均厚度，即：</p><p>　　式中，—單位長度導線覆冰后的總重力負載(kN/m)；</p><p>　　—無冰時單位長度導線自重負載(kN/m)；</p><p>　　R —導線半徑(mm)；</p><p>　　—冰的密度，取900。</p><p>　　接觸線的覆冰厚度，取承力索冰

29、殼厚度的50%，不考慮吊弦及線夾上的覆冰荷載。</p><p>　　(6) 線索覆冰時的風速</p><p>　　在設計時，其覆冰時風速，但在沿海及草原地區(qū)，此值可取。本地區(qū)覆冰時風速。</p><p>　　2.2 我國氣象區(qū)的劃分</p><p>　　我國在1972年進行的全國設計規(guī)范改革中，結合各地情況將全國劃分為九個標準氣象區(qū)[3]，如

30、表2.1所示。</p><p>　　表2.1 我國標準典型氣象區(qū)</p><p>　　表中所列的九個典型區(qū)域，大體所屬范圍劃分如下：</p><p>　　I區(qū)：為南方沿海易受臺風侵襲的地區(qū)，如浙江、福建東部、廣東、廣西沿海地區(qū)等；</p><p>　　II區(qū)：是指華東大部分地區(qū)，包括安徽、山東、江蘇大部分地區(qū)；</p><

31、;p>　　III區(qū)：包括西南南部的非重冰地區(qū)、以及福建、廣東等受臺風影響較弱的地區(qū)；</p><p>　　IV區(qū)：包括西北大部分地區(qū)，華北及京、津、唐等地區(qū)；</p><p>　　V區(qū)：使用于華東、中南和西南三個地區(qū)的廣大山區(qū)；</p><p>　　VI區(qū)：泛指湖北、湖南、河南以及華北平原的大部分地區(qū)；</p><p>　　VII區(qū)：適

32、用于寒潮風較強烈的地帶，如東北大部分地區(qū)，河北的承德、張家口一帶；</p><p>　　VIII區(qū)：適用于覆冰嚴重的地區(qū)，如山東、河南的大部分地區(qū)，湘中、粵北重冰地帶；</p><p>　　IX區(qū)：是指云貴高原重冰地區(qū)。</p><p>　　由于缺乏氣象資料，在本設計中以IV氣象區(qū)來選擇。</p><p><b>　　3 設計計算&

33、lt;/b></p><p>　　3.1 主要線材選用</p><p>　　(1) 考慮到線型選擇的技術要求，本設計中接觸線選擇銀銅合金(AgCu120)。</p><p>　　(2) 承力索選擇銅承力索(TJ-150)。</p><p>　　(3) 軟橫跨橫承力索選擇鋼絞GJ-70，上下部定位索選擇鋼絞GJ-50型絞線。</p&

34、gt;<p>　　3.2 接觸網(wǎng)的控制參數(shù)計算</p><p>　　波動速度一直認為是控制運行速度的重要條件，本次接觸網(wǎng)設計的設計時速為：</p><p>　　式中，T—接觸線的張力(N)，本接觸線取20000N；</p><p>　　—接觸線的單位長度質(zhì)量()，本接觸線取1.07；</p><p><b>　　—波動

35、速度()；</b></p><p>　　—無量綱系數(shù)，一般取為0.65~0.70，本設計中取0.65。</p><p>　　3.3 接觸網(wǎng)設計中跨距的計算</p><p>　　接觸線單位長度風負載為：</p><p>　　式中，d為線索直徑，這里取13mm；取最大風速，西部地區(qū)＝25m/s，風速不均勻系數(shù)取0.85，體形系數(shù)K取1

36、.25。</p><p><b>　　代入上述數(shù)據(jù)可得：</b></p><p>　　在直線區(qū)段上，a為接觸線之字值，取+300mm。</p><p>　　根據(jù)接觸網(wǎng)設計的經(jīng)驗值，可選跨距為60m，因而可得接觸線許可風偏移位為：</p><p>　　因為<500mm，所以，所取最大跨距滿足條件[4]。</p&

37、gt;<p>　　3.4 鏈形懸掛錨段長度的計算</p><p>　　(1) 錨段長度確定原則</p><p>　　對于全補償鏈形懸掛，一般情況不大于1800m，困難條件時不大于2000m。</p><p>　　目前在設計中，規(guī)定在計算極限溫度下，中心錨結和補償器間的張力差不許超過±15%。代表接觸線在補償器處的張力[5]。</p>

38、;<p>　?、?吊弦造成的張力增量</p><p><b>　　則或。</b></p><p>　　取吊弦的長度為C=1.3m，=0，可計算出溫度變化時吊弦所引起的張力增量。</p><p><b>　　當時</b></p><p><b>　　當時</b>&l

39、t;/p><p>　?、?定位器形成的張力增量</p><p>　　在直線區(qū)段上，可以忽略定位器形成的張力增量，即。</p><p>　?、?吊弦和定位器共同作用所產(chǎn)生的總張力增量</p><p>　　接觸線因吊弦和定位器共同作用所產(chǎn)生的總張力增量為：</p><p><b>　　當時</b><

40、/p><p><b>　　當時</b></p><p><b>　　故滿足要求。</b></p><p>　?、?考慮接觸線的彈性伸長</p><p>　　若同時還考慮接觸線的彈性伸長，則張力增量為：</p><p><b>　　當時</b></p&g

41、t;<p><b>　　當時</b></p><p>　　故選取的錨段長度滿足設計要求。</p><p>　　3.5 唐家堡車站軟橫跨結構圖及預制計算</p><p>　　確定圖3.1所示鋼筋混凝土柱軟橫跨的結構尺寸。</p><p>　　圖3.1 混凝土支柱40-41號軟橫跨結構</p>

42、<p><b>　　(1) 支柱類型</b></p><p>　　類型選擇為。安裝后外緣垂直，經(jīng)現(xiàn)場實際測量，，，，，，。</p><p>　　(2) 接觸網(wǎng)懸掛類型</p><p>　　正線選擇為TJ-150+CTHA120。</p><p><b>　　(3) 接觸網(wǎng)類型</b><

43、;/p><p>　　接觸線選擇為銀銅合金CTHA120，承力索用TJ-150，輔助繩鋼絞線GJ-50。</p><p>　　(4) 軟橫跨結點類型</p><p>　　類型選擇為為1、2、5。</p><p>　　(5) 拉桿、腕臂、定位管及定位器類型</p><p>　　類型選擇為。即拉桿長度為1800mm；腕臂管徑為英

44、寸，長度為2750mm；主定位管管徑為英寸，長度為3200mm；型定位器。</p><p><b>　　(6) 側面限界</b></p><p>　　側面限界CX選擇為3m。</p><p>　　(7) 支柱結構的斜率和調(diào)整傾斜度之和</p><p><b>　?。?lt;/b></p>&

45、lt;p><b>　　型鋼柱，則，。</b></p><p><b>　　(8) 偏移距離</b></p><p><b>　?。?lt;/b></p><p><b>　??；</b></p><p>　　考慮到支柱受力后內(nèi)傾及擾度影響，取，。</p

46、><p>　　(9) 相鄰懸掛點間的水平距離</p><p><b>　　；</b></p><p><b>　?。?lt;/b></p><p><b>　??；</b></p><p><b>　　；</b></p><

47、p><b>　　。</b></p><p>　　(10) 基礎面至正線軌面的高差</p><p><b>　　，。</b></p><p><b>　?、?確定弛度</b></p><p>　　把數(shù)據(jù)代入下式，可計算出馳度及的值為：</p><p>

48、;　　式中， \* MERGEFORMAT ； 7250(mm)，為上不固定繩至正線軌面的高，接觸線高度，大站一般取6450mm，小站取6000mm，接觸線距下部固定繩距離，一般取300mm，為上、下部固定繩距離，一般取950mm，對、、可根據(jù)現(xiàn)場實際情況取值[6]。</p><p><b>　?、?確定垂直負載</b></p><p>　　確定垂直負載，就是確定各

49、股道懸掛的重力負載。由下式可知懸掛點Q1負載為：</p><p><b>　　同理可得：</b></p><p>　　③ 確定最短吊弦位置</p><p>　　利用對A懸掛點求支座反力方法來確定最短吊弦位置，根據(jù)下式可得：</p><p>　　則懸掛最低點便出現(xiàn)懸掛負載所在的懸掛點，即第Ⅱ股道下方。</p>

50、<p>　?、?求橫向承力索分段長度及總長度</p><p>　　根據(jù)下式可得子力矩為：</p><p><b>　　式中，，，，</b></p><p>　　根據(jù)下式，可得橫向承力索水平力T及分界力Y為：</p><p>　　由，又可以說明前面判斷是正確的。</p><p>　　橫向

51、承力索的結構尺寸如圖3.1所示，根據(jù)下式可得橫向承力索分段長度為：</p><p><b>　　根據(jù)下式可得：</b></p><p>　　根據(jù)下式可得求橫向承力索總長度：</p><p>　　根據(jù)下式可得各懸掛點直吊弦長度：</p><p>　　(最短直吊弦取400mm)</p><p>　　⑤

52、 根據(jù)下式可得上、下部固定繩長度：</p><p>　?、?根據(jù)下式，計算校驗結果，可得：</p><p><b>　　校驗結果計算正確。</b></p><p>　　4 繪制唐家堡車站接觸網(wǎng)平面圖及設備裝配圖</p><p><b>　　4.1 放圖</b></p><p>

53、;　　考慮到唐家堡車站只有4個股道，所以全部采用軟橫跨。3號和4號股道為側線，I號股道為正線，正線總長2190.38m。本設計采用1:2000的比例進行繪制。</p><p>　　在本車站共有16個道岔，型號全為1/12。進出站信號機共有4個，分別位于坐標K1598+400.30、K1598+384.20、K1600+055.60和K1600+011.30處。</p><p><b&

54、gt;　　4.2 布置支柱</b></p><p>　　先從咽喉區(qū)開始設計正線上的道岔柱。圖中先從兩邊咽喉區(qū)開始布置，再定位車站中心的兩個軟橫跨，道岔定位原則上應盡量采用標準定位。在本設計中，采用的跨距為50m。</p><p><b>　　4.3 劃分錨段</b></p><p>　　由于本設計是車站的設計，所以必須全錨通過，即在

55、車站兩端下錨。</p><p>　　在站場下錨，接觸懸掛改變方向時，與原方向水平夾角，一般情況不宜超過6度，困難情況不宜超過10度。高速線路情況下，不允許站線與正線在站場上相交，應保證正線的相對獨立性，使高速列車無障礙地通過。</p><p>　　中心錨結位置一般設在錨段中部附近，原則上要求從中心錨結到兩端補償器間的張力差應大致相等，全補償鏈形懸掛和簡單懸掛還應考慮中心錨結繩便于拉出，便于

56、錨柱埋設和設置拉線。</p><p>　　由于本車站兩邊的第一個道岔與信號機間距離太短，不能布置錨段關節(jié)，所以布置在信號機與區(qū)間銜接處。</p><p>　　4.4 確定接觸線拉出值</p><p>　　在直線區(qū)段，線路中心線與機車受電弓中心線重合，接觸線沿線路中心線上空成“之”字形對稱布置，即所謂直線區(qū)段，接觸線拉出值也稱“之”字值的原因，其標準為±30

57、0mm。拉出值的標準可參考表4.1。</p><p>　　從咽喉區(qū)開始，依次確定出拉出值的大小與方向。按要求在直線區(qū)段拉出值一般情況下取300mm，在道岔定位處的拉出值取375mm。接觸線“之”字值和拉出值的作用主要是使在運行中的電力機車受電弓滑板工作面與接觸線摩擦均勻，保證接觸線與受電弓接觸，避免因脫弓造成的弓網(wǎng)事故。</p><p>　　表4.1 接觸線拉出值選用表</p>

58、;<p>　　4.5 確定支柱類型</p><p>　　根據(jù)支柱所在位置、功用，確定鋼柱、鋼筋混凝土支柱以及軟（硬）橫跨柱、腕臂柱的類型、容量及編號[7]。</p><p>　　由于唐家堡車站是小站，只有4股道，所以站場軟橫跨支柱均采用鋼筋混凝土支柱，在圖中位于咽喉區(qū)的所有支柱以及站場中心區(qū)的支柱均采用鋼筋混凝土支柱，按照所需選取不同的支柱型號和容量。</p>

59、<p><b>　　4.6 校驗與校核</b></p><p>　　在完成上述工作以后，分別對風偏移值、4號轉換柱、8號中間柱及75號錨柱進行了容量校核，其負載時的容量值小于原選支柱的容量，計算結果滿足設計要求。</p><p>　　4.7 表格欄及相應說明</p><p>　　在已完成的接觸網(wǎng)平面設計圖[8]上，除了上述的沿線路的支

60、柱布置外，在圖的下方設有表格欄。在表格欄內(nèi)應明確標示出施工工程所需要的各種原始數(shù)據(jù)、技術參數(shù)、所用設備的規(guī)格類型及及其安裝圖號等。</p><p><b>　　具體內(nèi)容如下所述。</b></p><p>　　在已完成的接觸網(wǎng)平面設計圖[9]上，除了上述的沿線路的支柱布置外，在圖的下方設有表格欄[10]。在表格欄內(nèi)應明確標示出施工工程所需要的各種原始數(shù)據(jù)、技術參數(shù)、所用

61、設備的規(guī)格類型及及其安裝圖號等。</p><p><b>　　具體內(nèi)容如下所述。</b></p><p><b>　　(1) 側面限界</b></p><p>　　側面限界是要確定支柱的橫向位置，實際上是在跨距已確定的情況下，確定支柱的絕對坐標。目前在設計中，由接觸網(wǎng)支柱內(nèi)緣至線路中心線的距離，習慣上被稱為“支柱側面限界”

62、，用符號CX表示。</p><p>　　對于軟橫跨支柱，側面限界一般取3.0m，位于基本站臺上時，取6.0m。軟橫跨支柱的側面限界比腕臂柱大。</p><p><b>　　(2) 支柱類型</b></p><p>　　在支柱類型欄內(nèi)要標明每一個支柱的材質(zhì)，型號、容量、高度及數(shù)量。支柱類型的選擇是根據(jù)最低溫度、最大覆冰以及最大風速三種情況計算的，

63、取三種計算結果的最大彎矩值，即選取其中最嚴重的情況作為選擇支柱容量的依據(jù)。</p><p><b>　　(3) 地質(zhì)情況</b></p><p>　　在接觸網(wǎng)設計的平面圖要清楚的標明沿線路的地質(zhì)情況[5]。因為支柱埋設地點、基礎的穩(wěn)固程度與地質(zhì)情況有密切關系，不同的地質(zhì)情況表明其承壓力不同。土壤的承壓力有以下兩種表示方法：</p><p>　　

64、① 允許承壓力[R]</p><p>　　土壤的允許承壓力，表示土壤基本力學性質(zhì)，也就是承載能力的大小。如±150kPa，其中負號“－”表示該區(qū)段挖方，正號“+”表示該區(qū)段填方。</p><p><b>　?、?安息角[]</b></p><p>　　土壤的安息角[]是表示砂性土的自然坡度角，在接觸網(wǎng)下部工程中，也常用安息角[]表示地

65、質(zhì)條件。因而，允許承壓力和安息角二者均可以表示（有時候混合使用）土壤承受外界負載的能力。它們的對應關系如表4.2所示。</p><p>　　表4.2 承壓力[R]與安息角[]對應表</p><p>　　(4) 基礎（橫臥板）類型</p><p>　　在使用鋼筋混凝土支柱時，為了增大支柱地面以下部分與土體的接觸面積，提高土體對支柱的抗傾覆能力，使支柱具有良好的穩(wěn)定性

66、，因此，對于鋼筋混凝土軟橫跨柱和設置在土質(zhì)松散地段的鋼筋混凝土腕臂支柱，應根據(jù)支柱容量和地質(zhì)與線路情況加設橫臥板。</p><p>　　橫臥板的類型分為I型及II型。I型為600×800×80，孔距為310mm，孔徑為35mm；II型為600×1000×100，孔距為410mm，孔徑為35mm。</p><p>　　(5) 軟橫跨結點或拉桿、腕臂、定

67、位管、定位器</p><p>　　它表示該組軟橫跨所跨越線路的裝配形式。為了設計及工程的方便，把軟橫跨各種裝配形式經(jīng)過歸納綜合制定了12種結點類型，本設計采用節(jié)點1、2、5。</p><p>　　(6) 拉桿、腕臂、定位管、定位器</p><p>　　腕臂柱的裝配與懸掛類型（全、半補償）、結構高度、支柱類型、側面限界CX、支柱高度、接觸線高度、定位方向、懸掛數(shù)量、曲

68、徑半徑大小以及支柱所在位置等因素有關。其表達形式與意義如下：</p><p>　　式中，18——拉桿類型，長度為1800mm；</p><p>　　Y19——壓管類型，長度為1900mm；</p><p>　　TG——腕臂類型，材質(zhì)為雙筒鋼管；</p><p>　　——腕臂類型，管徑為英寸，長度為2750mm；</p><

69、p>　　——主定位管類型，管徑為英寸，長度為3200mm；</p><p>　　——定位器類型，2表示兩個型定位器。</p><p><b>　　(7) 安裝圖號</b></p><p>　　接觸網(wǎng)支柱裝配是十分繁雜和細致的工作，使用構件稍有不當，將不能滿足技術要求。為避免類似的人為故障，一般設計單位都根據(jù)支柱工作狀態(tài)的要求，繪制了各類支

70、柱裝配定型圖，每一張裝配圖都編有相應圖號。為便于施工參考及進行工程數(shù)量統(tǒng)計，在接觸網(wǎng)平面示意圖中都標有相應支柱裝配圖的圖號[11]。</p><p>　　4.8 唐家堡車站接觸網(wǎng)設備裝配圖說明</p><p>　　4.8.1 唐家堡車站接觸網(wǎng)平面設計圖說明</p><p>　　唐家堡車站接觸網(wǎng)平面設計圖如附圖A.1所示。車站接觸網(wǎng)平面設計圖為此次設計的首要目標，是整

71、個車站內(nèi)接觸網(wǎng)導線走向和布置的指導性圖紙，同時也是施工單位進行接觸網(wǎng)架設施工的主要依據(jù)，不僅關系到工程的成功與否，也關系到電氣化鐵路的安全穩(wěn)定運營，意義重大。</p><p>　　平面設計圖中主要包括支柱號、跨距、拉出值、下錨位置、錨段長度和公里標等接觸網(wǎng)施工的必須參數(shù)，還有相應的表格欄（支柱號、側面限界、支柱型號、地址情況、基礎類型和各設備的安裝圖號等）。</p><p>　　(1) 懸

72、掛類型及張力：全補償鏈形懸掛；正線承力索與接觸導線：TJ-150+AgCu120；張力：19.6kN+15kN。站線承力索與接觸導線：TJ-150+AgCu120；張力：19.6kN+15kN。</p><p>　　(2) 道岔均為1/12型，且均為標準定位。</p><p>　　(3) 接觸導線高度為6350mm。</p><p>　　4.8.2 直線絕緣轉換柱(

73、ZJS1)裝配圖說明</p><p>　　直線絕緣轉換柱(ZJS1)裝配圖如附圖B.1所示。</p><p>　　(1) 本圖適用于支柱直線處雙重絕緣，絕緣關節(jié)轉換柱(ZJS1)的安裝。</p><p>　　(2) 安裝定位管支撐時，安裝角度30°<a<60°。</p><p>　　(3) 安裝圖號示例：CX=

74、2.5m直線絕緣轉換柱(ZJS1)安裝。</p><p>　　4.8.3 直線絕緣轉換柱(ZJS2)裝配圖說明</p><p>　　直線絕緣轉換柱(ZJS2)裝配圖如附圖B.2所示。</p><p>　　(1) 本圖適用于支柱直線處雙重絕緣，絕緣關節(jié)轉換柱(ZJS2)的安裝。</p><p>　　(2) 安裝定位管支撐時，安裝角度30

75、6;<a<60°。</p><p>　　(3) 安裝圖號示例：CX =3.0m直線絕緣轉換柱(ZJS2)安裝。</p><p>　　4.8.4 軟橫跨安裝示意圖說明</p><p>　　軟橫跨安裝示意圖如附圖B.3所示。</p><p>　　(1) 本圖為軟橫跨中各種典型接觸懸掛節(jié)點的安裝示意，Z5、Z7、Z10、Z14

76、為正線接觸懸掛節(jié)點的安裝示意。</p><p>　　(2) 節(jié)點1、2用于軟橫跨鋼柱；節(jié)點3、4用于鋼筋混凝土軟橫跨柱，均按雙重絕緣設計。</p><p>　　(3) 圖中H為接觸線距電化股道最高軌面（或軌面連線中心處）懸掛點的高度，其值為6350mm或6450mm，具體導線高度、結構高度值以平面布置圖為準。</p><p>　　(4) 定位器處于受拉狀態(tài)。<

77、/p><p>　　(5) 節(jié)點11、12接觸線與下部定位索之間距分別為h＝H＇－(H+200)、h＇＝(H+430)－H＇，其中H＇為下部定位索距該節(jié)點股道軌面（或軌面連線中心處）的高度。</p><p>　　(6) 橫承力索采用單（或雙）根鍍鋁鋅鍍層鋼絞線LXGJ-80，上、下部定位索均采用單根LXGJ-50鍍鋁鋅鍍層鋼絞線。除特殊要求外，一般懸掛5支及5支以上接觸懸掛時（無論跨越幾股道）均

78、采用雙橫承力索，懸掛5支以下接觸懸掛時，采用單橫承力索。</p><p>　　(7) 當CX>6米時，節(jié)點2或節(jié)點4的橫承力索絕緣子應下移，且與上、下部定位索絕緣另將懸吊上部定位索的吊線外移至雙點劃線處，為此，零件需按下表增加。</p><p>　　(8) 接觸線距下部定位繩距離，組合定位器時為400mm，普通定位器為300mm。</p><p>　　4.8.

79、5 道岔住裝配圖說明</p><p>　　道岔住裝配圖如附圖B.4所示。</p><p>　　(1) 本圖適用于鏈形懸掛雙重絕緣道岔處道岔柱的安裝。</p><p>　　(2) 現(xiàn)場竣工時應將正線安裝在下，側線安裝在上。</p><p>　　(3) 當為單絕緣安裝時，圖中絕緣子選用QBN2-25型，取消接地跳線。</p><

80、;p>　　(4) 安裝圖示例：CX=3.0m的道岔柱安裝。</p><p>　　(5) 當采用防風定位支撐時可取消定位管拉線。</p><p>　　(6) 本圖適用于在吊柱上安裝。</p><p>　　4.8.6 鋼筋混凝土柱全補償下錨裝配圖說明</p><p>　　鋼筋混凝土柱全補償下錨裝配圖如附圖B.5所示。</p>

81、<p>　　(1) 墜砣抱箍安裝在由下往上數(shù)第11個(接觸線抱箍安裝在第9個)，安裝時，應調(diào)整螺栓活動孔，使墜砣抱箍在限制導管中靈活移動。</p><p>　　(2) 安裝角鋼時，應調(diào)整承錨角鋼活動孔位置，以避免承力索補償繩與雙環(huán)桿13相接觸。</p><p>　　4.8.7 回流線腕臂柱肩架裝配圖說明</p><p>　　回流線腕臂柱肩架裝配圖如附圖B.

82、6所示。</p><p>　　(1) 本圖適用直線處回流線安裝。</p><p>　　(2) 當回流線采用LBGLJ-185時，零件7改用JBY-185型并溝線夾。</p><p>　　4.8.8 回流線軟橫跨柱肩架裝配圖說明</p><p>　　回流線軟橫跨柱肩架裝配圖如附圖B.7所示。</p><p>　　(1)

83、本圖適用直線處回流線在軟橫跨處安裝。</p><p>　　(2) 當回流線采用LBGLJ-185時，零件7改用JBY-185型并溝線夾。</p><p>　　4.8.9 回流線終端下錨裝配圖</p><p>　　回流線軟終端下錨裝配圖如附圖B.8所示。</p><p>　　(1) 本圖為回流線終端下錨安裝。</p><p&

84、gt;　　(2) 當回流線采用LBGLJ-185時，零件10改用JBY-185型并溝線夾，零件9改用NLD-4型號的耐張線夾。</p><p>　　(3) 當采用G13、G15鋼柱時則去掉拉線。</p><p>　　4.8.10 直線中間柱正定位裝配圖說明</p><p>　　直線中間柱正定位裝配圖如附圖B.9所示。</p><p>　　(1

85、) 本圖適用于支柱在直線處中間柱正定位的安裝。</p><p>　　(2) 當采用單絕緣方式時，圖中去掉接地跳線，將絕緣子改為QBN-25及QBN-25S。</p><p>　　(3) 支持結構安裝完畢后，水平腕臂端部留150mm余量，定位管端部留100mm余量，其余部分截掉。</p><p>　　(4) 安裝定位管支撐時，安裝角度30°<a<

86、60°。</p><p>　　(5) 安裝圖號示例：CX=3.0m直線中間柱正定位安裝。</p><p>　　4.8.11 直線中間柱反定位裝配圖說明</p><p>　　直線中間柱反定位裝配圖如附圖B.10所示。</p><p>　　(1) 本圖適用于支柱在直線處中間柱反定位的安裝。</p><p>　　(

87、2) 當采用單絕緣方式時，圖中去掉接地跳線，將絕緣子改為QBN-25及QBN-25S。</p><p>　　(3) 支持結構安裝完畢后，水平腕臂端部留150mm余量，定位管端部留100mm余量，其余部分截掉。</p><p>　　(4) 安裝定位管支撐時，安裝角度30°<a<60°。</p><p>　　(5) 安裝圖號示例：CX=3

88、.0m直線中間柱正定位安裝。</p><p><b>　　結　　論</b></p><p>　　本設計參考了電氣化鐵道牽引供電相關設計規(guī)范、中華人民共和國鐵道行業(yè)標準、接觸網(wǎng)行業(yè)零部件、高速電氣化鐵路概論等接觸網(wǎng)專題文獻，通過了解唐家堡車站概況，進行了相關計算，完成了唐家堡車站接觸網(wǎng)的平面設計。</p><p>　　(1) 在設計過程中，通過對

89、線路初始資料的分析，獲得了股道、道岔，氣象等基本資料，在此基礎上綜合選擇了適合本車站的線索型號并對實際最大跨距進行了計算，根據(jù)此計算最大跨距及相關原則布置支柱。依據(jù)接觸網(wǎng)設計規(guī)范進行設計，情況特殊時可做出適當調(diào)整。</p><p>　　(2) 本設計結合唐家堡車站實際，按照放圖、支柱布置、錨段劃分、接觸線拉出值確定、支柱類型確定、場內(nèi)典型支柱的校驗等步驟，繪制了滿足高速電氣化鐵路要求的唐家堡車站接觸網(wǎng)平面設計圖；

90、</p><p>　　(3) 在做支柱容量、偏移值計算的過程中，通過計算，驗證了設計支柱及線索選擇的正確性；咽喉區(qū)放大圖的方案調(diào)整，使得設計更為合理，提高了設計的可行性。</p><p>　　本圖紙設計符合現(xiàn)場要求，對類似工程設計可提供一定的借鑒作用。</p><p><b>　　致　　謝</b></p><p>　　首

91、先衷心感謝我的我的指導教師***先生和***女士！他們幫助我克服了許多困難，在畢業(yè)設計過程中，從選題、論證、開題、設計到完成，老師都幫我準確地把握課題發(fā)展方向和進度、保證課題質(zhì)量，并提出了許多獨到的建議。正是在老師的嚴格要求和悉心指導下，畢業(yè)課題得以順利完成。***老師嚴謹求實的治學態(tài)度，孜孜不倦的教學精神，都在潛移默化地影響著我，我將受益終生。</p><p>　　感謝電氣***班的所有同學，特別是我們小組和我

92、的同學***和***，他們在我的論文完成過程中，給予了無私的幫助和支持，在此表示衷心的感謝。</p><p>　　感謝自動化與電氣工程學院的領導在我學習期間給予的幫助和支持。</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　[1] 于萬聚.高速電氣化鐵路接觸網(wǎng)[M].成都:西南交通大學出版社,2002:9-11.</p&

93、gt;<p>　　[2] 張道俊,陶維富.接觸網(wǎng)運營檢修與管理[M].北京:中國鐵道出版社,2006:20-24.</p><p>　　[3] 中華人民共和國行業(yè)標準,TB10076-2000/J832001,鐵路樞紐電力牽引設計規(guī)范[S].北京:中國鐵道出版社,2000:54-69.</p><p>　　[4] 李偉.接觸網(wǎng)[M].北京:中國鐵道出版社,2000:45-47

94、.</p><p>　　[5] 張偉華,曹新文.高速受電弓—接觸網(wǎng)系統(tǒng)的動力學研究[J].西南交通大學學報,1991,26(1):104-115.</p><p>　　[6] 吳積欽.列車提速與弓網(wǎng)關系[D].成都:西南交通大學,2006:56-61.</p><p>　　[7] 吉鵬霄.接觸網(wǎng)[M].北京:化學工業(yè)出版社,2006:34-39.</p>

95、<p>　　[8] 于萬聚.接觸網(wǎng)設計及檢測原理[M].北京:中國鐵道出版社,1993:2-8.</p><p>　　[9] 馬桂貞.鐵路站場及樞紐[M].西南交通大學出版社,2003:29-32.</p><p>　　[10] 鐵道部電氣化工程局.接觸網(wǎng)設計工程手冊[M].北京:中國鐵道出版社,1995:16-22.</p><p>　　[11] 于

96、萬聚.電氣化鐵路接觸網(wǎng)CAD系統(tǒng)[M].北京:中國鐵道出版社,1997:20-26.</p><p>　　附圖A 唐家堡車站接觸網(wǎng)平面圖</p><p><b>　　略。</b></p><p>　　附圖B 唐家堡車站接觸網(wǎng)設備裝配圖</p><p><b>　　略。</b></p>