畢業(yè)設(shè)計---接觸網(wǎng)站場設(shè)計

1、<p>　　題 目：峨邊接觸網(wǎng)站場設(shè)計 </p><p>　　院 系：西南交通大學(xué)成人教育院 </p><p>　　專 業(yè)： 土木工程 </p><p>　　姓 名： </p><p>　　指導(dǎo)教師：

2、</p><p>　　畢 業(yè) 設(shè) 計 任 務(wù) 書</p><p>　　發(fā)題日期：2008年9月8日 完成日期：2008年10月30日</p><p>　　題 目 峨 邊 接 觸 網(wǎng) 站 場 設(shè) 計 </p><p>　　題目類型：工程設(shè)計√ 技術(shù)專題研究 理論

3、研究 軟硬件產(chǎn)品開發(fā)</p><p><b>　　設(shè)計任務(wù)及要求</b></p><p>　　1．按照設(shè)計院提供的施工圖、地勘資料、現(xiàn)場情況等編制施工組織設(shè)計方案。 </p><p>　　2．調(diào)研電氣化鐵路的發(fā)展概況及趨勢是進(jìn)行接觸網(wǎng)設(shè)

4、計的基礎(chǔ)，在此基礎(chǔ)上進(jìn)行電氣化鐵路接觸網(wǎng)的負(fù)載計算、最大跨距計算、安裝曲線計算、張力差計算，最后對其受風(fēng)偏移校核，設(shè)備選型于技術(shù)校驗，以便確定最佳的接觸網(wǎng)設(shè)計方案。 </p><p>　　3．采用AutoCAD 繪制施工布置圖。 </p><p>　　應(yīng)完成的硬件或軟件實驗</p><p>　　應(yīng)交出的設(shè)計文

5、件及實物（包括設(shè)計論文、程序清單或磁盤、實驗裝置或產(chǎn)品等）</p><p>　　施工組織設(shè)計文件、施工布置圖、 </p><p>　　指導(dǎo)教師提供的設(shè)計資料</p><p>　　要求學(xué)生搜集的技術(shù)資料（指出搜集資料的技術(shù)領(lǐng)域）</p><p>　　1．

6、 </p><p>　　2． </p><p>　　3． </p><p&g

7、t;　　4． </p><p>　　5． </p><p><b>　　設(shè)計進(jìn)度安排</b></p><p>　　第一部分　 選定題目

8、 （第一 周）</p><p>　　第二部分　 機械計算 （第二 周）</p><p>　　第三部分　 站場設(shè)計 （第三 周）</p><p>　　第四部分 接觸網(wǎng)風(fēng)偏移校核 （第四 周）&

9、lt;/p><p>　　第五部分 設(shè)備選型與技術(shù)校驗 （第五 周）</p><p>　　第六部分 繪制施工布置圖 （第六周）</p><p>　　第七部分 編寫并整理設(shè)計文稿，打印，裝訂 （第七 周）</p><p>　　評閱及答辯

10、 （第八 周）</p><p>　　指導(dǎo)教師： 年 月 日</p><p><b>　　學(xué)院審查意見：</b></p><p>　　審 批 人： 年 月 日</p><p><b>　　摘 要

11、</b></p><p>　　本畢業(yè)設(shè)計在己知懸掛類型、氣象條件、地質(zhì)條件的基礎(chǔ)上，對峨邊站場接觸網(wǎng)進(jìn)行平面布置和設(shè)計計算。本站共有4股道,都為電氣化,正線接觸線為TGC-110,是全補償鏈形懸掛。站線接觸線為TGC-85, 是半補償鏈形懸掛。承力索均為為GJ-79，接觸線高度定在6000mm，困難時不低于5183mm。拉出值300，道岔定位375-400mm.</p><p>

12、;　　本設(shè)計共分四個部分，第一部分對站場接觸網(wǎng)進(jìn)行了相應(yīng)的機械計算；第二部分依據(jù)接觸網(wǎng)的設(shè)計原則設(shè)計了峨邊站站場的接觸網(wǎng)平面圖；第三部分對該站場的設(shè)備選型；相關(guān)的設(shè)計參數(shù)進(jìn)行了技術(shù)校驗； 該設(shè)計可應(yīng)用于指導(dǎo)峨邊站站場接觸網(wǎng)改造工程施工。</p><p>　　關(guān)鍵詞：接觸網(wǎng)；機械計算；站場平面圖；接觸網(wǎng)風(fēng)偏移校核</p><p><b>　　目 錄</b></p&

13、gt;<p><b>　　摘 要4</b></p><p>　　第一章 機械計算6</p><p>　　1．1 設(shè)計任務(wù)書6</p><p>　?。? 2 負(fù)載計算7</p><p>　　1．3 最大跨距確定9</p><p>　　1．4半補償鏈形懸掛安裝曲線計算1

14、1</p><p>　　1．5關(guān)于張力差Tj=f(L)曲線計算21</p><p>　　第二章 接觸網(wǎng)平面布置25</p><p>　　2. 1 平面布置流程25</p><p>　　2．2主要技術(shù)原則25</p><p>　　2．3 站場接觸網(wǎng)平面布置26</p><p>　　2.

15、 4 其他注意事項……………………………………………………………….29</p><p>　　第三章 設(shè)備選型與技術(shù)校驗31</p><p>　　3、1設(shè)備的選型和校驗31</p><p>　　3．2機械設(shè)備的選型34</p><p>　　3.3 中間柱的支柱容量校驗36</p><p><b>　

16、　結(jié) 論41</b></p><p><b>　　致 謝42</b></p><p>　　參 考 文 獻(xiàn)43</p><p><b>　　第一章 機械計算</b></p><p><b>　　1．1 設(shè)計任務(wù)書</b></p><

17、p>　　1.1.1、原始資料：</p><p>　　1.懸掛形式：正線 全補償鏈形接觸懸掛，GJ-79+TCG-110；</p><p>　　站線 半補償鏈形接觸懸掛，GJ-79+TCG-85。</p><p>　　2.供電制式：工頻單相交流25千伏。</p><p><b>　　3.氣象條件：</b></p

18、><p><b>　　第Ⅲ典型氣象區(qū)；</b></p><p>　　表1-1氣象條件參數(shù)表</p><p><b>　　4.懸掛數(shù)據(jù)：</b></p><p>　　結(jié)構(gòu)高度：h=1.70m</p><p>　　拉出值： a立=±300mm</p><

19、p>　　a曲:R=300~1200m時，取400mm</p><p>　　R=1200~1800m時，取250mm</p><p>　　R=1800m以上時，取150mm</p><p>　　GJ-79: TCmax=15KN,αC=12×10-6 1/℃, Ec=196.2MPO</p><p>　　gc=6.03&

20、#215;10-3KN/m, gd=0.5×10-3KN/m, d=1.5m</p><p>　　TCG-100: Tg=10KN,αj=17×10-6 1/℃, Ej=127.53MPO</p><p>　　5.當(dāng)量跨距：2L=45×5+50×8+55×2+60×8+65×6</p><p&g

21、t;　　6.．線路情況：線間距，道岔型號，股道長度 </p><p>　　7.土壤特性：碎石土γ=1.7t/m3,ф=350,土壤系數(shù)m=γ.Z.tg(450+β/2)=8.1 t/m3, β=400,[R]=400KPa,f=0.50,挖方。</p><p>　　1.1.2、設(shè)計要求</p><p>　　1.根據(jù)原始資料進(jìn)行負(fù)載計算，確定最大跨距，計算并繪制站線安

22、裝曲線，校驗錨段張力差并繪制張力差曲線圖。</p><p>　　2.驗算受力最嚴(yán)重支柱的穩(wěn)定性。</p><p>　　3.布置站場平面圖，繪制咽喉區(qū)放大圖。</p><p><b>　?。?2 負(fù)載計算</b></p><p>　　1.2.1、自重負(fù)載</p><p>　　一、查相關(guān)設(shè)計手冊知：&

23、lt;/p><p>　　1 接觸線單位長度重量 gj=8.9×10-3KN/m, </p><p>　　2 承力索單位長度重量 gc=6.03×10-3KN/m, </p><p>　　3 吊弦單位均布重量 gd=0.5×10-3KN/m, </p><p><b>　　二、冰負(fù)載<

24、/b></p><p>　　1 承力索的純冰負(fù)載</p><p>　　gcbo=0.25×10-9γbgHπ[(d+2b)2-d2]</p><p>　　=πγb(b+d) gH×10-9</p><p>　　=3.14×900×5×(5+11)×9.81×10-9&

25、lt;/p><p>　　=2.22×10-3(KN/m)</p><p>　　2 接觸線的純冰負(fù)載</p><p>　　gjbo=πγb(b+d) gH×10-9</p><p>　　=3.14×900×2.5×(2.5+12.3)×9.18×10-9</p>&

26、lt;p>　　=1.03×10-3(KN/m) </p><p>　　其中，b取承力索覆冰厚度的一半，b=2.5mm；</p><p>　　d=(A+B)/2=(11.8+12.8)/2=12.3(mm)，A，B為接觸線寬度和高度</p><p><b>　　三、風(fēng)負(fù)載</b></p><p>　　在計算

27、鏈形懸掛的合成負(fù)載時，是對承力索而言，其接觸線上所承受的水平風(fēng)負(fù)載，被認(rèn)為是傳給了定位器而予以忽略不計，故只計算承力索的風(fēng)負(fù)載。</p><p>　　第一種情況為最大風(fēng)速Vmax時的風(fēng)負(fù)載</p><p>　　Pcv=0.615αKV2maxd×10-6=0.615×0.85×1.25×252×11×10-6</p>

28、<p>　　=4.492×10-3(KN/m)</p><p>　　第二種情況為覆冰時的風(fēng)負(fù)載 d’=d+2b (含冰殼厚度)</p><p>　　Pcb=0.615αKV2maxd’×10-6=0.615×1×1.25×102×(11+2×5)×10-6</p><p

29、>　　=1.614×10-3(KN/m)</p><p><b>　　四、合成負(fù)載</b></p><p>　　無冰、無風(fēng)時的合成負(fù)載 qo=g=gj+gc+gd</p><p>　　=8.9×10-3+6.03×10-3+0.5×10-3</p><p>　　=15.43

30、×10-3(KN/m)</p><p>　　最大風(fēng)速時的合成負(fù)載 qv=√(gj+gc+gd)2+ Pcv2</p><p>　　=√go2+ Pcv2</p><p>　　=√(15.43×10-3)2+ (4.492×10-3)2</p><p>　　=16.07×10-3 (KN/m)</

31、p><p>　　覆冰時的合成負(fù)載 qb =√(q0+gbv)2+ Pcb2</p><p>　　=√(qo+ gjbv gcbv)2+ Pcb2</p><p>　　=√(15.43×10-3+1.03×10-3+2.22×10-3)2+ (1.614×10-3)2</p><p>　　=18.75&

32、#215;10-3 (KN/m)</p><p>　　1．3 最大跨距確定</p><p>　　1.3.1簡單介紹站場線路的情況</p><p>　　本站共有4股道,都為電氣化,正線接觸線為TGC-110,是全補償鏈形懸掛。站線接觸線為TGC-85, 是半補償鏈形懸掛。承力索均為為GJ-79，接觸線高度定在6000mm，困難時不低于5183mm。拉出值300，道岔定

33、位375-400mm.</p><p>　　因采用銅接觸線，故當(dāng)量系數(shù)m取0.90</p><p>　　接觸線的許可偏移值bjx取0.5m</p><p>　　Pj=0.615αKdV2maxd’×10-6=0.615×0.85×1.25×12.3×252×10-6</p><p>

34、　　=5.023×10-3(KN/m)</p><p>　　對于鋼支柱，Vj=0.03m</p><p>　　則 lmax=2 √Tj/mPj[bjx -rj+√(bjx -rj)2-a2] </p><p>　　=2×√10/(0.9×5.023×10-3)[0.5-0.03+√(0.5-0.03)2-0.32] =

35、55.8 m</p><p>　　對于鋼筋混凝土支柱，Vj=0.02m</p><p>　　則lmax=2 √Tj/mPj[bjx -rj+√(bjx -rj)2-a2] </p><p>　　=2×√10/(0.9×5.023×10-3)[0.5-0.02+√(0.5-0.02)2-0.32] =57 m</p>

36、;<p>　　1．3．2接觸線的受風(fēng)偏移校驗</p><p>　　要使接觸線良好地工作，就要保證在受風(fēng)作用下，接觸線對受電弓中心線的受風(fēng)偏移值不超過其規(guī)定的最大許可值，因此須對接觸線最大風(fēng)偏移值進(jìn)行校核。</p><p>　　取設(shè)計圖中第58號至第59號支柱所在跨距進(jìn)行校驗，此跨距全部位于曲線半徑R=400m的曲線上。</p><p>　　跨距l(xiāng)=45

37、m，m=0.9，rj=0.02m，a=400㎜</p><p>　　則bjmax=l2/8(mPj/Tj＋1/R)—＋j</p><p>　　=452/8×(0.9×5.023×10-3/10＋1/400)—0.4+0.02</p><p>　　=0.747—0.4+0.02=0.367 (m)</p><p>

38、;　　因bjmax<<[bjx]=0.45(m)，所以接觸線滿足風(fēng)穩(wěn)定要求。</p><p>　　1．4半補償鏈形懸掛安裝曲線計算</p><p>　　1.4.1當(dāng)量跨距計算</p><p>　　lD=√∑li3/∑li</p><p>　　=√453×5＋503×8＋553×2＋603×8

39、＋653×6</p><p>　　45×5＋50×8＋55×2＋60×8＋65×6</p><p>　　=56.7(m) 取整數(shù)得lD=55（m）</p><p><b>　　值計算</b></p><p>　　取l=lD=55m,e=8.5m<

40、/p><p>　　則 = =(l－2e)2÷l2=(55－2×8.5)2÷552=0.48</p><p><b>　　Tco值的計算</b></p><p>　　∴任取或作為起始狀態(tài) ，選為起始狀態(tài)</p><p>　　三、臨界負(fù)載qlj的計算</p><p>　　Zm

41、ax=Tcmax+Tj=15+0.48×10=19.8 (KN)</p><p>　　Wimin=q0(1+Tj/Tc0)=15.43×10-3×(1+0.48×10/12.3)=21.45×10-3 (KN/m)</p><p>　　將已知數(shù)據(jù)代入qlj=-q0Tj/Tc0+ √24aZ2max(tb-tmin)/l2+W2tmin&

42、lt;/p><p>　　= -15.43×10-3×0.48×10-3+√24×12×10-6×19.82×(- 5+10)/552+(21.45×10-3)2=19.41×10-3 KN/m</p><p>　　∵gb=18.75×10-3(KN/m)</p><p&

43、gt;　　∴glj﹥gb 故應(yīng)以最低溫度作為計算的起始條件。</p><p>　　即 t1=tmin=－10℃</p><p>　　四、計算并繪制有載承力索安裝曲線</p><p>　　有載承力索張力曲線計算</p><p>　　起始條件：t1=tmin=－10℃ </p><p>　　W1=Wtmin=q0(1＋

44、Tj/Tco)=21.45×10-3(KN/m)</p><p>　　Z1=Tcmax＋Tj=15＋0.48×10=19.8 (KN)</p><p>　　待求條件：tx=？ Wx=W1=21.45×10-3(KN/m)</p><p>　　Zx=Tcx＋Tj= Tcx＋0.48×10=4.8＋Tcx (KN)</

45、p><p><b>　　故安裝曲線方程為：</b></p><p>　　tx=[t1-w12l2/24aZ12+Tc1/aES]+ wx2l2/24aZx2-Tcx/aES</p><p>　　=[-10-(21.45×10-3)×552/(24×12×10-6×19.82)+15/(12×

46、;10-6×196.2×72.2)]</p><p>　　+(21.45×10-3)2×552/(24×12×10-6×(4.8+Tcx)2-Tcx/(12×10-6×196.2×72.2)</p><p>　　=65.91+4832.67/(4.8+Tcx)2-5.88Tcx</p&

47、gt;<p>　　將不同Tcx值代入上式得到各個Tcx值對應(yīng)的溫度tx值，然后用插入法確定從最低溫度tmin到最高溫度tmax對應(yīng)的Tcx值（溫度區(qū)間間隔為5℃），其安裝表列于表1—1。</p><p>　　2．有載承力索弛度曲線計算</p><p>　　利用公式Fx=Wxli2 ÷ 8Zx= q0(1＋Tj/Tco) li2 ÷8 (Tcx＋Tj)<

48、;/p><p>　　=21.45 li2 ÷ 8(Tcx＋4.8) (mm)</p><p>　?。ú豢紤]冰、風(fēng)影響）對于某一個實際跨距，將不同溫度下的值代入上式得不同所對應(yīng)的的值，從而得到曲線，不同的對應(yīng)不同的弛度曲線。其安裝表列于表1—1。</p><p>　　3．繪制有載承力索的張力曲線Zx=f(tx)(TCX= f(tx))</p>

49、<p>　　及弛度曲線FX=f(tX)</p><p>　　有載承力索張力和弛度曲線安裝表</p><p><b>　　表1—2 </b></p><p>　　五、計算并繪制接觸線的弛度曲線fjx=f(tx)及懸掛點處高度變化曲線△hx=f(tx)</p><p>　　1.根據(jù)公式fjx=(Fx-F0)

50、 △hx=(1-)(Fx-F0)</p><p>　　對于某一跨距下的弛度，可由安裝表1—2查得，則對于任一溫度下的接觸線弛度及懸掛點處高度變化也可由安裝表1—2計算得出，其結(jié)果列于表1—3中。</p><p>　　2.制接觸線fjx=f(tx)及懸掛點處高度變化曲線△hx=f(tx)（表1—3和表1—4）</p><p>　　接觸線弛度曲線及懸掛點處高度變化曲

51、線表 </p><p><b>　　表1—3</b></p><p>　　六、計算并繪制無載承力索安裝曲線：取l=lD=55m</p><p><b>　　1、求Tcwo</b></p><p>　　起始情況：t1=t0，w1=q0，Z1=Tco</p><p>　　待求情況

52、：tx=t0，wx=gc，Zx=Tcwo</p><p>　　將上述已知條件代入鏈形懸掛狀態(tài)方程</p><p>　　Wx2l2/24Zx2－W12l2/24Z12=(Zx－ Zx)/ES＋α(tx－t1)</p><p>　　即g2cl2 /24T2cw0－g2cl2 /24T2c0=(Tcwo-Tco)/ES</p><p>　　Tcwo

53、－g2cl2ES /24T2cw0=Tco－g2cl2ES /24T2c0</p><p>　　Tcwo－[(6.03×10-3)2×552×196.2×72.2]/(24T2cw0)= 12.3－[(15.43×10-3 )2 ×552 ×196.2×72.2]/ (24×12.32)</p><p&g

54、t;　　Tcwo －64.92/ T2cwo =9.49</p><p>　　得Tcwo的方程 T2cwo－9.49 T2cwo－64.92=0</p><p>　　用試湊法解上述方程，得Tcwo=10.12 (KN)</p><p>　　2、無載承力索張力曲線Tcw0=f(tx)計算</p><p>　　起始條件：t1=t0，q1=qc，T

55、1=Tcwo</p><p>　　待求條件：t1=？，qx=qc，Tx=Tcwx</p><p>　　將上述已知條件代入簡單懸掛狀態(tài)方程，即</p><p>　　gx2l2 / 24Tx2－gx2l2 / 24T12=(Tx-T1)/ES＋2(tx-t1)</p><p>　　得 tx=(t1- gx2l2 / 24T12 +t1/2ES)+

56、 gx2l2 / 24Tx2－tx/2ES</p><p>　　=[10－(6.03×10-3)2×552 /(24×12×10-6×10.122)]＋10.12/(12×10-6×196.2×72.2)＋[(6.03×10-3)2×552/(24×12×10-6×T2cwx)]－Tc

57、wo/(12×10-6×196.2×72.2)=65.8＋381.92/ T2cwx －5.88 Tcwx</p><p>　　同上述計算有載承力索安裝曲線的方法得無載承力索的張力安裝表。其安裝列于表1—3。</p><p>　　3、無載承力索弛度曲線Fcwx=f(tx)計算。</p><p>　　由公式Fcwx=gc2li2/8Tcw

58、o=6.03li2/8Tcwx，得某一實際跨距l(xiāng)i下的弛度，其安裝表列于表1—3。</p><p>　　無載承力索張力和弛度曲線安裝表 </p><p><b>　　表1—4</b></p><p>　　4、繪制無載承力索張力曲線Tcwx=f(tx)和弛度曲線Fcwx=f(tx</p><p><b>

59、;　?。▓D1—4）</b></p><p>　　七、計算最大附加負(fù)載下承力索的張力</p><p>　　1、承力索在最大風(fēng)負(fù)載下的張力</p><p>　　起始條件： t1=tmin=-10℃,w1=g0(1+Tj/Tc0)=21.45×10-3 (kN/m)</p><p>　　Z1=Tcmax+ Tj=19.8

60、(KN)</p><p>　　待求條件：tx=tv=-5℃，Wx=gv+g0Tj /Tc0 =16.07×10-3＋15.43×10-3×0.48×18/12.3=22.09×10-3 (kN/m)</p><p>　　Zx=Tcv+фTj= Tcv +4.8 (KN)</p><p>　　將上述數(shù)據(jù)代入鏈形懸掛狀態(tài)

61、方程，得</p><p>　　Tx=[t1-w12l2/24Z12＋Tc1/ES]＋w12l2/24Zx2－Tcx/ES</p><p>　　=[-10－(21.45×10-3)2×552/(24×12×10-6×19.82)＋15/(12×10-6×196.2×72.2)＋(22.09×10-3)2

62、×552/24×12×10-6×(Tcv＋4.8)2－Tcv/12×10-6×196.2×72.2</p><p>　　=65.91+5125.26/(Tcv＋4.8)2－5.88Tcv</p><p>　　欲求tx=tv=-5℃時對應(yīng)的值，可用試驗法及內(nèi)插法確定。</p><p>　　第一步假設(shè)

63、 Tcv=14.5KN，得tx=-5.59℃</p><p>　　第二步假設(shè) Tcv=14KN，得tx=-1.91℃</p><p>　　由內(nèi)插法求得tv=-5℃時對應(yīng)的Tcv值為：</p><p>　　Tcv=14.5+(14－14.5)(－5＋5.59)/(－1.91+5.59)=14.42(KN)</p><p>　　∵Tcmax=15

64、KN> Tcv</p><p>　　∴最大風(fēng)速出現(xiàn)時，承力索不致遭到破壞，所選擇的計算起始條件正確。</p><p>　　2、承力索覆冰時的張力</p><p>　　起始條件：t1=tmin=-10℃, w1=g0(1+Tj/Tc0)=21.45×10-3 (kN/m)</p><p>　　Z1=Tcmax+ Tj=19.8

65、 (KN)</p><p>　　待求條件：tx=tv=-5℃，Zx=Tcv+фTj= Tcv +4.8 (KN)</p><p>　　Wx=gb+g0T’j /Tc0 =18.75×10-3＋15.43×10-3×0.48×18/12.3</p><p>　　=24.77×10-3 (kN/m)</p>

66、<p>　　將以上數(shù)據(jù)代入鏈形懸掛狀態(tài)方程，得</p><p>　　tx=[t1-w12l2/24Z12＋Tc1/ES]＋wx2l2/24Zx2－Tcx/ES</p><p>　　=[-10－(21.45×10-3)2×552/24×12×10-6×19.82＋15/12×10-6×196.2×72

67、.2]＋(24.77×10-3)2×552/24×12×10-6×(Tcb＋4.8)2－Tcb/12×10-6×196.2×72.2</p><p>　　=65.91+6444.4/(Tcb＋4.8)2－5.88Tcb</p><p>　　欲求tx=tb=-5℃時對應(yīng)的Tcb值，其方法同上。</p>

68、<p>　　經(jīng)解得，Tcb=14.89(KN)</p><p>　　∵Tcmax=15KN﹥Tcb</p><p>　　∴在覆冰時，承力索不致遭到破壞，所選擇的計算起始條件正確。</p><p>　　1．5關(guān)于張力差Tj=f(L)曲線計算</p><p>　　1.5.1直線區(qū)段：</p><p>　　C=

69、Cmin+F0 ÷3=(h－F0) +F0 ÷3=h－2/3×F0 =1.7－2/3×0.662 =1.259(m)</p><p>　　跨距l(xiāng)取為65m，則=8(f2tmin—f2d)/3l2=3×(0.0432—0.0122)/(3×652)=1.08×10-6</p><p>　　t1=tmax—td=tmax—(

70、tmax+tmin)/2=40—(40—10)/2=25 oC</p><p>　　t2=tmin—td=tmin—(tmax+tmin)/2=-10—(40—10)/2=-25 oC</p><p>　　∴ |t1|=|t1|</p><p>　　∴jt—=17×10-6×25—1.08×10-6=423.92×10-6&l

71、t;/p><p>　　∴Tjd=L(L+l)gj(jt—)/2C=L(L+65)×8.9×10-3×423.92</p><p>　　×10-6/(2×1.259)</p><p>　　=1.498×10-6L(L+65) (KN)</p><p>　　在直線區(qū)段由于考慮接觸線彈性伸

72、長，而采用下述公式：</p><p>　　TjdE=L(L+l)gj(—jt)/[2C+2/3 L(L+l)gj/ES</p><p>　　=Tjd/[1+2/3Tjd/ES(—jt)=Tjd/[1—2/3Tjd/ES(jt—)</p><p>　　=Tjd/[1—2/3Tjd/127.53×100×423.92×10-6] </

73、p><p>　　=Tjd/(1—0.1233Tjd) KN</p><p>　　一.繪制ΔTjE、ΔTjdE隨Lx而變化的曲線(圖1—5)</p><p>　　設(shè)三種不同曲線半徑線路按照R=∞，R=400m，R=800m的順序連接。</p><p>　　第一種情況，中心錨結(jié)設(shè)在R=∞處，則</p><p>　　ΔTjⅠ

74、=ΔTj1+ΔTj2+ΔTj3=0.1+1.14+1.48=2.72(KN)</p><p>　　第二種情況，中心錨結(jié)設(shè)在R=800m處，則</p><p>　　ΔTjⅡ=ΔTj1+ΔTj2+ΔTj3=0.2+0.34+2.66=3.2(KN)</p><p>　　第三種情況，中心錨結(jié)設(shè)在R=400m處，則</p><p>　　ΔTjⅢ=ΔT

75、j1+ΔTj2+ΔTj3=0.3+0.7+0.58=1.58(KN)</p><p>　　根據(jù)上述三種情況，可以得出以下四點結(jié)論：</p><p>　　在接觸網(wǎng)平面設(shè)計中，中心錨結(jié)應(yīng)盡量設(shè)置在曲線區(qū)段，并盡量設(shè)置在小曲線半徑區(qū)段。</p><p>　　錨段關(guān)節(jié)盡量避免設(shè)置在小曲線半徑上，最好放在直線區(qū)段。</p><p>　　考慮線路的復(fù)雜情

76、況，中心錨結(jié)允許偏向一側(cè)，一般偏于曲線一側(cè)。</p><p>　　中心錨結(jié)兩側(cè)的ΔTj，應(yīng)盡量相等，但允許有一定差值。</p><p>　　第二章 接觸網(wǎng)平面布置</p><p>　　2.1 平面布置流程</p><p>　　接觸網(wǎng)平面設(shè)計是分別按每一個車站、每一個區(qū)間單獨地進(jìn)行設(shè)計。其主要內(nèi)容包括：支柱位置及類型；錨段劃分；拉出值大小及方

77、向；支柱側(cè)面限界；支柱裝置結(jié)構(gòu)及位置；接觸線高度、懸掛類型、接地形式、防護(hù)要求；附加導(dǎo)線架設(shè)；特殊設(shè)計及工程數(shù)量統(tǒng)計等。</p><p><b>　　2．2主要技術(shù)原則</b></p><p>　　1.峨邊站站場共有4股道，都為電化股道。</p><p>　　2.本設(shè)計圖按1：2000比例繪制，從咽喉區(qū)最外道岔開始設(shè)立標(biāo)準(zhǔn)定位支柱，二股道以上設(shè)

78、軟橫跨，中間區(qū)域?qū)嵭凶畲罂缇?，定位支柱和錨柱可用同桿。</p><p>　　3.錨段長度根據(jù)中心錨結(jié)與補償器的張力差決定，盡量考慮使中心錨結(jié)兩邊的張力差相等；正線中心錨結(jié)的設(shè)置偏于曲線側(cè)，站線中心錨結(jié)設(shè)于錨段中部并盡可能設(shè)在同一處。</p><p>　　4.拉出值布置次序與支柱設(shè)置次序相同，拉出值在直線上用單箭頭表示，為了考慮道岔定位，碰到直線區(qū)段相鄰定位為同方向拉出時，將兩邊跨距較小的支

79、柱定位處拉出值定為零。</p><p>　　5.咽喉區(qū)放大圖是按照縱向比例不變，橫向距離加寬到4毫米來繪制的。</p><p>　　6.接觸網(wǎng)高度采用5.8米；側(cè)面限界一般定為2.5米，在曲線和站臺側(cè)適當(dāng)加大。</p><p>　　7.在該站下行側(cè)設(shè)四跨絕緣錨段關(guān)節(jié)及電分相。并考慮站場和區(qū)間應(yīng)單獨供電。</p><p>　　2．3 站場接觸網(wǎng)

80、平面布置</p><p><b>　　2.3.1放圖</b></p><p>　　一、 根據(jù)站場初步設(shè)計圖，將與接觸網(wǎng)布置的有關(guān)的線路數(shù)據(jù)提取出來，而將與接觸網(wǎng)布置沒有直接關(guān)系的部分（如等高線、作圖輔助線，方向標(biāo)、征地限界線或鐵路限界線、測量基點標(biāo)等）剔除，該項工作稱為放圖。放圖的比例（一般為1：1000或1：2000）與初步設(shè)計圖紙相同。進(jìn)行放圖時需保留的內(nèi)容有：&

81、lt;/p><p>　?。?）、站場全部股道；</p><p>　?。?）、股道編號（正線用羅馬數(shù)字，站線用阿拉伯?dāng)?shù)字標(biāo)注）及線間距；</p><p>　?。?）、道岔編號、型號；</p><p>　?。?）、曲線及緩和曲線的起點、半徑、終點、總長；</p><p>　?。?）、橋梁名稱、中心里程、總長、孔跨式樣及結(jié)構(gòu)形式

82、；</p><p>　?。?）、隧道名稱、起止里程及總長；</p><p>　?。?）、涵管、虹吸管、平交道、地道、天橋、跨線橋、架空渡槽等的中心里程及寬度；</p><p>　?。?）、站場名稱、中心里程；</p><p>　　（9）、線路兩側(cè)與接觸網(wǎng)架設(shè)有關(guān)建筑物（如站舍、雨棚、倉庫、扳道房、水鶴、起重機械、煤臺及上、下?lián)鯄Φ龋┑奈恢茫?

83、lt;/p><p><b>　　2.3.2布置支柱</b></p><p>　　站場支柱布置應(yīng)從站場兩端咽喉區(qū)開始，首先確定道岔柱的位置，然后從站場兩端道岔集中的地段開始向車站中心布置，最后完成站場咽喉區(qū)外側(cè)道岔支柱的布置。</p><p>　　道岔柱與道岔理論中心的相對位置（㎜）</p><p>　　道岔柱的最佳位置在線間

84、距300㎜~700㎜范圍內(nèi)，此時道岔柱與道岔理論岔心距離如上表所示。</p><p>　　一、布置支柱時應(yīng)注意以下幾點：</p><p>　　（1）、支柱位置應(yīng)盡量避開風(fēng)雨棚、站房、倉庫、跨線橋、涵洞、信號機等建筑物，站臺上盡量少設(shè)支柱，站內(nèi)重要房舍（如值班室）旁的支柱不得正對門窗，站房兩邊支柱應(yīng)盡量對稱。</p><p>　　（2）、位于兩股道中間的支柱必須保證兩

85、側(cè)限界的要求，對于站內(nèi)遠(yuǎn)期預(yù)留的電化股道，應(yīng)對其支柱容量和側(cè)面限界留有余量，但單線腕臂的位置和容量可不考慮預(yù)留。</p><p>　?。?）、設(shè)計下錨支柱位置時，應(yīng)考慮下錨拉線的安設(shè)位置，即在支柱后10m范圍內(nèi)不得有影響拉線安裝的任何障礙物。</p><p>　?。?）、終端支柱距車擋不宜小于10m，地形受限時可設(shè)于線路的一側(cè)。</p><p>　?。?）、單線區(qū)段

86、支柱應(yīng)盡量設(shè)置在信號機的異側(cè)；直線區(qū)段，位于進(jìn)站信號機和區(qū)間信號機顯示前方且與信號機同側(cè)的支柱，其側(cè)面限界應(yīng)適當(dāng)加大；曲線區(qū)段支柱應(yīng)設(shè)置在信號機前方5m以外。</p><p>　　（6）、在絕緣錨段關(guān)節(jié)處，為方便連接跳線，裝有隔開關(guān)的轉(zhuǎn)換柱與錨柱應(yīng)同側(cè)布置。</p><p>　?。?）、支柱編號，當(dāng)支柱位置確定后，需給每一根支柱編號，其編排原則是：順著公里標(biāo)方向，從上行（向北京方向）到下行

87、（背北京方向）先左側(cè)后右側(cè)的順序編號；在復(fù)線區(qū)段下行線側(cè)采用單數(shù)，上行線側(cè)采用雙數(shù)。</p><p><b>　　2.2.3劃分錨段</b></p><p>　　依據(jù)設(shè)計規(guī)范和站場線路圖選取合適的錨段長度（在滿足技術(shù)條件的情況下應(yīng)盡量使用最大允許長度），首先完成正線錨段的確定，確定錨段起止點，確定錨段走向和下錨位置，合理確定錨段關(guān)節(jié)的形式和位置；校驗最大錨段張力差，確

88、定中心錨段結(jié)位置。劃分錨段應(yīng)注意以下幾點：</p><p>　?。?）、錨段關(guān)節(jié)不能設(shè)于道岔內(nèi)；</p><p>　?。?）、中心錨結(jié)一般設(shè)在錨段中部，原則上要求兩邊張力差相等。</p><p>　?。?）、原則上一個股道一個錨段；對于較長的正線可設(shè)為一個半或兩個錨段，但兩錨段在站內(nèi)銜接處應(yīng)設(shè)為三跨非絕緣錨段關(guān)節(jié)；對于不長的站線、貨線、渡線應(yīng)盡量合并到別的錨段中去，

89、不得已時也可自成一個錨段。高速線路的正線要獨立設(shè)段并保證其接觸懸掛的獨立性，不允許與站線相交。</p><p>　?。?）、合理確定錨段走向，應(yīng)使錨段橫向穿越的股道數(shù)最少，應(yīng)盡量避免懸掛的二次交叉，為了避免懸掛的二次交叉，兩組接觸懸掛在通過相鄰兩道岔時可平行布置。</p><p>　?。?）、合理確定錨段關(guān)節(jié)的形式和位置，錨段關(guān)節(jié)一般設(shè)置于站場和區(qū)間的銜接處、變電所及分區(qū)亭附近，確定錨段關(guān)

90、節(jié)結(jié)構(gòu)時應(yīng)遵守以下原則：</p><p>　?。╝）、在站場和區(qū)間的銜接部，設(shè)置四跨絕緣錨段關(guān)節(jié)結(jié)構(gòu)，設(shè)計速度120公里以上的接觸網(wǎng)最好設(shè)置五跨絕緣錨段關(guān)節(jié)；</p><p>　　(b)、在有牽引變電所及分區(qū)亭的車站，變電所及分區(qū)亭附近應(yīng)設(shè)三跨或四跨非絕緣錨段關(guān)節(jié)，同時設(shè)分相絕緣器；</p><p>　　(c)、站場兩端的絕緣錨段關(guān)節(jié)應(yīng)設(shè)在最外道岔與進(jìn)站信號機之間，

91、靠近站場的轉(zhuǎn)換柱與出站道岔岔尖的距離不小于50米，以便于站內(nèi)電力機車轉(zhuǎn)線；</p><p>　　(d)、在BT供電和直接供電區(qū)段，絕緣錨段關(guān)節(jié)應(yīng)設(shè)在變電所饋電線上網(wǎng)的車站一端；AT供電區(qū)段僅在有AT所的車站兩端設(shè)絕緣錨段關(guān)節(jié)；絕緣錨段關(guān)節(jié)的位置不受站場信號機位置的限制。</p><p><b>　　2．4其它注意事項</b></p><p>　

92、　（1）盡量避免設(shè)在錨柱與轉(zhuǎn)換柱之間有信號機。</p><p>　?。?）側(cè)面限界：支柱設(shè)置在線間距較小的線間時，要標(biāo)明對兩側(cè)的側(cè)面限界。</p><p>　?。?）跨距：正線相鄰跨距之比不大于1.15：1，橋梁、站場咽喉等困難地段不應(yīng)大于1.25：1；其余區(qū)段兩相鄰跨距之比不大于1. 5：1，橋梁、站場咽喉等困難地段不大于2：1。</p><p>　?。?）拉出值

93、或之字值：直線或緩和曲線區(qū)段之字值或拉出值為“0”的地方，也必須保證定位器受力大于80N，且按定位器實際受力狀況選取安裝圖號。</p><p>　?。?）下錨角度：正線導(dǎo)線下錨角一般不大于4°,困難情況不大于6°； 站線導(dǎo)線下錨角一般不大于6°,困難情況不大于8°。</p><p>　?。?）正線、站線吊弦均采用不銹剛整體吊弦。</p>

94、<p>　?。?）在站場兩端1/3處各設(shè)股道電連接一處，且不應(yīng)距道岔太近；股道電連接不應(yīng)跨越中間站臺。</p><p>　?。?）正線接觸網(wǎng)應(yīng)每隔200~250m設(shè)置一處橫向電連接。道岔附近、關(guān)節(jié)附近（指100m以內(nèi)）因有道岔和關(guān)節(jié)電連接，不應(yīng)再設(shè)置橫向電連接；股道電連接附近不應(yīng)再設(shè)置橫向電連接</p><p>　　（9）站臺上腕臂柱須安裝在下底座下方安裝防護(hù)網(wǎng)柵，跨線橋的兩側(cè)

95、設(shè)防護(hù)網(wǎng)柵。</p><p>　　第三章 設(shè)備選型與技術(shù)校驗</p><p>　　接觸網(wǎng)的設(shè)備材料可以分為電氣設(shè)備材料和機械設(shè)備材料，這些設(shè)備材料種類繁多，僅僅接觸網(wǎng)的零件材料就有幾千種，選型必須通過廣泛調(diào)研，從設(shè)備材料的技術(shù)指標(biāo)和經(jīng)濟(jì)指標(biāo)綜合考慮，擇優(yōu)購用。在選型時不但要考慮設(shè)備材料的電氣性能和機械性能，還要考慮其物理性能（熱、電、磁）、力學(xué)性能（強度、彈性、塑性、韌性、疲勞）、化學(xué)性

96、能（耐腐、抗氧化、化學(xué)穩(wěn)定）和工藝性能等。</p><p>　　對設(shè)備進(jìn)行統(tǒng)計：電氣設(shè)備主要包括隔離開關(guān)、避雷器、分段絕緣器、絕緣器件等，機械設(shè)備主要包括支柱、支持裝置、定位裝置等，材料主要包括各種線材、零部件等。</p><p>　　本設(shè)計，在對設(shè)備材料的選型時主要根據(jù)技術(shù)指標(biāo)和經(jīng)濟(jì)指標(biāo)查閱相關(guān)資料進(jìn)行。技術(shù)校驗主要對隔離開關(guān)、分段絕緣器、中間柱進(jìn)行校驗。</p><

97、p>　　3.1 設(shè)備的選型和校驗</p><p><b>　　3.1.1隔離開關(guān)</b></p><p>　　根據(jù)供電計算，峨邊站短路參數(shù)下表3-1： 表3-1</p><p>　　Tjs=0.56，Ig=650A。</p><p><b>　　一、選擇型號</b>&

98、lt;/p><p>　?。?）由于用于室外，所選擇室外型；</p><p>　　（2）根據(jù)，隔離開關(guān)的額定電壓必須大于等于其工作電壓，而</p><p>　　接觸網(wǎng)的電壓等級為27.5KV，所以隔離開關(guān)的選擇27.5 KV。</p><p>　?。?）根據(jù)，隔離開關(guān)的額定電流必須大于等于其最大負(fù)荷工作電流，而該站接觸網(wǎng)的最大負(fù)荷工作電流為Ig=6

99、50A，考慮1.5倍的安全系數(shù)，所以隔離開關(guān)的選擇1250D。</p><p>　　再根據(jù)海拔高度、環(huán)境溫度和有關(guān)要求查閱有關(guān)型號，選擇型號如下：</p><p>　　關(guān)節(jié)隔離開關(guān)型號：手動GW4-27.5/1250；</p><p>　　分相隔離開關(guān)型號：手動GW4-27.5/1250；</p><p><b>　　二、校驗<

100、;/b></p><p><b>　　計算短路熱脈沖Qd</b></p><p>　　Qd=Qz+Qf=Tjs(Iz"2+10Iz2td/2+Iztd2)/ ch + Iz"2*Td</p><p>　　=0.56*（11.762+10*6.292+7.12）/11.1+11.762*0.064</p>

101、<p>　　=38.31kA2·S</p><p>　　由以上計算結(jié)果，按隔離開關(guān)選擇項目，將已知數(shù)據(jù)，計算結(jié)果與GW4-27.5DT/D型隔離開關(guān)的技術(shù)特征列表3-2并進(jìn)行比較。 </p><p><b>　　表3-2</b></p><p>　　由比較結(jié)果可以得出結(jié)論：所選隔離開關(guān)均能滿足各項要求，可以選定，并配備手動操

102、動機構(gòu)。</p><p><b>　　3．1．2避雷器</b></p><p>　　接觸網(wǎng)避雷器曾采用間隙避雷器、管型避雷器、磁吹避雷器，現(xiàn)在電氣化鐵道均采用金屬氧化鋅避雷器；技術(shù)指標(biāo)：系統(tǒng)標(biāo)稱電壓、額定電壓、持續(xù)運行電壓等，查閱資料交流電氣化鐵道采用Y5W-42/120TLQ型。</p><p>　　3．1．3分段絕緣器</p>

103、<p>　　1、選擇分段絕緣器須考慮使用條件和主要技術(shù)指標(biāo)。 表3-3</p><p>　　2、根據(jù)技術(shù)指標(biāo)查閱資料選擇如下</p><p>　　正線之間分段絕緣器：采用消弧型分段絕緣器XFFP-1.6(1.25)T(G) </p><p>　　站線之間分段絕緣器：普通菱形分段絕緣器</p><p><b>　　

104、3．1．4電分相</b></p><p>　　分相絕緣器分為器件式分相和關(guān)節(jié)式分相，</p><p>　　器件式分相：適用于速度的線路。</p><p>　　因為該站設(shè)計時速目標(biāo)直y=85km/h，且不預(yù)留動車組運營條件，因此本站電分相采用：普通菱形分段絕緣器</p><p><b>　　3．1．5絕緣器件</b&

105、gt;</p><p>　　絕緣器件的絕緣泄露距離不小于1200mm，上、下行電分段的絕緣泄露距離不小于1600mm。一般用于電分段的懸式絕緣子采用防污絕緣子XWP2-70，錨段關(guān)節(jié)卡絕緣、站臺邊卡絕緣的絕緣子采用硅橡膠棒式絕緣子；棒式絕緣子采用8kN高強度瓷質(zhì)絕緣子，要求平腕臂的棒式絕緣子生產(chǎn)要具有防抽出措施。</p><p>　　3．2 機械設(shè)備的選型</p><

106、;p><b>　　3．2．1支柱</b></p><p><b>　　表3-4</b></p><p><b>　　3．2．2基礎(chǔ)</b></p><p>　　1、地支承載力≥100kpa地段：腕臂柱采用“直埋桿+底板+橫臥板”方式，錨柱、曲線直埋支柱基礎(chǔ)在加底板橫臥板的同時還須進(jìn)行基礎(chǔ)加固；承

107、載力小于100kpa的地段腕臂柱采用杯形基礎(chǔ)。</p><p>　　2、等徑桿硬橫梁基礎(chǔ)：采用杯形基礎(chǔ)。</p><p>　　3、矩形格構(gòu)硬橫梁支柱基礎(chǔ)：單階梯形混凝土基礎(chǔ)；</p><p>　　4、接觸網(wǎng)中錨、下錨采用拉線基礎(chǔ)，附加導(dǎo)線下錨一般采用錨板拉方式。</p><p>　　3．2．3支持裝置、定位器</p><p

108、>　　車站腕臂支持裝置統(tǒng)一采用 “平腕臂+斜腕臂”結(jié)構(gòu)形式，硬橫梁采用倒立柱腕臂結(jié)構(gòu)形式。按照雙重絕緣的原則設(shè)置旋轉(zhuǎn)腕臂結(jié)構(gòu)，平、斜腕臂之間加設(shè)腕臂支撐。轉(zhuǎn)換柱、道岔柱一般采用雙腕臂裝配形式，道岔定位處若懸掛三支則采用雙柱三腕臂形式。腕臂、腕臂支撐、定位管均采用無縫鋼管。</p><p>　　正線設(shè)計時速目標(biāo)值85km/h，為了有效控制接觸線的抬升量，定位器采用矩形鋁合金限位定位器，限位高度140mm，正線

109、曲線半徑小于800m時采用軟定位器；站線設(shè)計速度一般80km/h以下，定位器采用普通定位器。</p><p>　　3．2．4接觸網(wǎng)零部件</p><p>　　接觸懸掛應(yīng)采用先進(jìn)、可靠、強度高、抗疲勞及耐腐蝕性能好的零部件，各緊固件一般采用不銹鋼材質(zhì)并考慮防松措施，零部件取消鑄鐵件。所有鋼結(jié)構(gòu)件均采用熱浸鍍鋅防腐。承力索和接觸線的終端錨固線夾均采用雙耳楔形線夾。正線整體吊弦采用帶雞心環(huán)、載流

110、環(huán)形式。主要零部件采用模鍛或精密鑄造工藝，能模鍛的采用模鍛工藝。</p><p>　　3.3中間柱的支柱容量校驗</p><p>　　支柱容量，是指支柱本身所能承受的最大許可彎矩值。一個支柱容量的大小，是指承載能力的大小，它取決于支柱的自身結(jié)構(gòu)。</p><p>　　支柱的最大彎矩，除了與支柱所在的位置、支柱類型、接觸懸掛類型、線索懸掛高度、支柱跨距及側(cè)面限界有關(guān)外

111、，還與計算氣象條件有直接關(guān)系。最大彎矩可能出現(xiàn)在最大風(fēng)速、最大附加負(fù)荷（覆冰）或最低溫度的時候。在計算最大彎矩時，一般應(yīng)對三種氣象條件進(jìn)行計算，取其最大值作為支柱容量的依據(jù)。</p><p><b>　　3．3．1垂直負(fù)載</b></p><p>　　1、懸掛結(jié)構(gòu)自重負(fù)載</p><p><b>　　2、鏈形懸掛的自重</b&g

112、t;</p><p>　　式中，---懸掛數(shù)目，在中間柱上；</p><p>　　---鏈形懸掛單位長度自重負(fù)載 </p><p><b>　　。</b></p><p>　　---鏈形懸掛單位長度覆冰負(fù)載</p><p><b>　　。</b></p><

113、;p>　　---跨距長度（m）;在支柱布置時， ；</p><p><b>　　3．3．2水平負(fù)載</b></p><p>　　一、支柱本身的風(fēng)負(fù)載</p><p>　　支柱的風(fēng)負(fù)載由下式?jīng)Q定，即：</p><p>　　式中，---支柱受風(fēng)面積；。</p><p>　　—體形系數(shù)，它與支柱的

114、形狀有關(guān)；查表得知：。</p><p>　　—風(fēng)速，在計算支柱容量時取風(fēng)速為最大風(fēng)速，即</p><p>　　二、線索傳給支柱的風(fēng)負(fù)載</p><p>　　線索傳給支柱的風(fēng)負(fù)載包括：</p><p>　　（1）接觸線的風(fēng)負(fù)載</p><p>　?。?）承力索的風(fēng)負(fù)載</p><p><b&

115、gt;　　。</b></p><p>　?。?）附加導(dǎo)線的風(fēng)負(fù)載。</p><p>　　三、曲線形成的水平分力</p><p><b>　　---跨距；。</b></p><p><b>　　---曲線半徑；</b></p><p>　　---線索張力；前面的計算

116、得知，，</p><p><b>　　3．3．3合成負(fù)載</b></p><p>　　支柱的所受的合成合成負(fù)載即支柱所受各個方向的力的彎距之和，即：。</p><p>　　對于處在曲線外側(cè)的中間柱，</p><p>　　式中，---支柱高度（m）；</p><p>　　---懸掛點距支柱中心的寬度

117、(m)；</p><p><b>　　，，</b></p><p>　　---承力索的懸掛高度（m）；</p><p>　　---接觸線的懸掛高度（m）;規(guī)定要求接觸線的高度不超過6.45m，選擇</p><p>　　代入以上數(shù)據(jù)，得到：</p><p>　　考慮1.5倍的安全系數(shù)，M=23.72

118、×1.5=35.58 KN.m 選擇H38支柱即可，但是現(xiàn)在取小容量支柱，10年支柱免維修，所以選擇：H78/9.2+3.0支柱。</p><p>　　支柱容量校驗所選定支柱的容量時進(jìn)行計算，考察其是否滿足安全性要求，其具體步驟如下：</p><p>　　1、根據(jù)所選定支柱的結(jié)構(gòu)尺寸依據(jù)其所處的實際工作狀態(tài)，如線路條件、氣象條件、裝配情況等對支柱進(jìn)行受力分析，求出支柱處于實際工

119、作狀態(tài)時可能產(chǎn)生的最大力矩；</p><p>　　2、將計算出的實際最大力矩（工作力矩）同已選支柱的容量（支柱的最大允許力矩）相比較，若其值在1.5至3.0之間，則所選支柱合理，否則，應(yīng)另選支柱重復(fù)上面的計算。</p><p>　　故通過驗算，可判定支柱選擇的正確性。</p><p><b>　　結(jié) 論</b></p>&l

120、t;p>　　根據(jù)設(shè)計任務(wù)書所給出的原始資料和具體要求，根據(jù)峨邊站接觸網(wǎng)平面圖進(jìn)行了設(shè)計了，完成了對接觸網(wǎng)的最大跨距和負(fù)載進(jìn)行了計算，地質(zhì)條件和氣象條件進(jìn)行接觸線的風(fēng)偏移校核、支柱、腕臂強度校驗及基礎(chǔ)穩(wěn)定性校驗。在這些基礎(chǔ)上，根據(jù)峨邊車站站場線路資料和平面圖，結(jié)合接觸網(wǎng)站場平面設(shè)計原則，設(shè)計出峨邊站接觸網(wǎng)平面圖，完成了此次畢業(yè)設(shè)計內(nèi)容。</p><p>　　通過這次畢業(yè)設(shè)計，使我學(xué)到了許多的理論知識，而這些是

121、在工作實踐中學(xué)不到的。所以我還要在平時工作的時間里，好好的學(xué)習(xí)自己的專業(yè)知識，加強自身的素質(zhì)。</p><p>　　在此次畢業(yè)設(shè)計中，由于時間緊，加之水平有限，考慮不全面，還存在一些不足之處。請老師提出寶貴的意見，謝謝！</p><p><b>　　致 謝</b></p><p>　　漫漫求學(xué)路，彈指一揮間。追憶2年來在交大的學(xué)習(xí)生活、其間艱

122、辛與辛酸、成功與喜悅難以用言語形容和筆墨概括。在我的大學(xué)學(xué)習(xí)生活中，得到了眾多老師、同學(xué)和親友的鼓勵與幫助，使我順利完成了我的學(xué)業(yè)。</p><p>　　恩師彭偉，為我授學(xué)術(shù)之業(yè)、傳為人之道、解求知之惑、循循善誘、誨人不倦、嚴(yán)謹(jǐn)治學(xué)，乃為人師表之典范。在我論文寫作期間、彭老師雖然工作繁忙，但仍從選題到定稿傾注了大量心血。對彭老師的授業(yè)之恩，教誨之言，我將永記心中，并以此激勵自己，不懈努力以報答恩師的眷眷教誨、殷殷

123、期望。</p><p>　　回憶與眾多同門師兄妹相處的2年時光，點點滴滴仍記憶猶新。我們情同手足，親密無間如一家人。同學(xué)們在學(xué)習(xí)上給予了很多鞭策和鼓勵。</p><p>　　最后，我將以此論文既作為2年來的圓滿總結(jié)，又作為今后工作之路的堅實開始。</p><p><b>　　參 考 文 獻(xiàn)</b></p><p>　　[

124、1].董昭德、郭奉迎編接觸網(wǎng)課程設(shè)計.成都：西南交通大學(xué)出版社，2006；</p><p>　　[2].于萬聚著.高速電氣化鐵路接觸網(wǎng).成都：西南交通大學(xué)出版社，2005； </p><p>　　[3].李偉主編.接觸網(wǎng).北京：中國鐵道出版社，2000； </p><p>　　[4].鐵道部電氣化工程局第一工程處編.電氣化鐵道施

125、工手冊（接觸網(wǎng)）.北京：中國鐵道出版社，1984； </p><p>　　[5].張建斌、馮錦通編.接觸網(wǎng)結(jié)構(gòu)與計算. 北京：1996；</p><p>　　[6].于萬聚編.接觸網(wǎng)CAD系統(tǒng).成都：西南交通大學(xué)出版社，1998；</p><p>　　[7].鐵道部頒部.接觸網(wǎng)運行與檢修規(guī)程.北京：中國鐵