二級減速器畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　論文題目</b></p><p>　　——二級減速器的設(shè)計(jì)</p><p>　　作 者：*** </p><p>　　學(xué) 院：**學(xué)院</p><p>　　專 業(yè)：機(jī)電一體化技術(shù)</p><p>　　學(xué) 號：********</p>

2、<p>　　指導(dǎo)教師：**** </p><p>　　論文成績： </p><p>　　日 期：2012-10-11</p><p><b>　　設(shè)計(jì)任務(wù)書</b></p><p><b>　　設(shè)計(jì)題目：</b></p><p>

3、;<b>　　二級減速器</b></p><p><b>　　設(shè)計(jì)參數(shù)：</b></p><p><b>　　1、原始數(shù)據(jù) ：</b></p><p>　?。?）傳遞功率 p=6kw 輸入轉(zhuǎn)速n1 =1000r/min 輸出轉(zhuǎn)速 n2 =100r/min </p><p>

4、;　?。?）式運(yùn)輸機(jī)滾筒直徑D=320mm,轉(zhuǎn)矩T=1550Nm運(yùn)輸帶速度V=1.50m/s 減速器為二級圓柱齒輪傳動(dòng) </p><p>　?。?）帶式運(yùn)輸機(jī)滾筒直徑D=380mm,轉(zhuǎn)矩T=1600Nm運(yùn)輸帶速度V=1.00m/s 減速器為二級圓柱齒輪傳動(dòng) </p><p>　　(4)已知卷筒直徑D=380mm,卷筒上的拉力F=15KN,鋼絲繩速度V=2m/s 要求緊湊,采用二級斜齒圓柱齒

5、輪傳動(dòng) </p><p>　?。?）已知帶式運(yùn)輸機(jī)滾筒直徑D＝300mm，轉(zhuǎn)矩T＝980Nm，運(yùn)輸機(jī)速度V＝1.0m/s要求緊湊,采用二級斜齒圓柱齒輪傳動(dòng) </p><p><b>　　設(shè)計(jì)進(jìn)度要求：</b></p><p>　　嚴(yán)格按減速器的設(shè)計(jì)規(guī)范設(shè)計(jì)，對各主要部件要進(jìn)行強(qiáng)度、剛度校核。指導(dǎo)書中所列參考書作為設(shè)計(jì)計(jì)算和設(shè)計(jì)要求的依據(jù)，要求大

6、家先熟悉這些參考資料，結(jié)合設(shè)計(jì)原始數(shù)據(jù)進(jìn)行設(shè)計(jì)。</p><p>　　指導(dǎo)教師（簽名）： </p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　齒輪傳動(dòng)是現(xiàn)代機(jī)械中應(yīng)用最廣的一種傳動(dòng)形式。它的主要優(yōu)點(diǎn)是： </p><p>　?、?瞬時(shí)傳動(dòng)比恒定、工作平穩(wěn)、傳動(dòng)準(zhǔn)確可靠，可傳遞

7、空間任意兩軸之間的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力； </p><p>　　② 適用的功率和速度范圍廣； </p><p>　　③ 傳動(dòng)效率高，η=0.92-0.98； </p><p>　?、?工作可靠、使用壽命長； </p><p>　　⑤ 外輪廓尺寸小、結(jié)構(gòu)緊湊。由齒輪、軸、軸承及箱體組成的齒輪減速器,用于原動(dòng)機(jī)和工作機(jī)或執(zhí)行機(jī)構(gòu)之間,起匹配轉(zhuǎn)速和傳遞轉(zhuǎn)矩的

8、作用。齒輪減速器的特點(diǎn)是效率高、壽命長、維護(hù)簡便，因而應(yīng)用極為廣泛。齒輪減速器按減速齒輪的級數(shù)可分為單級、二級、三級和多級減速器幾種；按軸在空間的相互配置方式可分為立式和臥式減速器兩種；按運(yùn)動(dòng)簡圖的特點(diǎn)可分為展開式、同軸式和分流式減速器等。單級圓柱齒輪減速器的最大傳動(dòng)比一般為8～10，作此限制主要為避免外廓尺寸過大。若要求i>10時(shí)，就應(yīng)采用二級圓柱齒輪減速器。二級圓柱齒輪減速器應(yīng)用于i：8～50及高、低速級的中心距總和為250～

9、400mmm的情況下。 本設(shè)計(jì)講述了帶式運(yùn)輸機(jī)的傳動(dòng)裝置二級圓柱齒輪減速器的設(shè)計(jì)過程。首先進(jìn)行了傳動(dòng)方案的評述，選擇齒輪減速器作為傳動(dòng)裝置，然后進(jìn)行減速器的設(shè)計(jì)計(jì)算（包括選擇電動(dòng)機(jī)、設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、選擇并驗(yàn)算滾動(dòng)軸承、選擇并驗(yàn)算聯(lián)軸器、校核平鍵聯(lián)接、選擇齒輪傳動(dòng)和軸承的潤滑方式九部分內(nèi)容）。運(yùn)用AutoCAD軟件進(jìn)行齒輪減速器的二維平面設(shè)計(jì)，完成齒輪減速器的二維平面零件圖和裝配圖的繪制。</p><

10、;p>　　關(guān)鍵詞：齒輪嚙合 軸傳動(dòng) 傳動(dòng)比 傳動(dòng)效率</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘 要2</b></p><p>　　1 傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)1</p><p><b>　　1.1傳動(dòng)簡圖1</b></p

11、><p>　　1.2 擬定傳動(dòng)方案2</p><p>　　1.3 選擇電動(dòng)機(jī)2</p><p>　　1.4 確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比及其分配3</p><p>　　1.5計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)及動(dòng)力參數(shù)3</p><p>　　2 設(shè)計(jì)計(jì)算傳動(dòng)零件5</p><p>　　2.1 高速齒輪組的設(shè)計(jì)與

12、強(qiáng)度校核5</p><p>　　2.2 高速齒輪組的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)8</p><p>　　2.3 低速齒輪組的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度校核9</p><p>　　2.4 低速齒輪組的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)12</p><p>　　2.5 校驗(yàn)傳動(dòng)比13</p><p>　　3 設(shè)計(jì)計(jì)算軸14</p><p>　　3.

13、1 低速軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算14</p><p>　　3.2 中間軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算15</p><p>　　3.3 高速軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算15</p><p>　　4 鍵聯(lián)接，潤滑方式，潤滑劑牌號及密封件的選擇23</p><p>　　4．1選擇和校驗(yàn)鍵聯(lián)接23</p><p>　　4．2齒輪的潤滑23</p&g

14、t;<p>　　4．3滾動(dòng)軸承的潤滑24</p><p>　　4．4 潤滑油的選擇24</p><p>　　4．5密封方法的選取24</p><p><b>　　結(jié) 論25</b></p><p><b>　　致 謝26</b></p><p>&

15、lt;b>　　參考文獻(xiàn)27 </b></p><p>　　附錄 （裝配原理圖）</p><p>　　1 傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)</p><p><b>　　1.1傳動(dòng)簡圖</b></p><p><b>　　繪制傳動(dòng)簡圖如下：</b></p><p>　　從帶的

16、拉力、帶的速度、卷筒直徑、齒輪的工作壽命等多方面因素考慮，選擇并確定傳動(dòng)簡圖。</p><p>　　1.2 擬定傳動(dòng)方案</p><p>　　采用二級圓柱齒輪減速器，適合于繁重及惡劣條件下長期工作，使用與維護(hù)方便。（缺點(diǎn)：結(jié)構(gòu)尺寸稍大）。</p><p>　　高速級常用斜齒，低速級可用直齒或斜齒。由于相對于軸承不對稱，要求軸具有較大的剛度。高速級齒輪在遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)矩輸入端

17、，以減少因彎曲變形所引起的載荷沿齒寬分布不均的現(xiàn)象。常用于載荷較平穩(wěn)的場合，應(yīng)用廣泛。傳動(dòng)比范圍：i = 8～40</p><p><b>　　1.3 選擇電動(dòng)機(jī)</b></p><p>　　穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)下工件主軸所需功率：</p><p>　　P=FV/1000=6KW</p><p><b>　　工作機(jī)主軸轉(zhuǎn)速

18、為：</b></p><p>　　n=60*1000*V/3.14D=1000r/min</p><p><b>　　工件主軸上的轉(zhuǎn)矩：</b></p><p>　　T=P*9550/n=1550NM</p><p>　　如圖1-2所示，初選聯(lián)軸器為彈性柱銷聯(lián)軸器和凸緣聯(lián)軸器，滾動(dòng)軸承為滾子軸承，傳動(dòng)齒輪為閉

19、式軟齒面圓柱齒輪，因其速度不高，選用7級精度(GB10095-88)，則機(jī)械傳動(dòng)和摩擦副的效率分別如下：</p><p>　　彈性柱銷聯(lián)軸器： η = 0.9925</p><p>　　滾子軸承： η = 0.98</p><p>　　閉式圓柱齒輪（7級）：η = 0.98</p><p>　　凸緣聯(lián)軸器（剛性）：η =

20、0.97</p><p>　　滾筒及運(yùn)輸帶效率： η = 0.94</p><p>　　所以，電動(dòng)機(jī)至工件主軸之間的總效率為：</p><p>　　η = 0.9925×0.98×0.98×0.98×0.98×0.98×0.97×0.98×0.94</p><p>

21、;<b>　　= 0.8264 </b></p><p>　　所以電動(dòng)機(jī)所需功率為 P=Pd/η=6000/0.8264=7260KW</p><p>　　選取電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速為 n = 1500，查[9]表16-1,取電動(dòng)機(jī)型號為Y132S-4，則所選取電動(dòng)機(jī)：</p><p>　　額定功率為 Pad=7260KW 滿載轉(zhuǎn)速為

22、</p><p>　　1.4 確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比及其分配</p><p><b>　　總傳動(dòng)比 </b></p><p>　　選用浸油深度原則，查表得 =5.3 ；=3.5；</p><p>　　1.5計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)及動(dòng)力參數(shù)</p><p>　　各軸轉(zhuǎn)速： = </

23、p><p><b>　　= </b></p><p><b>　　= </b></p><p>　　各軸輸入功率： </p><p><b>　　電動(dòng)機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩：</b></p><p><b>　　各軸輸入轉(zhuǎn)矩： </b>&l

24、t;/p><p><b>　　同理 </b></p><p>　　2 設(shè)計(jì)計(jì)算傳動(dòng)零件</p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)減速器中齒輪的齒寬系數(shù)=b/a（其中a為中心距）</p><p>　　對于一般減速器取齒寬系數(shù) =0.4 </p><p>　　2.1 高速齒輪組的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度校核<

25、/p><p>　　2.1.1選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)</p><p>　　(1)如上圖所示，選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)，四個(gè)齒輪均為斜齒，有利于保障傳動(dòng)的平穩(wěn)性；</p><p>　　(2)運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用7級精度（GB10095—88）；</p><p>　　(3)材料選擇。由文獻(xiàn)[2]表10—1,選擇小齒輪材料為40

26、（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。</p><p>　　(4)初選小齒齒數(shù)=24，大齒輪齒數(shù)為=5.3×=127.2，取=128。</p><p>　　2.1.2 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p>　　2.1.3 確定公式內(nèi)的數(shù)值</p><p>　　(1

27、)試選 載荷系數(shù)=1.6，由文獻(xiàn)[2]圖10—30選取節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) =2.433</p><p>　　(2)由文獻(xiàn)[2]圖10—26查得 =0.771 、 =0.820 所以 =1.591</p><p>　　(3)外嚙合齒輪傳動(dòng)的齒寬系數(shù) =0.5×(1+u)× =0.5(1+5.3)×0.4=1.26</p><p>　　(

28、4)查表材料的彈性影響系數(shù) =189.8</p><p>　　(5)由表按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限為 =600；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限為 =</p><p>　　(6)計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)</p><p>　　=60nj=60×1440×1×(2×8×300×10)=4.1472×<

29、;/p><p>　　同理 =7.825X </p><p>　　由文獻(xiàn)[2]圖10—19查得接觸疲勞壽命系數(shù) =0.9 、=0.97</p><p>　　(7)計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力</p><p>　　取失效概率為1%，安全系數(shù)為 S=1.05 ，則</p><p>　　= /S=514.2</p>

30、<p><b>　　= /S=508</b></p><p>　　所以 =（514.2+508）/2=511.1</p><p>　　2.1.4 基本數(shù)據(jù)計(jì)算</p><p>　　(1)由小齒輪分度圓直徑</p><p>　　=36.70mm 圓整為37mm</p>

31、<p><b>　　(2)計(jì)算圓周速度</b></p><p>　　v==2.813m/s</p><p>　　(3)計(jì)算齒寬b及模數(shù)</p><p>　　b==46.55mm</p><p>　　= 圓整為=1.5</p><p>　　h=2.25×=

32、3.375mm</p><p>　　螺旋角β=b/h=13.715</p><p>　　(4)計(jì)算縱向重合度</p><p>　　=0.318tanβ=2.397</p><p>　　(5)計(jì)算載荷系數(shù) K</p><p>　　已知使用系數(shù)=1，根據(jù)v=2.813m/s ，7級精度，由由文獻(xiàn)[3]圖10-8查得動(dòng)載系數(shù)

33、=1.054；由文獻(xiàn)[3]表10-4查得</p><p>　　查文獻(xiàn)[3]圖10-13得；查文獻(xiàn)[3]表10-3得</p><p>　　所以 載花系數(shù) K ==2.089</p><p>　　(6)按實(shí)際載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑</p><p><b>　　mm</b></p><p>&l

34、t;b>　　(7)計(jì)算模數(shù)</b></p><p>　　mm 圓整為2mm</p><p>　　2.1.5 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p>　　2.1.6 確定計(jì)算參數(shù)</p><p><b>　　(1)計(jì)算載荷系數(shù)</b></p><p><b>　

35、　K ==2.021</b></p><p>　　(2)由縱向重合度=2.397，查文獻(xiàn)[3]圖10-28得螺旋角影響系數(shù)=0.8846</p><p><b>　　(3)計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)</b></p><p>　　同理 =140.12</p><p><b>　　(4)查取齒形系數(shù)</b>

36、;</p><p>　　由文獻(xiàn)[3]表10-5查得齒形系數(shù)； </p><p>　　應(yīng)力校正系數(shù)； =1.822</p><p>　　(5)由文獻(xiàn)[3]圖10-20C查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限</p><p><b>　?。?</b></p><p>　　(6)由文獻(xiàn)[3]圖10-

37、18查得彎曲疲勞壽命系數(shù) ；</p><p>　　(7)計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力</p><p>　　取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4；則</p><p>　　； 同理=244.285</p><p>　　(8)計(jì)算大、小齒輪的，并加以比較</p><p>　　=0.01365 =0.01602</p&g

38、t;<p>　　所以,大齒輪的數(shù)值大</p><p>　　2.1.7 模數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p><b>　　=1.1832mm</b></p><p>　　對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，取=2.0mm，已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分

39、度圓直徑 來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。于是有</p><p>　　=21.21 取圓整為=21 則=u=111</p><p>　　2.1.8 計(jì)算中心距</p><p>　　a=mm 圓整為 137 mm</p><p>　　2.1.9 按圓整的中心距修正螺旋角</p><p>　　因β值改變不多，故參

40、數(shù)、、等不必修正。</p><p>　　2.1.10 計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑</p><p>　　mm 同理 =230.41mm</p><p>　　2.1.11 計(jì)算齒輪寬度</p><p>　　b==54.923mm 圓整后取mm =60mm</p><p>　　2.2 高速

41、齒輪組的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　　齒根圓直徑為 43.59-2×(1+0.25)×2=38.59mm</p><p><b>　　mm</b></p><p><b>　　齒頂圓直徑為 mm</b></p><p><b>　　mm</b></p&

42、gt;<p>　　2.3 低速齒輪組的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度校核 </p><p>　　2.3.1 選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)</p><p>　　(1)所示，選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)，四個(gè)齒輪均為斜齒，有利于保障傳動(dòng)的平穩(wěn)性；</p><p>　　(2)運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用7級精度（GB10095—88）；</p><

43、p>　　(3)材料選擇。由文獻(xiàn)[2]表10—1選擇小齒輪材料為40（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。</p><p>　　(4)初選小齒齒數(shù)=24，大齒輪齒數(shù)為=3.5 =84。</p><p>　　2.3.2 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p><b>　　確定公式內(nèi)的數(shù)值&

44、lt;/b></p><p>　　(1)試選 載荷系數(shù)=1.6，由文獻(xiàn)[2]圖10—30選取節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) =2.433</p><p>　　(2)由文獻(xiàn)[2]圖10—26查得 =0.771 =0.980 所以 =1.751</p><p>　　(3)外嚙合齒輪傳動(dòng)的齒寬系數(shù) =0.5×(1+u)× =0.5(1+3.5)×

45、;0.4=0.9</p><p>　　(4)查文獻(xiàn)[2]表10—6得材料的彈性影響系數(shù) =189.8 </p><p>　　(5)由文獻(xiàn)[2]圖10—21d 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限為 =600；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限為 =550</p><p>　　(6)計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)</p><p>　　=60nj=60×77

46、.628×1×(2×8×300×10)=2.235×</p><p>　　同理 =7.825× </p><p>　　查得接觸疲勞壽命系數(shù) =0.97 =1.096</p><p>　　(7)計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力</p><p>　　取失效概率為1%，安

47、全系數(shù)為 S=1.05 ，則</p><p>　　= /S=554.3</p><p><b>　　= /S=574</b></p><p>　　所以 ==564.15</p><p>　　2.3.3 齒輪數(shù)據(jù)計(jì)算</p><p>　　(1)小齒輪分度圓直徑</p><

48、;p>　　所以 =65.753mm</p><p><b>　　(2)計(jì)算圓周速度</b></p><p>　　v==0.935m/s</p><p>　　(3)計(jì)算齒寬b及模數(shù)</p><p>　　b==59.178mm</p><p><b>　　=mm</b&g

49、t;</p><p>　　h=2.25×=5.980mm</p><p>　　螺旋角β= b/h=9.895</p><p>　　(4)計(jì)算縱向重合度</p><p>　　=0.318tanβ=1.713</p><p>　　(5)計(jì)算載荷系數(shù) K</p><p>　　已知使用系數(shù)=1

50、，根據(jù)v=0.935m/s ，7級精度，由文獻(xiàn)[2]圖10-8查得動(dòng)載系數(shù)=1.042；由文獻(xiàn)[2]表10-4查得</p><p>　　查文獻(xiàn)[2]圖10-13得；查文獻(xiàn)[2]表10-3得</p><p>　　所以 載荷系數(shù) K ==1.866</p><p>　　(6)按實(shí)際載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑</p><p><b>

51、　　mm</b></p><p><b>　　(7)計(jì)算模數(shù)</b></p><p>　　mm 圓整為3mm</p><p>　　2.3.4 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p>　　2.3.5 確定計(jì)算參數(shù)</p><p><b>　　(1)計(jì)算載荷系數(shù)<

52、;/b></p><p><b>　　K ==1.774</b></p><p>　　(2)由縱向重合度=1.713，查得螺旋角影響系數(shù)=0.8846</p><p><b>　　(3)計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)</b></p><p>　　同理 =89.222</p><p>&l

53、t;b>　　(4)查取齒形系數(shù)</b></p><p>　　由文獻(xiàn)[2]表10-5查得齒形系數(shù)； </p><p>　　應(yīng)力校正系數(shù)； =1.779</p><p>　　(5)由文獻(xiàn)[2]圖10-20C查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限；</p><p>　　(6)由文獻(xiàn)[2]圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù) ；</p>

54、;<p>　　(7)計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力</p><p>　　取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4；則</p><p>　?。?同理=257.86</p><p>　　(8)計(jì)算大、小齒輪的，并加以比較</p><p>　　=0.012927 =0.015192</p><p><b>

55、　　大齒輪的數(shù)值大</b></p><p>　　2.3.6 法面模數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p><b>　　=2.069mm</b></p><p>　　對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，取=3.0mm，已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑

56、來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。于是有</p><p>　　=22.385 取=22 則=u=77</p><p>　　2.3.7 幾何尺寸計(jì)算</p><p><b>　　(1)計(jì)算中心距</b></p><p>　　a=mm 圓整為 154 mm</p><p>　　(2)按圓整的中心距

57、修正螺旋角</p><p>　　因β值改變不多，故參數(shù)、、等不必修正。</p><p>　　(3)計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑</p><p>　　mm 同理 =239.555mm</p><p><b>　　(4)計(jì)算齒輪寬度</b></p><p>　　b==61.60mm

58、 圓整后取mm =70mm</p><p>　　2.4 低速齒輪組的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　　齒根圓直徑為 60.944mm</p><p><b>　　mm</b></p><p><b>　　齒頂圓直徑為 mm</b></p><p><b>　

59、　mm</b></p><p><b>　　2.5 校驗(yàn)傳動(dòng)比</b></p><p><b>　　實(shí)際傳動(dòng)比為 </b></p><p><b>　　總傳動(dòng)比 </b></p><p>　　所以傳動(dòng)比相對誤差為 (18.55-18.5)/18.55=2.69

60、5%</p><p><b>　　3 設(shè)計(jì)計(jì)算軸</b></p><p>　　3.1 低速軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算</p><p>　　3.1.1 軸的基本設(shè)計(jì)</p><p>　?。?）列出軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩</p><p><b>　　= </b></p>&l

61、t;p>　?。?）求作用在齒輪上的力</p><p>　　因已知的低速級大齒輪的分度圓直徑為</p><p>　　=239.555mm </p><p><b>　　而圓周力</b></p><p>　　徑向力1898.18N</p><p><b>　　軸向力</b>

62、;</p><p>　?。?）初步確定軸的最小直徑</p><p>　　選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。由文獻(xiàn)[5]表15-3，取=120，則</p><p><b>　　mm</b></p><p><b>　　圖3-1低速軸</b></p><p>　　輸入軸的最小直徑顯

63、然是安裝聯(lián)軸器的直徑處，如圖3-1所示。為了使所選軸直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號。。</p><p>　　查文獻(xiàn)[5]表14-1，考慮到轉(zhuǎn)矩變化較小，所以取=1.5，則：</p><p>　　聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩為 </p><p>　　所以，查標(biāo)準(zhǔn)GB/T 5843-1986，選用YL11型凸緣聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為1000Nm。軸孔長度L=112m

64、m， =84mm，軸孔直徑 D=50mm。故取=50mm。</p><p>　　3.1.2 擬定軸上零件的裝配方案</p><p>　　根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度</p><p>　　(1)為滿足聯(lián)軸器的軸向定位要求，Ⅰ-Ⅱ軸段左端需制出一軸肩，所以取=55mm，右端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直徑D =60mm（GB891-892—1986）。

65、為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故Ⅰ-Ⅱ段的長度就比稍短一些，現(xiàn)取 =80mm。</p><p>　　(2)初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用圓錐滾子軸承。由工作要求及=55mm，查GB/T297-1994，選擇30212型號，其尺寸為d×D×T=60mm×110mm×23.75mm，a=22.4mm。故，而=23.75+15=

66、38.75mm（取齒輪距箱體內(nèi)壁間距為15mm），取為40mm。右端滾動(dòng)軸承采用軸肩進(jìn)行定位，由手冊上查得30212型軸承的定位軸肩高為9.5mm，所以 =69mm。</p><p>　　(3)取安裝齒輪處的軸段Ⅵ-Ⅶ的直徑=65mm，齒輪與左軸承之間采用套筒定位。已知齒輪的輪轂寬度為65mm，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取=60mm，齒輪的右端采用軸肩定位，軸肩高度h>0.07

67、d，取h=6mm，則軸環(huán)處的直徑為=77mm，軸環(huán)寬度b≥1.4h，取=12mm。</p><p>　　(4)軸承端蓋的總寬度為20mm，（由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定）。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與聯(lián)軸器右端面間的距離 mm，故取。</p><p>　　(5)取中間軸上兩齒輪間距為20mm，，則=23.75mm，取為23mm；=15+55+（20-

68、12）=78mm。</p><p>　　至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。</p><p>　　(6)軸向零件的周向定位</p><p>　　齒輪、聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵聯(lián)接。由鍵聯(lián)接所在軸徑的大小，查得，齒輪處：b ×h = 20mm ×12mm (GB/T 1096—1979)，長度為50mm；同時(shí)為保證齒輪與軸配合有良好 的對中

69、性，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為H7/n6；同樣，在聯(lián)軸器與軸聯(lián)接處，選用平鍵16mm×10mm×70mm，聯(lián)軸器與軸的配合為H7/k6。滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。</p><p>　　(7)確定軸上圓角和倒角尺寸</p><p>　　取軸端倒角為2 ×。</p><p>　　3.1.3 求

70、軸上的載荷</p><p>　　首先作軸的計(jì)算簡圖。由軸的計(jì)算簡圖作軸的彎矩圖和扭矩圖如下：</p><p><b>　　圖3-2受力簡圖</b></p><p>　　=3862.68N=1166.268N</p><p>　　=168992.25Nmm</p><p>　　=580.94

71、5N=1317.235N</p><p>　　=25416.34Nmm=190867.35Nmm</p><p>　　=170892.86Nmm=254928.86Nmm</p><p>　　3.1.4 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度</p><p>　　進(jìn)行彎鈕校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強(qiáng)度。取a=0.6，

72、軸的計(jì)算應(yīng)力為：</p><p><b>　　16.104</b></p><p>　　前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由文獻(xiàn)[5]表15-1查得 =60MPa，因此是安全的。</p><p>　　3.1.5 精確校核軸的疲勞強(qiáng)度</p><p><b>　　(1)判斷危險(xiǎn)截面</b><

73、/p><p>　　截面A、Ⅱ、Ⅲ、B只受扭矩作用，雖然鍵槽、軸肩及過渡配合引起的應(yīng)力集中均將削弱軸的疲勞強(qiáng)度，但由于軸的最小直徑是按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度較為寬裕地確定的，所以這幾個(gè)截面均不需要校核。</p><p>　　從應(yīng)力集中對軸的疲勞強(qiáng)度的影響來看，截面Ⅵ和Ⅶ處過盈配合引起的應(yīng)力集中最嚴(yán)重；從受載的情況來看，截面C上的應(yīng)力最大。截面Ⅵ和Ⅶ的應(yīng)力集中的影響相近，但截面Ⅶ不受扭矩作用，故不必作強(qiáng)度校核。

74、截面C上雖然應(yīng)力最大，但應(yīng)力集中不大（過盈配合及鍵槽引起的應(yīng)力集中均在兩端），而且這里軸的直徑最大，故截面C也不必校核。截面Ⅴ、Ⅳ更不必校核。由第三章可知，鍵槽的應(yīng)力集中系數(shù)比過盈配合的小，因而該軸只需校核截面Ⅵ的左右兩側(cè)即可。</p><p><b>　　(2)截面Ⅵ左側(cè)</b></p><p>　　抗彎截面系數(shù)W=0.1=27463</p>&

75、lt;p>　　抗扭截面系數(shù)=0.2=54925</p><p>　　截面Ⅵ左側(cè)的彎矩M為M=254928.86×（144.9-32.5）/144.9=197750.20Nmm</p><p>　　截面Ⅵ上的扭矩 </p><p>　　截面Ⅵ上的彎曲應(yīng)力 =7.20</p><p>　　截面Ⅵ上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力

76、 =10.97</p><p>　　軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。查得=640，=275，=155。</p><p>　　截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及取。因?yàn)閞/d=2/65=0.031；D/d=77/65=1.185</p><p>　　以=2.56，=1.98</p><p>　　又可得軸的材料敏感系數(shù)為</p>

77、<p>　　=0.82，=0.85</p><p>　　所以有效應(yīng)力集中系數(shù)為</p><p><b>　　=2.279</b></p><p><b>　　1.833</b></p><p>　　由附文獻(xiàn)[5]圖3-2得尺寸系數(shù)，得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)=0.82。</p><

78、p>　　軸按磨削加,表面質(zhì)量系數(shù)為</p><p>　　軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即=1，則綜合系數(shù)值為</p><p><b>　　==3.438</b></p><p><b>　　=2.322</b></p><p>　　取碳鋼的特性系數(shù) ，</p><p><

79、b>　　求安全系數(shù)</b></p><p><b>　　=16.76</b></p><p><b>　　=11.91</b></p><p>　　=9.708 >> S=1.5</p><p><b>　　故可知其安全</b></p>

80、<p><b>　　(3)截面Ⅵ右側(cè)</b></p><p>　　抗彎截面系數(shù)W公式計(jì)算，</p><p>　　W=0.1=45653.3</p><p>　　抗扭截面系數(shù)=0.2=91306.6</p><p>　　彎矩M及彎曲應(yīng)力為M=254928.86X（144.9-32.5）/144.9=19775

81、0.20Nmm</p><p><b>　　=4.33</b></p><p><b>　　截面Ⅵ上的扭矩</b></p><p>　　截面Ⅵ上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力=6.597</p><p>　　用插入法求出=3.20；=0.8 X 3.20 = 2.56</p><p>　　軸按

82、磨削加工，表面質(zhì)量系數(shù) </p><p>　　故綜合系數(shù)=3.287</p><p><b>　　=2.647</b></p><p>　　求安全系數(shù)=19.32</p><p><b>　　=17.423</b></p><p>　　=12.94 >> S=1

83、.5</p><p><b>　　故可知其安全</b></p><p>　　3.2 中間軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算</p><p>　?。?） 列出軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩</p><p><b>　　= </b></p><p>　?。?）求作用在齒輪上的力</p>&l

84、t;p>　　因已知高速軸小齒輪的分度圓直徑為</p><p><b>　　mm</b></p><p><b>　　而圓周力 </b></p><p>　　徑向力 610.186N</p><p><b>　　軸向力 </b></p><p&

85、gt;　?。?）初步確定軸的最小直徑</p><p>　　選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。取=120，則</p><p><b>　　mm</b></p><p><b>　　圖3-3中間軸</b></p><p>　　輸入軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器的直徑處，如圖1-5所示。為了使所選軸直徑與聯(lián)軸

86、器的孔徑相適應(yīng)，故需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號。又因?yàn)樗x取電動(dòng)機(jī)型號為Y132S-4，其軸徑D=mm，所以必須選取軸孔直徑系列包括D=38mm的聯(lián)軸器。查表得，考慮到轉(zhuǎn)矩變化較小，所以取=1.5，則：</p><p>　　聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩為 </p><p>　　所以，查標(biāo)準(zhǔn)GB/T 5014-1985，選用HL3型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為630 000Nmm。半聯(lián)軸器長L=82mm，半聯(lián)軸

87、器與軸配合的轂孔長度=60mm。</p><p>　　3.3 高速軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算</p><p>　?。?）列出軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩</p><p><b>　　=</b></p><p>　　（2） 求作用在齒輪上的力</p><p>　　因已知高速級小齒輪的分度圓直徑為</p>

88、<p><b>　　mm</b></p><p><b>　　而圓周力</b></p><p>　　徑向力610.186N</p><p><b>　　軸向力</b></p><p>　　（3）初步確定軸的最小直徑</p><p>　　選取軸

89、的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。取=120，則</p><p><b>　　mm</b></p><p><b>　　圖3-4高速軸</b></p><p>　　輸入軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器的直徑處，如圖3-4示。為了使所選軸直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號。又因?yàn)樗x取電動(dòng)機(jī)型號為Y132S-4，其軸徑D=

90、mm，所以必須選取軸孔直徑系列包括D=38mm的聯(lián)軸器。</p><p>　　查文獻(xiàn)[5]表3-1得，考慮到轉(zhuǎn)矩變化較小，所以取=1.5，則：</p><p>　　聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩為 </p><p>　　所以，查標(biāo)準(zhǔn)GB/T 5014-1985，選用HL3型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為630 000Nmm。半聯(lián)軸器長L=82mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度=60m

91、m。</p><p>　　4 鍵聯(lián)接，潤滑方式，潤滑劑牌號及密封件的選擇</p><p>　　4．1選擇和校驗(yàn)鍵聯(lián)接</p><p>　　表4-1鍵的選擇和校核</p><p>　　由于鍵采用靜聯(lián)接，沖擊輕微。所以上述鍵皆安全。</p><p><b>　　4．2齒輪的潤滑</b></p&g

92、t;<p>　　采用浸油潤滑，由于低速級周向速度低，所以浸油高度約為六分之一大齒輪半徑，取為35mm。</p><p>　　4．3滾動(dòng)軸承的潤滑</p><p>　　如果減速器用的是滾動(dòng)軸承，則軸承的潤滑方法可以根據(jù)齒輪或蝸桿的圓周速度來選擇：</p><p>　　圓周速度在2m／s～3m／s以上時(shí)，可以采用飛濺潤滑。把飛濺到箱蓋上的油，匯集到箱體剖分

93、面上的油溝中，然后流進(jìn)軸承進(jìn)行潤滑。飛濺潤滑最簡單，在減速器中應(yīng)用最廣。這時(shí)，箱內(nèi)的潤滑油粘度完全由齒輪傳動(dòng)決定。</p><p>　　圓周速度在2m/s～3m/s以下時(shí)，由于飛濺的油量不能滿足軸承的需要，所以最好采用刮油潤滑，或根據(jù)軸承轉(zhuǎn)動(dòng)座圈速度的大小選用脂潤滑或滴油潤滑。利用刮板刮下齒輪或蝸輪端面的油，并導(dǎo)入油溝和流入軸承進(jìn)行潤滑的方法稱為刮油潤滑。</p><p>　　4．4 潤滑

94、油的選擇</p><p>　　采用脂潤滑時(shí)，應(yīng)在軸承內(nèi)側(cè)設(shè)置擋油環(huán)或其他內(nèi)部密封裝置，以免油池中的油進(jìn)入軸承稀釋潤滑脂。滴油潤滑有間歇滴油潤滑和連續(xù)滴油潤滑兩種方式。為保證機(jī)器起動(dòng)時(shí)軸承能得到一定量的潤滑油，最好在軸承內(nèi)側(cè)設(shè)置一圓缺形擋板，以便軸承能積存少量的油。擋板高度不超過最低滾珠(柱)的中心。經(jīng)常運(yùn)轉(zhuǎn)的減速器可以不設(shè)這種擋板。</p><p>　　轉(zhuǎn)速很高的軸承需要采用壓力噴油潤滑。

95、</p><p>　　如果減速器用的是滑動(dòng)軸承，由于傳動(dòng)用油的粘度太高不能在軸承中使用，所以軸承潤滑就需要采用獨(dú)自的潤滑系統(tǒng)。這時(shí)應(yīng)根據(jù)軸承的受載情況和滑動(dòng)速度等工作條件選擇合適的潤滑方法和油的粘度。 </p><p>　　齒輪與軸承用同種潤滑油較為便利，考慮到該裝置用于小型設(shè)備，選用L-AN15潤滑油。</p><p>　　4．5密封方法的選取</p>

96、<p>　　選用凸緣式端蓋易于調(diào)整，采用悶蓋安裝骨架式旋轉(zhuǎn)軸唇型密封圈實(shí)現(xiàn)密封。</p><p>　　密封圈型號按所裝配軸的直徑確定為（F）B25-42-7-ACM，（F）B70-90-10-ACM。軸承蓋結(jié)構(gòu)尺寸按用其定位的軸承的外徑?jīng)Q定。</p><p><b>　　結(jié) 論</b></p><p>　　我們的設(shè)計(jì)是自己獨(dú)立完

97、成的一項(xiàng)設(shè)計(jì)任務(wù)，我們工科生作為祖國的應(yīng)用型人才，將來所從事的工作都是實(shí)際的操作及高新技術(shù)的應(yīng)用。所以我們應(yīng)該培養(yǎng)自己市場調(diào)查、收集資料、綜合應(yīng)用能力，提高計(jì)算、繪圖、實(shí)驗(yàn)這些環(huán)節(jié)來鍛煉自己的技術(shù)應(yīng)用能力。</p><p>　　本次畢業(yè)設(shè)計(jì)針對“二級減速器設(shè)計(jì)”的要求，在滿足各種參數(shù)要求的前提下，拿出一個(gè)具體實(shí)際可行的方案，因此我們從實(shí)際出發(fā)，認(rèn)真的思考與篩選，經(jīng)過一個(gè)多月的努力終于有了現(xiàn)在的收獲。回想起來，在創(chuàng)

98、作過程中真的是酸甜苦辣咸味味俱全。有時(shí)為了實(shí)現(xiàn)一個(gè)參數(shù)翻上好幾本資料，然而也不見得如人心愿。我們設(shè)計(jì)的主體思想更多的是為了生產(chǎn)的需要，也為今后的工作提供一個(gè)良好的實(shí)踐平臺(tái)。在制作的過程中，遇到了很多的困難，通過去圖書館查閱資料，上網(wǎng)搜索，還有和老師與同學(xué)之間的討論、交流，最終實(shí)現(xiàn)了這些問題較好的解決。</p><p>　　由齒輪、軸、軸承及箱體組成的齒輪減速器,用于原動(dòng)機(jī)和工作機(jī)或執(zhí)行機(jī)構(gòu)之間,起匹配轉(zhuǎn)速和傳遞轉(zhuǎn)

99、矩的作用,在現(xiàn)代機(jī)械中應(yīng)用極為廣泛。本次設(shè)計(jì)的是帶式運(yùn)輸機(jī)用的二級圓柱齒輪減速器。首先熟悉題目，收集資料，理解題目，借取一些工具書。進(jìn)行了傳動(dòng)方案的評述，選擇齒輪減速器作為傳動(dòng)裝置，然后進(jìn)行減速器的設(shè)計(jì)計(jì)算（包括選擇電動(dòng)機(jī)、設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、選擇并驗(yàn)算滾動(dòng)軸承、選擇并驗(yàn)算聯(lián)軸器、校核平鍵聯(lián)接、選擇齒輪傳動(dòng)和軸承的潤滑方式九部分內(nèi)容）。然后用AutoCAD進(jìn)行傳統(tǒng)的二維平面設(shè)計(jì)，完成圓柱齒輪減速器的平面零件圖和裝配圖的繪制。通過

100、畢業(yè)設(shè)計(jì)，樹立正確的設(shè)計(jì)思想，培養(yǎng)綜合運(yùn)用機(jī)械設(shè)計(jì)課程和其他先修課程的理論與生產(chǎn)實(shí)際知識(shí)來分析和解決機(jī)械設(shè)計(jì)問題的能力及學(xué)習(xí)機(jī)械設(shè)計(jì)的一般方法和步驟。掌握機(jī)械設(shè)計(jì)的一般規(guī)律，進(jìn)行機(jī)械設(shè)計(jì)基本技能的訓(xùn)練：例如計(jì)算、繪圖、查閱資料和手冊、運(yùn)用標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范，進(jìn)行計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)和繪圖的訓(xùn)練。

101、 </p><p>　　通過這次畢業(yè)設(shè)計(jì)的學(xué)習(xí)和研究，我們開拓了視野，掌握了設(shè)計(jì)的一般步驟和方法，同時(shí)這三年來所學(xué)的各種專業(yè)知識(shí)又得到了鞏固，同時(shí)，這次畢業(yè)設(shè)計(jì)又涉及到計(jì)算、繪圖等，讓我們又學(xué)到很多新的知識(shí)。但畢竟我們所學(xué)的知識(shí)有限。本設(shè)計(jì)的好多地方還等待更改和完善。</p><p><b>　　致 謝</b></p><

102、;p>　　短暫的畢業(yè)設(shè)計(jì)是緊張而有效的，在掌握了三年所業(yè)學(xué)的專知識(shí)后，自己能夠綜合的運(yùn)用并能完成自己和同學(xué)擬訂的畢業(yè)設(shè)計(jì)，這也是對自己所學(xué)專業(yè)知識(shí)的考察和溫習(xí)，雖然這是第一次全面的從完成由構(gòu)思到設(shè)計(jì)完成，我從中也學(xué)到了很多。</p><p>　　綜合運(yùn)用了課本知識(shí)，再加上實(shí)際生產(chǎn)所用到的一些設(shè)計(jì)工藝，認(rèn)真的對自己設(shè)計(jì)的數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算和核對，嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)的步驟和自己已經(jīng)標(biāo)出的設(shè)計(jì)過程來進(jìn)行計(jì)算。這些都是自己在設(shè)

103、計(jì)中所能獲得的好處。雖然在計(jì)算的過程中也遇到了很多在課本中沒有遇到過的問題，這些都是在實(shí)際生產(chǎn)中所要考慮到的細(xì)節(jié)問題，而自己往往都會(huì)遺漏這樣的設(shè)計(jì)，但在畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)老師王貴梅老師指導(dǎo)下，她給出我們在設(shè)計(jì)中必須及在實(shí)際中所要考慮到的細(xì)節(jié)的講解，使我體會(huì)到了理論聯(lián)系實(shí)踐的重要性。另外在設(shè)計(jì)的過程中需要用大量的數(shù)據(jù)，而這些數(shù)據(jù)都是計(jì)算得來的，因此需要翻閱大量的相關(guān)設(shè)計(jì)的文獻(xiàn)。所以我在學(xué)校圖書館里認(rèn)真的查閱并記錄了數(shù)據(jù)，再進(jìn)行數(shù)次的核對最終有了

104、正確的設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)。</p><p>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)能夠順利的完成與王老師的指導(dǎo)是分不開的。遇到的問題和自己不能設(shè)計(jì)的步驟，都是在王的講解下得到滿意的答案。從而加快了自己設(shè)計(jì)的進(jìn)度和設(shè)計(jì)的正確性、嚴(yán)謹(jǐn)性。對學(xué)校要求的設(shè)計(jì)格式，王老師也反復(fù)的檢查每一個(gè)格式和布局的美觀，這樣我們才能設(shè)計(jì)出符合標(biāo)準(zhǔn)的設(shè)計(jì)。</p><p>　　時(shí)間就這樣在自己認(rèn)真設(shè)計(jì)的過程中慢慢的過去了，幾周的時(shí)間過的是有效和充實(shí)的

105、。到最后看到自己設(shè)計(jì)的題目完成后心情是非常喜悅的。因?yàn)檫@凝結(jié)了自己辛苦的勞動(dòng)和指導(dǎo)老師的指導(dǎo)，所以說這次和同學(xué)完成設(shè)計(jì)收獲甚多。</p><p>　　最后在對王老師感激的同時(shí)，也要對在百忙中認(rèn)真評閱我們設(shè)計(jì)的學(xué)院領(lǐng)導(dǎo)表示感謝，你們豐富的專業(yè)知識(shí)能給我們提出很多可行的方案。所以我由衷的表示謝意！</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><

106、;p>　　1、 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì) 任嘉卉等 北航出版</p><p>　　2、實(shí)用機(jī)械設(shè)計(jì)手冊 吳相憲等 中國礦大出版</p><p>　　3、機(jī)械設(shè)計(jì) 濮良貴等 高等教育出版</p><p><b>　　附 錄</b></p><p>　　ha*:頂高系數(shù)

107、，標(biāo)準(zhǔn)系為 ha*=1</p><p>　　c*:頂系系數(shù)，c*=0.25</p><p><b>　　ε:重合度</b></p><p><b>　　S:安全系數(shù)</b></p><p><b>　　:齒寬系數(shù)</b></p><p><b>

108、;　　:節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)</b></p><p><b>　　:材料彈性影響系數(shù)</b></p><p>　　:達(dá)接觸疲勞強(qiáng)度極限</p><p><b>　　[]:接觸應(yīng)力</b></p><p>　　[]:彎曲疲勞許應(yīng)力</p><p><b>　　:接

109、觸疲勞壽命系數(shù)</b></p><p><b>　　:工作情況系數(shù)</b></p><p><b>　　:載荷系數(shù)</b></p><p><b>　　:動(dòng)力載荷系數(shù)</b></p><p><b>　　:螺旋角影響系數(shù)</b></p&g

110、t;<p><b>　　:彎曲疲勞壽命系數(shù)</b></p><p><b>　　:齒形系數(shù)</b></p><p><b>　　:應(yīng)力校正系數(shù) </b></p><p>　　山東杏林科技職業(yè)學(xué)院</p><p>　　畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）指導(dǎo)教師評語</p>