帶式輸送機畢業(yè)設計畢業(yè)論文（含外文翻譯）

1、<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　該課題是結合實際工程問題而制訂出的一個題目，其目的是設計一套能夠在給定場合下安全可靠運行的上運帶式輸送機系統(tǒng)。</p><p>　　本文是對通用設備（DTⅡ系列通用固定帶式輸送機）的選型計算，需要通過計算選擇各組成部件，并著重進行電控系統(tǒng)的分析設計。最后組合成使用于具體條件下的帶式輸送機。</p

2、><p>　　本文設計的帶式輸送機屬于向上運輸，需要考慮帶式輸送機的軟啟動問題、逆止問題、可靠停車問題以及所需要的配套電控問題。然后綜合各種情況下的問題，找出最合理的解決方法并進行整合，最終選取出帶式輸送機的各部件來組成符合實際工程要求的輸送機系統(tǒng)。</p><p>　　本文通過對輸送機各部件的選型計算和電控系統(tǒng)的設計以使整個系統(tǒng)能夠在給定場合下安全可靠的完成預期的任務。</p>

3、<p>　　關鍵詞 帶式輸送機；上運；軟啟動；液體粘性；電控</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>　　This topic is a subject that is established Combined with the engineering problem, the purpose is to design

4、one set of upward belt conveyor that can be used safely and dependably on the given occasion.</p><p>　　This article describes the design calculation of choosing the general equipments (the belt conveyor of s

5、eries of DTⅡ) and the electronic-controlled system, so it needs to choose every part of the belt conveyor though design calculation, and put them together to be used on the occasion.</p><p>　　Being to tr

6、ansport upward of the belt conveyer in this articl, we need to consider that the flexible start problem, negative problem, credibility parking problem and the kit electronic-controlled problem. Then synthesize various pr

7、oblem, find out the most reasonablely solution method and carry on integration. Eventually, choose each part of the belt conveyer to constitute the conveyer system that matches actual engineering requests.</p>&l

8、t;p>　　In the article, through choosing each part of the belt conveyer and the design for electronic-controlled system, ensure that the belt conveyer could safely and credibility run in given situation.</p><

9、p>　　Keywords: Belt conveyer; upward; flexible start; Hydro-viscous; electronic-control</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘 要I</b></p><p><b>　　1 緒 論

10、1</b></p><p>　　1.1 本課題研究的目的和意義1</p><p>　　1.2 本課題研究的內容2</p><p>　　1.3國內外研究情況及其發(fā)展2</p><p>　　1.4驅動系統(tǒng)的技術要求4</p><p>　　1.5 長距離帶式輸送機合理的驅動裝置6</p>

11、<p>　　1.6 帶式輸送機的發(fā)展趨勢7</p><p>　　2 上運帶式輸送機設計10</p><p>　　2.1 設計題目原始參數(shù)10</p><p>　　2.2 輸送帶選型計算10</p><p>　　2.3 輸送線路初步設計13</p><p>　　2.4 托輥的選擇計算13</

12、p><p>　　2.5 帶式輸送機線路阻力計算17</p><p>　　2.6 輸送帶張力的計算20</p><p>　　2.7 輸送帶強度驗算21</p><p>　　2.8牽引力及電機功率計算22</p><p>　　2.9 驅動裝置及分布23</p><p>　　2.10拉緊力、拉緊

13、行程的計算及拉緊裝置的選擇25</p><p>　　2.11制動力矩的計算及制動器的選擇28</p><p>　　2.12軟啟動裝置的選擇29</p><p>　　2.13輔助裝置30</p><p>　　3帶式輸送機電控裝置31</p><p><b>　　3.1 概述31</b>&

14、lt;/p><p>　　3.2 各控制部件功能32</p><p>　　3.3 系統(tǒng)工作原理36</p><p>　　3.4 信號與報警40</p><p>　　3.5 故障解除與其它40</p><p><b>　　4結論41</b></p><p><b&g

15、t;　　參考文獻42</b></p><p><b>　　致謝43</b></p><p><b>　　附錄一44</b></p><p><b>　　1 緒 論</b></p><p>　　帶式輸送機是以膠帶、鋼帶、鋼纖維帶、塑料帶作為傳送物料和牽引工作的

16、輸送機械，是輸送能力最大的連續(xù)輸送機械之一。其結構簡單、運行平穩(wěn)、運轉可靠、能耗低、對環(huán)境污染小、便于集中控制和實現(xiàn)自動化、管理維護方便，在連續(xù)裝載條件下可實現(xiàn)連續(xù)運輸。它是運輸成件貨物與散狀物料的理想工具，因此被廣泛用于電力、冶金、煤炭、化工、礦山、港口等各行業(yè)。</p><p>　　1.1 本課題研究的目的和意義</p><p>　　帶式輸送機是以膠帶兼作牽引機構和承載機構的一種運輸設

17、備，它在地面和井下運輸具有廣泛的應用。</p><p>　　帶式輸送機自1795年被發(fā)明以來，經過兩個世紀的發(fā)展，已被電力、冶金、煤炭、化工、礦山、港口等各行各業(yè)廣泛采用。特別是第二次工業(yè)革命帶來了新材料、新技術的采用，使帶式輸送機的發(fā)展步入了一個新紀元。當今，無論從輸送量、運距、經濟效益等各方面來衡量，它已經可以同火車、汽車運輸相抗衡，成為三足鼎立局面，并成為各國爭先發(fā)展的行業(yè)。 帶式輸送機因其具有結構緊湊、傳

18、動效率高、噪聲低、使用壽命長、運轉穩(wěn)定、工作可靠性和密封性好、占據(jù)空間小等特點，并能適應在各種惡劣工作環(huán)境下工作包括潮濕、泥濘、粉塵多等，所以它已經是國民經濟中不可或缺的關鍵設備。加之國際互聯(lián)網絡化的實現(xiàn)，又大大縮短了帶式輸送機的設計、開發(fā)、制造、銷售的周期，使它更加具有競爭力。 目前，帶式輸送機已經成為露天礦和地下礦的聯(lián)合運輸系統(tǒng)中重要的組成部分。為了更好的研究帶式輸送機的工作組成原理，發(fā)現(xiàn)及改進其不足之處，本課題所研究的是大傾角、上

19、運帶式輸送機。此次研究的主要問題在于系統(tǒng)的驅動件布置、軟起動和制動問題。帶式輸送機向上運送物料時，其驅動電機的運行工礦有別于一般的帶式輸送機。由于運轉上的需要，在結構上有特點，控制上有特殊要求。上運帶式輸</p><p>　　1.2 本課題研究的內容</p><p>　　首先了解帶式輸送機的基本知識（包括其主要設備工作方式工作原理等）。然后根據(jù)使用場合和給定的原始參數(shù)，對各種工況進行分析計

20、算，設計系統(tǒng)方案（運輸機布置形式，驅動方式，輸送帶的選型，拉緊裝置的設計，清掃裝置的設計等），設計出合適的驅動系統(tǒng)和控制系統(tǒng)。設計出各個系統(tǒng)之后，還要進行動態(tài)特性的研究，以確保在輸送機啟動時，系統(tǒng)的動安全系數(shù)大于預先設定的數(shù)值，所設計的系統(tǒng)仍能符合要求的正常運行。</p><p>　　1.3國內外研究情況及其發(fā)展</p><p>　　1.3.1 國外帶式輸送機技術的現(xiàn)狀 </

21、p><p>　　國外帶式輸送機技術的發(fā)展很快，其主要表現(xiàn)在2個方面:一方面是帶式輸送機的功能多元化、應用范圍擴大化，如高傾角帶式輸送機、管狀帶式輸送機、空間轉彎帶式輸送機等各種機型;另一方面是帶式輸送機本身的技術與裝備有了巨大的發(fā)展，尤其是長距離、大運量、高帶速等大型帶式輸送機已成為發(fā)展的主要方向，其核心技術是開發(fā)應用了帶式輸送機動態(tài)分析與監(jiān)控技術，提高了帶式輸送機的運行性能和可靠性。國外己經使用或己經進行設計的幾條

22、典型長距離帶式輸送機輸送線： </p><p>　　（1）西班牙的西撒哈拉帶式輸送機線路是世界最長的長距離輸送機線路，該線路長達100km，用兩年半時間建成，并于1972年投入使用，用來將位于石質高原地區(qū)的布·克拉露天礦的磷灰石礦石運往艾爾—阿雍海港?？偼顿Y額為兩億馬克。預計該線路能達行30年，年平均運輸量為1000萬噸磷灰石礦石(2000t/h)。整條線路由長為6.9～11.8km的11臺帶式輸送

23、機組成。帶寬為l000mm，采用ST3150型鋼絲繩芯膠帶，帶速為4.5 m/s[18]。 </p><p>　?。?）恰那礦20km地面帶式輸送機系統(tǒng)是代表了現(xiàn)代帶式輸送機發(fā)展水平的一條輸送線。該輸送系統(tǒng)由一條長為10.3km的平面轉彎帶式輸送機和一條10.1km的直線長距離帶式輸送機構成。轉彎帶式輸送機的曲率半徑為9km，弧長為4km。兩條輸送機除線路參數(shù)外，其他參數(shù)相同，運輸能力為2200t/h，帶寬105

24、0mm，輸送帶抗拉強度為3000N/mm，安全系數(shù)為5，拉緊裝置為重錘拉緊。允許行程為25m，驅動采用3臺700KW直流電動機，雙滾筒驅動。系統(tǒng)采用了先進的托輥制造和安裝技術、水平轉彎技術和動態(tài)分析技術[20]。 </p><p>　?。?）津巴布韋鋼鐵公司（ZISCO）15.6km水平轉彎越野帶式輸送機于1996年投入使用，是世界上單機最長的帶式輸送機。該輸送機將ZISCO的New Ripple Creek礦的

25、經過二次破碎的鐵礦石運送到Zimbabwe的煉鋼廠附近。輸送量為干礦石500t/h（濕礦石600t/h）。系統(tǒng)全長15.6km，物料提升高度為90m。近年來，我國在大型帶式輸送機的設計、制造上也有了長足的進步。從20世紀60年代末我國己經生產200余條鋼絲繩芯帶式輸送機，在煤礦、磷礦、鐵礦和港口使用。其中單機長度達7602m的大型帶式輸送機已投入使用。目前，包括總長l0km的輸送線等多條長距離帶式輸送機系統(tǒng)正在設計或計劃中[12]。 &

26、lt;/p><p>　　1.3.2 國內帶式輸送機技術的現(xiàn)狀 </p><p>　　我國生產制造的帶式輸送機的品種、類型較多。在“八五”期間，通過國家一條龍“日產萬噸綜采設備”項目的實施，帶式輸送機的技術水平有了很大提高，煤礦井下用大功率、長距離帶式輸送機的關鍵技術研究和新產呂開發(fā)都取得了很大的進步。如大傾角長距離帶式輸送機成套設備、高產高效工作面順槽可伸縮帶式輸送機等均填補了國內

27、空白，并對帶式輸送機的減低關鍵技術及其主要元部件進行了理論研究和產品開發(fā)，研制成功了多種軟起動和制動裝置以及以PLC為核心的可編程電控裝置，驅動系統(tǒng)采用調速型液力偶合器和行星齒輪減速器[8]。 </p><p>　　1.4驅動系統(tǒng)的技術要求</p><p>　　1.4.1 輸送機控制性能</p><p>　　長距離帶式輸送機的驅動系統(tǒng)必須從加(減)速度、過載、

28、負荷分配、輸送帶張力控制等方面有效地對輸送機進行全程控制。</p><p>　　加(減)速度控制：在小于最大設計載荷的任何載荷情況下,驅動系統(tǒng)都必須前后均勻地給輸送帶加(減)速,且加速段要長,以防止物料滑落、膠帶在滾筒上打滑和過度張緊運動。</p><p>　　過載控制：驅動系統(tǒng)應能防止輸入功率和扭矩越過安全設施進入輸送機,以免產生故障。同時,還應具備隨時排除輸送機阻卡現(xiàn)象的功能。<

29、/p><p>　　負荷分配：多機驅動情況下,載荷應根據(jù)設計規(guī)范合理地分配給各驅動裝置,避免因導致個別或多個驅動裝置過載而影響輸送機各部件運行質量,造成不必要的運行故障。</p><p>　　輸送帶張力控制：輸送帶的正確張力是保證輸送機安全可靠運行的首要條件之一。但帶式輸送機起止瞬間形成的帶張力會給輸送機的運行和控制帶來很大的不利影響,嚴重的破壞性張力波可能會使長距離帶式輸送機迅速減速乃至停機。

30、因此,驅動裝置必須按要求控制住進入輸送機的輸送功率,使輸送帶隨時保持良好的張力。</p><p>　　1.4.2 輸送機驅動性能</p><p>　　驅動系統(tǒng)是輸送機的關鍵設備,它的各部件都應具備最佳的可靠性,都必須嚴格按照標準和規(guī)范精心設計和制造。在使用期間,要配備良好的監(jiān)控設備,隨時了解掌握輸送機運行情況,避免突然事故和阻卡現(xiàn)象給輸送機造成的損失,減少維修和停機次數(shù),提高長距離帶式輸送

31、機的使用效率。</p><p>　　1.4.3 最小電應力</p><p>　　對長距離帶式輸送機來說,如果所有電機同時啟動,電源系統(tǒng)中的電壓負荷急劇增大,導致電壓下降,使電機啟動時間延長乃至困難,對電機產生應力,因此,當在最小電壓時,驅動系統(tǒng)也必須能使主要電機及時啟動。同時,電機每次啟動時產生的極大電流會使電機溫度增高,而電機啟動所需時間越長,電流持續(xù)時間越長,溫度也越高,電機的熱化損壞

32、也越快,從而使絕緣體的耐熱性能下降,并最終在絕緣體內進行化學物質的變化,使絕緣體完全失去功能,最后毀壞電機。因此,要盡量以最小電應力進入電機,且啟動次數(shù)盡可能減少,啟動時間盡可能縮短,使電機有良好的使用環(huán)境。</p><p>　　1.4.4 最小機械應力</p><p>　　由于驅動系統(tǒng)的載荷分配不均,特別是急速啟動情況下,包括不可控制的啟動情況,以及不能逆止輸送機的情況直接影響輸送機的主

33、要驅動裝置及其他部件上的應力。針對產生的原因,必須對長運距帶式輸送機的驅動系統(tǒng)進行恰當?shù)脑O計,在恰當分配各驅動裝置載荷的情況下,設立適長的啟動斜面并采用S型啟動斜面以減少輸送帶應力。同時實行軟啟動以對輸入功率和扭矩進行最大程度的限制,提高輸送機的安全性,而減少對輸送帶的要求因素,這樣就有效地降低輸送機的成本。</p><p>　　膠帶要正常運行必須是封閉環(huán)路,將一個以上的膠帶端部連接起來才能形成無極膠帶同路,而接

34、頭強度只能達到該膠帶強度的70%～90%。因此,鋼芯膠帶的最薄弱處就是它的接頭,所以如何確定接頭的最佳連接方法就成為提高膠帶實際強度的關建。對膠帶的安全性,現(xiàn)主要基于四項不同的設計規(guī)范,即運行張力、起動張力、膠帶延伸性和壽命的遞減、接頭動態(tài)效能的損失。對運行張力雖通常按最高張力條件確定,但由于造成接頭疲勞的額定運行張力約占最高設計張力的80%,故很難達到；起動張力是一種不常出現(xiàn)的周期性條件,可根據(jù)停機和啟動的頻率來確定是否應視為持續(xù)起作

35、用的疲勞因素；對膠帶延伸應力和性能退化應該視為一種持續(xù)負到運行數(shù)值中,由于利用新技術,膠帶接頭間的動態(tài)強度達到了一個新水平,現(xiàn)在鋼繩的耐用性倒成了限制接頭高效能的因素,橡膠性能的改進使無淪何種強度的膠帶均能獲得效果良好的高效能接頭。</p><p>　　1.5 長距離帶式輸送機合理的驅動裝置</p><p>　　1.5.1 驅動方式的確定</p><p>　　從輸送

36、帶強度對功率的影響,考慮降低初期投資及提高輸送機運行的可靠性,長運距帶式輸送機的驅動宜采用中間驅動的方式,其最大優(yōu)點是可有效降低輸送帶的張力,使輸送機的輸送長度理論上不受輸送帶張力的影響而無限延長，同時,采用中間驅動還可以使巨大的總功率分解成多個較小的單元驅動功率,便于實現(xiàn)輸送機主要驅動原部件的標準化、系列化和通用化。中間驅動有兩種形式,即卸載式中間驅動和摩擦式中間驅動,由經濟性和操作性比較優(yōu)劣,建議采用卸載式中間驅動方式。驅動裝置由電

37、動機、減速器、液力凋速裝置、制動器等元部件組成,為使電動機、減速器、調速型液力偶合器等的連接基本處于水平,可以考慮該連接與底座采用浮動支撐的連接形式,達到對中性好、調整容易、拆裝方便的效果。</p><p>　　1.5.2電機功率合理分配</p><p>　　設計中可采用帶有調速型液力偶合器的驅動裝置有效地解決多機驅動中的電機負載不平衡問題。</p><p>　　1

38、.6 帶式輸送機的發(fā)展趨勢</p><p>　　隨著煤礦現(xiàn)代化的發(fā)展和需要，我國對大傾角固定帶式輸送機，高效高產工作面順槽可伸縮帶式輸送機及長運距，大運量帶式輸送機及其關鍵技術，關鍵零部件進行了理論研究和產品開發(fā)，應用動態(tài)分析技術與智能化控制技術，研制成功了軟啟動和制動裝置以及PLC控制 為核心的電控裝置，并且井下大功率防爆變頻器也已經進入研發(fā)，試制階段。隨著高效高產礦井的發(fā)展，帶式輸送機各項技術指標有了很大的

39、發(fā)展。主要表現(xiàn)在以下幾個方面：</p><p>　?。?）提高煤礦井下帶式輸送機關鍵零部件的性能和安全可靠性；設備開機率的高低主要取決于運輸零部件的性能和可靠性。提高零部件的性能和可靠性可以大大提高設備開機率。</p><p>　?。?）提高運輸能力，適應高產高效集約化生產的需要；長運距、高速度、大運量、大功率、集中控制是帶式輸送機今后發(fā)展的必然趨勢。</p><p&g

40、t;　　（3）控制自動化水平要提高；</p><p>　　（4）一機多用，擴大功能；帶式輸送機是一種理想的連續(xù)運輸設備，但是不能充分發(fā)揮起能力，浪費了資源，如果將帶式輸送機結構做適當修改，并且采取一定安全措施，就可以拓展起工作領域，是起發(fā)揮更大的經濟效益。</p><p>　　通過上述分析,可以預見,未來新機型應該具有以下特征:</p><p>　　(1)大運量、高

41、速度。即意味著高生產率,減少單位時間生產成本。</p><p>　　(2)長使用壽命。膠帶與托輥的磨損是限制輸送機壽命的主要原因,減少膠帶與托輥之間的摩擦系數(shù),增加膠帶的耐磨性,提高托輥的性能,可以較大程度地提高輸送機的使用壽命。</p><p>　　(3)低生產成本。在普通膠帶輸送機中,托輥制造的費用占整個膠帶運輸機的17%～25%,且運動部件過多,維修費用昂貴，采用無托輥支承或非接觸支

42、承是降低膠帶輸送機成本的最有效方法。</p><p>　　(4)低能源消耗。膠帶式輸送機的能源80%左右都消耗在摩擦損失上，降低摩擦損耗的最有效方法是采用非接觸帶輸式送機(如水墊式膠帶運輸機),它所需的電機功率僅為普通膠帶輸送機的20%。</p><p>　　(5)智能化。未來機型應與電腦密切聯(lián)系,適合程序控制、智能操作、物料裝卸、機器安裝與維護都應能實現(xiàn)智能化管理。</p>

43、<p>　　可以預見,膠帶輸送機的發(fā)展趨勢是從接觸式膠帶輸送機向非接觸的膠帶輸送機發(fā)展,最終發(fā)展趨勢是采用最原始的膠帶輸送機的結構,即采用帶子在槽內滑動。膠帶非接觸支承節(jié)省大量的金屬,大大減少了膠帶運動阻力和能耗,維修也簡便。隨著新型材料的出現(xiàn),特別是近幾年出現(xiàn)的納米材料,有理由相信膠帶與滑槽之間的摩擦系數(shù)和帶子的耐磨性可以得到很大的改觀。而膠帶在滑槽內滑動的結構最簡單,運動部件最少，這樣它更適合智能化管理,同時生產成本也大

44、大降低。</p><p>　　在給定條件下，帶式輸送機選型設計計算合理與否關系到能否高效、安全、可靠地完成生產任務。一般說來，帶式輸送機的選型設計有兩種方法：一種是成套供應的設備（或已有設備）的計算，對于這一類運輸機的設計計算無需進行參數(shù)和部件的選擇，一般只需核算生產能力、電動機功率和輸送帶強度等是否滿足有關規(guī)定的要求；另一種是對通用設備（如TD75、DTⅡ系列通用固定帶式輸送機和DX系列鋼絲繩芯帶時輸送機等）的

45、選型計算，需要通過計算選擇各組成部件（如：輸送帶、滾筒、托輥、驅動裝置……），最后組合成使用于具體條件下的帶式輸送機。該設計主要進行的是后一種設計。帶式輸送機的設計程序大體分兩步，第一步是初步設計，主要是通過理論上的計算選出合適的輸送機部件，或者完成對已選部件的驗算；第二步是施工設計，主要完成對已選部件的安裝布置圖紙設計工作。</p><p>　　由于該種皮帶輸送機既有上坡運輸又有下坡運輸，最困難得工況就不一定時

46、在滿載時，因此要分不同工況進行分析。第一種工況是滿載運行狀態(tài)，輸送帶各段都滿載的運行狀態(tài)。大多數(shù)情況下，此狀態(tài)為輸送機系統(tǒng)最困難的工況，所以必須對正常運行工況進行設計計算，以確定各主要點輸送帶張力、電機功率、張緊力的結論；第二種工況最大發(fā)電狀態(tài)，如果設計中沒有考慮到這種工況，就必然會出現(xiàn)驅動裝置過載，或者在這種條件下停車制動不住，出現(xiàn)飛車造成嚴重的事故，本輸送系統(tǒng)最大發(fā)電運行狀態(tài)的工況是在只有下運段滿載，而上運段處于空載狀態(tài)的情況下出現(xiàn)

47、；第三種工況是最大電動狀態(tài)，如果忽略此工況，有可能出現(xiàn)電機堵轉，悶車而燒壞，而且這種工況也隨起動和停車過程的出現(xiàn)而不斷出現(xiàn)。對于本輸送機系統(tǒng)的最大電動狀態(tài)是在線路下運段空載，而上運段滿載的情況出現(xiàn)。第四種工況是空載運行狀態(tài)，就是輸送機上各點都沒有載荷情況下輸送機的運行狀態(tài)，對于本輸送線路，空載運行狀態(tài)比最大電動狀態(tài)是安全，因此在這就不進行詳細設計計算。比較這前三種工況下所需的牽引力和電機功率，按照最困難的工況進行各部件的選取。</

48、p><p>　　2 上運帶式輸送機設計</p><p>　　2.1 設計題目原始參數(shù)</p><p><b>　　裕隆福祥煤礦上運：</b></p><p>　?。?）輸送長度L，m；</p><p>　　（2）輸送機安裝傾角β，°；</p><p>　?。?）設計運

49、輸生產率Q，t/h；</p><p>　?。?）物料的散級密度ρ，t/m³；</p><p>　?。?）物料在輸送帶上的堆積角θ，(°)；</p><p>　　（6）物料的塊度a，mm。</p><p>　　2.2 輸送帶選型計算</p><p>　　輸送帶是輸送機的重要部件，要求它具有較高的強度和

50、較好的撓性，其價格比較昂貴，約占輸送機總成本的25%—50%。在類型確定上需考慮以下幾點：</p><p>　　煤礦井下必須使用阻燃輸送帶，并且盡量選用橡膠貼面，其次為橡塑貼面和塑料貼面的阻燃輸送帶；</p><p>　　表2.1 設計原始數(shù)據(jù)</p><p>　　在同等條件下，優(yōu)先選擇分層帶，其次整體帶芯帶和鋼繩芯帶；</p><p>　　

51、優(yōu)先選用尼龍、維尼龍帆布層帶，因在同樣抗拉強度下，上述材料比棉帆布帶體輕、帶薄、柔軟、成槽性好、耐水和耐腐蝕。</p><p>　　覆蓋膠的厚度主要取決于被運物料的種類和特性，給料沖擊的大小，帶速與機長。輸送帶由帶芯（骨架）和覆蓋層組成。帶芯主要由各種織物（棉織物、各種化纖織物以及混紡材料等）或鋼絲繩構成。他們是輸送帶的骨架層，幾乎承受輸送帶工作時全部負荷，因此，帶芯材料必須具有一定的強度和剛度。覆蓋膠用以保護中

52、間的帶芯不受機械損傷以及周圍介質的有害影響。上覆蓋膠層一般較厚，這是輸送帶的承載面，直接與物料接觸并承受物料的沖擊和磨損。下覆蓋膠是輸送帶與支撐托輥接觸的一面，主要承受壓力，為了減少輸送帶眼托輥運行時的壓陷阻力，下覆蓋膠是輸送帶與支撐托輥接觸的一面，主要承受壓力，為了減少輸送帶沿托輥運行時的壓陷阻力，下覆蓋膠的厚度一般較薄。側邊覆蓋膠的作用是當輸送帶發(fā)生跑偏是側面和機架相碰時，保護其不受機械損傷。</p><p>

53、;　　2.2.1輸送帶運行速度選擇 </p><p>　　表2.2 與物料有關的常用帶速</p><p>　　帶速是輸送機的重要參數(shù)，通常根據(jù)下列原則進行選擇：</p><p>　　長距離、大運量的輸送機可選擇較高帶速；</p><p>　　傾角大、運距短的輸送機帶速易??；</p><p>　　下運相對上運帶式輸送機帶

54、速低；</p><p>　　粒度大、耐磨性大、易粉碎和易起塵的物料宜選用較低帶速；</p><p>　　采用卸料車卸料時帶速不宜超過2.5m/s；</p><p>　　由此結合表2.1，我選擇v=2.5m/s。</p><p>　　2.2.2帶寬的確定</p><p>　　表2.3 物料斷面系數(shù) </p>

55、<p>　　表2.4 傾角系數(shù) </p><p>　　1）按輸送能力確定帶寬B1</p><p>　　B1=1.1(+0.05) （式2.1）</p><p>　　式中 Q=1000t/h；</p><p>　　K=422（由表2.2得到）；</p><p><b>　　v=2

56、.5m/s；</b></p><p><b>　　=0.90 t/；</b></p><p>　　C=0.9（由表2.3推出）；</p><p>　　2）按輸送物料的塊度確定帶寬B2</p><p>　　B2 ≥=800mm</p><p>　　式中 amax——物料最大塊度的橫向尺寸

57、。</p><p>　　綜合考慮，我的帶寬選擇為1000m。</p><p>　　2.2.3輸送帶種類的選擇</p><p>　　鋼繩芯帶式輸送機在結構形式上相同于通用帶式輸送機，只是輸送帶由織物芯帶改為鋼絲繩芯帶。因此它是一種強力型帶式輸送機，具有輸送距離長、運輸能力大、運行速度高、輸送帶成槽性好和壽命長等優(yōu)點。大型礦井的主要平巷、寫景和地面生產系統(tǒng)往往會用到大運

58、量、長距離情況，如果采用普通型帶式輸送機運輸，由于受到輸送帶強度的限制而只能采用多臺串聯(lián)運行方式，這就造成了設備數(shù)量多，物料轉載次數(shù)多，因而帶來設備投資高，運轉效率低，事故率升高，粉煤比重上升以及維護人員增多等后果。采用鋼繩芯帶式輸送機可以有效地解決這類問題。因為我設計的輸送機運輸距離長460，所以我采用鋼繩芯輸送帶。</p><p>　　查DTⅡ手冊表4-1、4-5預選：鋼絲繩芯輸送帶，NR覆蓋膠</p&

59、gt;<p>　　表2.5 ST帶芯皮帶規(guī)格及技術參數(shù)</p><p>　　上膠層厚6mm，下膠層6mm，鋼絲繩根數(shù)79根，輸送帶質量27kg·mˉ¹</p><p>　　2.3 輸送線路初步設計</p><p>　　線路初步設計的任務是根據(jù)使用地點的具體情況、用戶要求或輸送機類型情況，進行輸送機的整體布置。主要內容包括驅動裝置的型

60、式、數(shù)量和安裝位置的確定，拉緊裝置的形式和安裝位置的確定，機頭、機尾布置，裝卸位置及形式，清掃裝置的類型及位置的確定等。最后根據(jù)這些內容畫 出輸送機的布置簡圖。</p><p>　　參考《礦山機械》課本表8-2帶式輸送機系統(tǒng)典型布置圖</p><p>　　因為課題中的帶式輸送機運輸長度短，帶速不高，所以本題目選擇單滾筒向上運輸式布置，布置圖2.1。</p><p>

61、　　2.4 托輥的選擇計算</p><p>　　2.4.1托輥類型及其作用</p><p>　　托輥是用來支承輸送帶和輸送帶上的物料，減少輸送帶的運行阻力，保證輸送帶的垂度不超過技術規(guī)定，使輸送帶沿預定的方向平穩(wěn)地運行。帶式輸送機上的主要部件是托輥，其成本占輸送機總成本的25%—30%，總重約占總機重量的30%—40%；它是日常主要管理、維護和更換的對象。因此，它的可靠性和壽命決定著輸送機

62、的功效。托輥使用壽命短會增加輸送機的維修費用；轉動不靈活會增加輸送機的功耗；堵轉的托輥會磨損昂貴的輸送帶，甚至可導致礦井瓦斯、煤塵爆炸的嚴重事故。通常托輥的預期使用壽命大約在2-5萬小時，但在惡劣的工作條件下，如煤礦井下工作，它的實際使用壽命低于預期的使用壽命。</p><p>　　托輥按其用途的不同主要分為承載托輥（又稱上托輥）、回程托輥（又稱下托輥）、緩沖托輥與調心托輥。托輥的結構與具體布置形式主要決定于輸送

63、機的類型與所運物料的性質。</p><p>　　圖2.1 輸送帶設計示意圖</p><p>　　承載托輥安裝在有載分支上，以支承輸送帶與物料。在生產實踐中要求它能根據(jù)所輸送物料性質的不同，使輸送帶的承載斷面的形狀有相應的變化。例如，運送散狀物料，為了提高生產率和防止物料的撒落，通常采用槽形托輥，槽形托輥一般由3個或3個以上托輥組成。目前普通槽形托輥的成槽角均為35°，托輥之間成鉸

64、接或固支。對于成件物品的運輸通常采用平行承載托輥。</p><p>　　回程托輥安裝在空載分支上，以支承輸送帶。通常采用平行托輥大型輸送機有時采用V形回程托輥。</p><p>　　緩沖托輥大多安裝在輸送機的裝載點上，以減輕物料對輸送帶的沖擊。在運輸沉重的大塊物料的情況下，有時也需沿輸送機全線設置緩沖托輥。通常緩沖托輥有彈簧鋼板式和橡膠圈式兩種。</p><p>　

65、　輸送帶運行時，由于張力的不平衡、物料偏堆積、機架變形、托輥軸承損壞以及風載荷作用等使其產生跑偏，目前應用最為普遍的是前傾托輥，它取代了調心托輥，靠普通槽形托輥的兩側輥向輸送帶運行方向傾斜2°～3°實現(xiàn)防跑偏。</p><p>　　托輥間距的選擇應考慮物料性質、輸送帶的重度及運行阻力等條件的影響。承載分支托輥間距可參考表2.3選取。緩沖托輥間距一般為承載托輥間距的0.3-0.5倍，約為0.3-

66、0.6m。回程托輥間距可按2-3 m考慮或取為承載托輥間距的2倍。</p><p>　　根據(jù)課題實際要求，承載托輥我們選擇35°槽型托輥組</p><p>　　另外加入35°槽型前傾托輥組，這樣可以起到防跑偏作用了。</p><p>　　回程托輥選擇普通平行托輥。</p><p>　　同時選用 35°緩沖托輥。&

67、lt;/p><p>　　選用10°、20°、30°過度托輥。</p><p>　　2.4.2托輥參數(shù)確定</p><p>　　查DTⅡ（A）帶式輸送機設計手冊表6-3，35°槽型托輥組主要參數(shù)如表2.6.手冊表6-17平行托輥參數(shù)如本文表2.7，手冊6-11得緩沖托輥參數(shù)如下表2.8</p><p>　　查

68、35°DTⅡ（A）帶式輸送機設計手冊P64表6-5，槽型前傾托輥組前傾角為1°26′。 </p><p>　　2.4.3托輥間距的確定</p><p>　　托輥間距的選擇應考慮物料性質、輸送帶的重度及運行阻力等條件的影響。承載分支托輥間距可參考表2.8選取。緩沖托輥間距一般為承載托輥間距的0.3-0.5倍，約為0.3-0

69、.6m。回程托輥間距可按2-3 m考慮或取為承載托輥間距的2倍。</p><p>　　表2.6 35°槽型承載托輥組參數(shù)</p><p>　　表2.7 平行下托輥參數(shù)</p><p>　　表2.8 35°緩沖托輥參數(shù)</p><p>　　查《礦井運輸提升》P51表</p><p>　　選取承載托輥間

70、距1.2m</p><p>　　則下托輥間距2.4m</p><p>　　2.4.4托輥阻力系數(shù)</p><p>　　查《礦井運輸機械》P128表</p><p>　　表2.9 承載托輥間距參考表</p><p>　　表2.10 輸送帶沿托輥運行的阻力系數(shù)</p><p>　　取承載托輥阻力系數(shù)

71、ω´=0.040</p><p>　　回程托輥阻力系數(shù)ω"=0.035</p><p>　　2.5 帶式輸送機線路阻力計算</p><p>　　2.5.1基本參數(shù)計算</p><p><b>　?。?）輸送帶線質量</b></p><p>　　輸送帶線質量27kg·m

72、-1（見2.2.3中輸送帶類型選擇）</p><p><b>　?。?）物料線質量q</b></p><p>　　已知設計運輸能力Q=1000t/h，輸送帶運行速度=2.5m/s時，物料線質量q===111kg/m；</p><p>　?。?）托輥轉動部分線質量</p><p>　　表2.11 F托輥回轉部分質量（kg）

73、</p><p>　　頭部滾筒或尾部滾筒距第一組槽形托輥的距離s按下式計算：</p><p>　　式中 —滾筒與第一組托輥之間的距離，m</p><p>　　—35°（托輥的成槽角，rad）</p><p>　　B—1000 （輸送帶寬度，mm）</p><p>　　經計算可知，我設計的帶式輸送

74、機的尾部滾筒距第一組槽形托輥的距離： =2.67×35×2π×1/360=1.63m</p><p>　?。ú坌屯休伋刹劢?35°；B=1m）</p><p>　　頭部滾筒距第一組槽形托輥的距離：</p><p>　　=2.67×35×2π×1/360=1.63m</p><

75、p>　?。ú坌瓮休伋刹劢?35°；B=1m）</p><p>　　本設計的帶式輸送機的帶寬B=1000mm，堆積密度=0.90 t/m²，經查表2.9、表2.11可知承載分支托輥間距=1.2 m，其托輥回轉部分質量=17kg （沖壓座），回程托輥間距=2.4m(下托輥的間距一般取2倍的上托輥間距)，其托輥回轉部分質量=15kg（沖壓座），根據(jù)DTⅡ手冊回程托輥選擇平行下托輥。因此，可求出

76、托輥旋轉部分線質量：</p><p>　　承載托輥旋轉部分線質量為： =17/1.2=14.17kg/m （式2.2）</p><p>　　回程托輥旋轉部分線質量為： =6.25kg/m （式2.3）</p><p>　　2.5.2線路阻力計算</p><p><b>　?。?）直線阻力計算&

77、lt;/b></p><p><b>　　對于承載分支：</b></p><p><b>　?。ㄊ?.4）</b></p><p>　　=197621.5N 其中（ω´=0.04）</p><p><b>　　對于回程分支：</b></p>&

78、lt;p><b>　　（式2.5）</b></p><p>　　=-28490.6N （ω"=0.035）</p><p>　　式中 —承載分支直線運行阻力，N,</p><p>　　—回程分支直線運行阻力，N</p><p>　　—重力加速度， m/s²</p><p&

79、gt;<b>　　—輸送長度，m</b></p><p><b>　　—輸送傾角，°</b></p><p>　　—輸送帶在承載分支運行的阻力系數(shù)</p><p>　　—輸送帶在回程分支運行的阻力系數(shù)</p><p>　　2.6 輸送帶張力的計算</p><p>　

80、　用逐點法計算輸送帶關鍵點張力：</p><p>　　圖2.2 輸送帶設計示意圖</p><p>　　輸送帶張力應滿足兩個條件：</p><p>　　摩擦傳動條件，即輸送帶的張力必須保證輸送機在任何正常工況下都無輸送帶打滑現(xiàn)象發(fā)生。傳動滾筒與輸送帶間的摩擦系數(shù)可參考表6選取，對于塑面帶應相應減少。按摩擦條件確定：</p><p><b&

81、gt;　　其中</b></p><p>　　其中為 為回程托輥阻力</p><p><b>　　為承載托輥阻力</b></p><p>　　解方程得： ；</p><p><b>　??；</b></p><p><b>

82、　　109383；</b></p><p><b>　??；</b></p><p><b>　??；</b></p><p><b>　??；</b></p><p>　　所以 =311455N</p><p&

83、gt;　　2.7 輸送帶強度驗算</p><p>　　根據(jù)上面“逐點張力法”計算出的最大張力=311455N</p><p>　　輸送帶允許承受的最大張力</p><p>　　由于，所以符合要求。</p><p>　　表2.12 傳動滾筒與輸送帶間的摩擦系數(shù)</p><p>　　2.8牽引力及電機功率計算</p

84、><p>　　2.8.1牽引力及電機功率計算</p><p>　　由于滿載工作下電動機的運行狀態(tài)，有可能是電動狀態(tài)也可能是發(fā)電狀態(tài)，所以在牽引力和功率計算上有區(qū)別。尤其應注意各種阻力的正方向和正常發(fā)電狀態(tài)而空載電動狀態(tài)下的功率驗算。電動機備用功率一般按15%-20%考慮。</p><p>　　電動狀態(tài)時：傳動滾筒的主軸牽引力：</p><p>&

85、lt;b>　　=160080N</b></p><p>　　電機功率： （式2.6）</p><p><b>　　2.8.2電機選型</b></p><p>　　所需最大功率520kw，則我們必須選用最大功率為280*2=560kw的驅動組合</p><p>　　查DTⅡ手冊選用525型驅動

86、組合</p><p>　　查DTⅡ手冊525型驅動組合具體參數(shù)表如下表2.13</p><p>　　表2.13 驅動裝置組合表</p><p>　　2.9 驅動裝置及分布</p><p>　　2.9.1 滾筒的選擇</p><p>　　滾筒是帶式輸送機的重要部件。按其結構與作用的不同分為傳動（驅動）滾筒、電動滾筒、外裝

87、式電動滾筒和改向滾筒。</p><p>　　傳動滾筒用來傳遞牽引力或制動力。傳動滾筒有鋼制光面滾筒、包膠滾筒和陶瓷滾筒等。鋼制光面滾筒主要缺點是表面摩擦系數(shù)小，所以一般常用于短距離輸送機中。</p><p>　　包膠滾筒主要優(yōu)點是表面摩擦系數(shù)大，適用于長距離大型帶式輸送機。</p><p>　　包膠滾筒按其表面形狀又可分為：光面包膠滾筒、人字形溝槽包膠滾筒和菱形（網

88、紋）包膠滾筒。</p><p>　　光面包膠滾筒制造工藝相對簡單，易滿足技術要求，正常工作條件下摩擦系數(shù)大，能減少物料黏結，但在潮濕場合，由于表面無溝槽致使無法截斷水膜，因而摩擦系數(shù)顯著下降。</p><p>　　為了增大摩擦系數(shù)，在光面鋼制滾筒表面上，冷粘或硫化一層人字形溝槽的橡膠板，為使這層橡膠板粘得牢靠，必須先在滾筒表面掛上一層很薄的襯膠（一般小于2mm），然后再把人字形溝槽橡膠冷粘

89、或硫化在襯膠上。這種帶人字形的溝槽滾筒，由于有溝槽存在，能使表面水薄膜中斷，不積水，同時輸送帶與滾筒接觸時，輸送帶表面能擠壓到溝槽里。由于這兩種原因，即使在潮濕的條件下，摩擦系數(shù)也降低不大。但是，此種滾筒具有方向性，不能反向運轉。</p><p>　　菱形（網紋）包膠滾筒，除了具有人字溝槽膠面滾筒的優(yōu)點外，最突出的一個優(yōu)點是它沒有方向性，有效防止了輸送帶的跑偏，對可逆輸送機尤為適用。但摩擦系數(shù)比人字溝槽膠面稍有降

90、低。盡管如此，人們還是認為菱形溝槽膠面比人字溝槽膠面優(yōu)越。繼菱形溝槽膠面滾筒之后又出現(xiàn)了一種帶軸向槽的菱形溝槽膠面滾筒。因為軸向溝槽使摩擦系數(shù)升高，從而彌補了菱形溝槽膠面滾筒比人字溝槽膠面滾筒摩擦系數(shù)小的缺點。這種菱形溝槽滾筒目前國內尚未制造生產。</p><p>　　普通傳動滾筒都是采用焊接結構，即輪轂、輻板和筒皮之間采用焊接結構。該類滾筒適用于中小型帶式輸送機。</p><p>　　在

91、大功率的帶式輸送機中，必須采用鑄焊結合的結構形式，滾筒兩端的輪轂、輻板和筒皮為整體鑄造，然后再與中間筒皮焊在一起。</p><p><b>　　改向滾筒</b></p><p>　　改向滾筒有鋼制光面滾筒和光面包膠滾筒。包膠的目的是為了減少物料在其表面的黏結以防輸送帶的跑偏與磨損。滾筒的軸承有布置在內側與外側兩種形式。</p><p>　　在

92、帶式輸送機的設計中，正確合理地選擇滾筒直徑具有很大的意義。如果直徑增大可改善輸送帶的使用條件，但在其他條件相同之下，直徑增大會使其重量、驅動裝置、減速器的傳動比和質量相應提高。因此，滾筒直徑盡量不要大于確保輸送帶正常使用條件所需的數(shù)值。</p><p>　　按照帶寬B=1000mm，初選傳動滾筒直徑。</p><p>　　許用扭矩52kN·m</p><p&g

93、t;<b>　　減速器減速比 25</b></p><p><b>　　改向滾筒直徑選擇</b></p><p>　　=0.8=800mm</p><p>　　=0.6=600mm</p><p>　　為尾部改向滾筒直徑，mm；</p><p>　　為頭部改向滾筒直徑，mm；

94、</p><p>　　為傳動滾筒直徑，mm。</p><p>　　2.10拉緊力、拉緊行程的計算及拉緊裝置的選擇</p><p>　　輸送帶在運行一段時間后會發(fā)生蠕變而變長，在啟動、制動過程中也會發(fā)生蠕變現(xiàn)象，只有拉緊裝置進一步收緊才不會發(fā)生打滑現(xiàn)象。因此，拉緊裝置是保證帶式輸送機正常運行不可缺少的部件。</p><p>　　2.10.1拉緊

95、力的計算</p><p>　　根據(jù)輸送機布置形式確定拉緊力大小。</p><p><b>　　==224235N</b></p><p>　　2.10.2拉緊行程的計算</p><p><b>　　計算拉緊行程</b></p><p>　　L=KL+(1~2)B+++=18m

96、</p><p><b>　　L為拉緊行程，m；</b></p><p>　　L為輸送機長度，m；</p><p><b>　　B為帶寬，m；</b></p><p><b>　　拉緊裝置接頭長度；</b></p><p><b>　　為拉緊車

97、長度；</b></p><p>　　為動態(tài)應變變形長度。</p><p>　　表2.14 輸送帶伸長系數(shù)K</p><p>　　2.10.2拉緊裝置的選擇與布置</p><p>　　拉緊裝置又稱張緊裝置，它是帶式輸送機必不可少的部件，具有以下四個主要作用：</p><p>　　使輸送帶有足夠的張力，以保證輸

98、送帶與滾筒間產生必要的摩擦力并防止打滑；</p><p>　　保證輸送帶各點的張力不低于一定值，以防止輸送帶在托輥之間過分松弛而引起撒料和增加運動阻力；</p><p>　　補償輸送帶的塑性伸長和過渡工況下彈性伸長的變化；</p><p>　　為輸送帶重新接頭提供必要的行程。</p><p>　　在帶式輸送機的總體布置時，選擇合適的拉緊裝置，

99、確定合理的安裝位置，是保證輸送機正常運轉、起動和制動時輸送帶在傳動滾筒上不打滑的重要條件，通常確定拉緊裝置的位置時須考慮以下三點：</p><p>　　拉緊裝置應盡量安裝在靠近傳動滾筒的空載分支上，以利于起動和制動時不產生打滑現(xiàn)象，對運距較短的輸送帶可布置在機尾部，并將機尾部的改向滾筒作為拉緊滾筒；</p><p>　　拉緊裝置應盡可能布置在輸送帶張力最小處，這樣可減小拉緊力；</p

100、><p>　　應盡可能使輸送帶在拉緊滾筒的繞入和繞出分支方向與滾筒位移線平行，且施加的拉緊力要通過滾筒中心。</p><p>　　按拉緊裝置的原理不同，常用的拉緊裝置有以下幾種：</p><p>　?。?）重錘拉緊裝置。重錘拉緊裝置應用十分普通。它是利用重錘的重量產生拉緊力，并保證輸送帶在各種工況下有恒定的拉緊力，可以自動補償由于溫度改變和磨損而引起輸送帶的伸長變化。重

101、錘拉緊裝置在結構上簡單，工作上可靠，維護量小，是一種較理想的拉緊裝置。它的缺點是占用空間較大，工作拉緊力不能自動調整。根據(jù)輸送機的長度和使用場合的不同，重錘拉緊裝置的具體結構形式也有所不同，如重錘垂直拉緊裝置和重錘車式拉緊裝置，它們適用于固定長距離帶式輸送機上。</p><p>　?。?）固定式拉緊裝置。固定式拉緊裝置的拉緊滾筒在輸送機運轉過程中位置是固定的，其拉緊行程的調整有手動和電動兩種方式。其優(yōu)點是結構簡單

102、緊湊，對污染不敏感，工作可靠，缺點是輸送機運轉過程中由于輸送帶的彈性變形和塑性伸長引起張力降低，可能導致輸送帶在傳動滾筒上打滑。常用的結構類型有螺旋拉緊裝置（拉緊行程短，拉緊力小，故適用于機長小于80m的短距離帶式輸送機上）和鋼繩絞車拉緊裝置（利用鋼絲繩纏繞在絞筒上，將輸送帶拉緊）等。</p><p>　　（3）自動拉緊裝置。自動拉緊裝置是一種在輸送機工作中能按一定的要求自動調節(jié)拉緊力的拉緊裝置。在現(xiàn)代長距離帶式

103、輸送機中使用較多。它使輸送帶具有合理的張力圖，自動補償輸送帶的彈性變形和塑性變形。它的缺點是結構復雜，外形尺寸大，對污染較敏感及需要輔助裝置。</p><p>　　自動拉緊裝置的類型很多，按作用原理分，有連續(xù)作用和周期作用兩種；按控制參數(shù)分，有一個、兩個或三個等（常作為控制參量的有張力、帶速和傳動滾筒的利用弧）；按拉緊裝置的驅動方式分，有電力驅動與液力驅動兩種；按被調節(jié)的繞出點張力的變化規(guī)律分，有穩(wěn)定式、隨動式和

104、綜合式三種。</p><p>　　TYZL通用型液壓自動拉緊裝置是針對我國帶式輸送機、索道等連續(xù)輸送設備而開發(fā)的一種機電一體化通用設備。它具有以下特點：</p><p>　?。?）根據(jù)使用場合的條件，拉緊力可以根據(jù)需要進行設定，使設備處于最佳的工作狀態(tài)。</p><p>　?。?）拉緊力設定后，TYZL型液壓自動拉緊裝置可以保持系統(tǒng)處于恒力拉緊狀態(tài)。</p&g

105、t;<p>　?。?）TYZL型液壓自動拉緊裝置具有相應速度快，動態(tài)性能好的特點，以及時補償輸送帶或鋼絲繩的彈塑性變形</p><p>　　（4）油泵電機可以實現(xiàn)空載起動，達到額定拉力時，電機斷電，有蓄能器完成油力補償，從而達到TYZL型液壓自動拉緊裝置的節(jié)能運行。</p><p>　　（5）TYZL型液壓自動拉緊裝置結構緊湊，安裝布置方便。</p><p

106、>　　（6）TYZL型液壓自動拉緊裝置可與集控裝置連接，實現(xiàn)對該機的遠程控制。</p><p>　　在帶式輸送機的工藝布置中，選擇合理的拉緊裝置，確定合理的安裝位置，是保證輸送機正常運轉、啟動和制動時輸送帶在傳動滾筒上不打滑的重要條件，通常確定拉緊裝置的位置時需要考慮以下三點：</p><p>　　拉緊裝置應盡量安裝在靠近傳動滾筒的空載分支上，以利于起動和制動時不產生打滑現(xiàn)象，對運距

107、很短的輸送機可布置在機尾部，并將尾部滾筒作為拉緊滾筒；</p><p>　　拉緊裝置應盡可能布置在輸送帶張力最小處，這樣可以減少拉緊力，縮小拉緊行程；</p><p>　　應使輸送帶在拉緊滾筒的繞入和繞出分支方向與滾筒位移線平行，而且施加的拉緊力要通過滾筒中心。</p><p>　　本通用性液壓自動拉緊裝置適用于鋼繩芯、普通橡膠帶固定式帶式輸送機以及索道等連續(xù)運轉的

108、設備，該設備可放在輸送機機頭或機尾，設計者依據(jù)具體情況選用并確定具體位置。</p><p>　　根據(jù)輸送機設計原始資料和已計算出的拉緊力和拉緊行程，綜合考慮上述各種拉緊裝置類型和特點，本設計選擇使用YZL1-100/L型液壓自動拉緊裝置。</p><p>　　2.11制動力矩的計算及制動器的選擇</p><p>　　2.11.1制動力矩計算</p>&

109、lt;p>　　根據(jù)井下用帶式輸送機技術要求，制動裝置或逆止裝置產生的制動力矩不得小于該輸送機所需制動力矩的1.5倍。</p><p>　　對于電動機運行狀態(tài)的帶式輸送機所需制動裝置的總制動力矩為：</p><p><b>　　（式2.13）</b></p><p>　　式中 —制動裝置作用在傳動滾筒軸上的總制動力矩，Nm；</p

110、><p>　　—傳動滾筒直徑，m；</p><p>　　—輸送機長度，m； </p><p>　　—托輥阻力系數(shù)，取值為0.012</p><p>　　代入得=2091N·M</p><p>　　由于該輸送機運距較短，且是上運帶式輸送機，故選用型號為YWZ-400的推桿制動器。</p><p&

111、gt;　　2.12軟啟動裝置的選擇</p><p>　　軟啟動技術是改善帶式輸送機啟動條件的主要手段。軟啟動技術是一定的啟動時間內，控制啟動加速度，確保帶式輸送機按所要求的加速度曲線平穩(wěn)啟動達到額定的運行速度，同時使啟動電流和輸送帶的啟動張力控制在允許范圍內。</p><p>　　目前采用的軟啟動方式有：</p><p>　　機械軟啟動：液力耦合器、液體粘性軟啟動等

112、。</p><p>　　機電軟啟動：可變速電流啟動、繞線轉子電機驅動，CST等。</p><p>　　電氣軟啟動：可控硅軟啟動、變頻器、PSI系列固態(tài)降壓軟啟動等。</p><p>　　根據(jù)需要，選擇液體粘性軟起動裝置</p><p><b>　　它的主要技術性能有</b></p><p>　?。?/p>

113、1）傳遞效率高，可靠性高，運行費用低；</p><p>　　（2）調速性能好，可實現(xiàn)無級調速和驗帶等功能</p><p>　?。?）實現(xiàn)電動機空載啟動，與電機具有良好的匹配特性</p><p>　?。?）正常工作時不需要水冷卻系統(tǒng)，大大節(jié)省運行費用，利于設備維護</p><p>　?。?）需要時可實現(xiàn)多電動機驅動功率相互平衡</p>

114、;<p>　?。?）輸送機過載時能實現(xiàn)自動過載保護功能</p><p>　?。?）整機結構簡單、可控可靠，使用維護方便</p><p>　　（8）能實現(xiàn)煤礦井下防爆，增強礦井安全</p><p>　　查力博部分產品選型手冊P5</p><p>　　軟啟動方式選擇型號為YNRQD320/1500的液體粘性軟啟動裝置，傳遞功率285

115、-355kw</p><p><b>　　2.13輔助裝置</b></p><p>　　2.13.1清掃裝置</p><p>　　清掃粘結在輸送帶表面的物料，對于提高輸送帶的使用壽命和保證輸送機的正常運轉將具有重要意義。</p><p>　　對清掃裝置的基本要求是：清掃干凈，清掃阻力小，不損傷輸送帶的覆蓋層，結構簡單而可