橋涵水文設計本科畢業(yè)論文

1、<p><b>　　工作日志</b></p><p>　　題目：洺河大橋上行橋歷次洪水災害原因分析及新橋水文設計</p><p>　　備注：此表每兩周記錄一次，將作為學生畢業(yè)設計成績評價的依據(jù)。</p><p>　　如填寫內(nèi)容較多，此表可另附頁。</p><p>　時 間2012年 02月 13日 至 2

2、012年 02月 26日</p><p>　工作重點該階段圍繞本題目的相關點，完成了如下內(nèi)容：1.完成了相關資料的收集工作；2.完成了中文文獻以及外文文獻的查找和閱讀工作；3.完成了開題報告的文獻綜述和參考文獻整理部分。</p><p>　本階段針對題目洪水沖刷對橋梁的影響以及橋涵水文的相關理論進行了大量的資料及文獻查找工作，了解了本題目目前的研究方向以及一般方法，對研究過程中的基礎理論知

3、識有了一定的了解，對今后的設計計算階段奠定了理論基礎。本階段的難點主要是外文文獻的查找和閱讀部分，其中部分外文文獻閱讀未能完成，留待下一階段完成。</p><p>　指導教師意見：簽字：日期： </p><p>　　題目：洺河大橋上行橋歷次洪水災害原因分析及新橋水文設計</p><p>　　備注：此表每兩周記錄一次，將作為學生畢業(yè)設計成績評價的依據(jù)。</p&

4、gt;<p>　　如填寫內(nèi)容較多，此表可另附頁。</p><p>　　題目：洺河大橋上行橋歷次洪水災害原因分析及新橋水文設計</p><p>　　備注：此表每兩周記錄一次，將作為學生畢業(yè)設計成績評價的依據(jù)。</p><p>　　如填寫內(nèi)容較多，此表可另附頁。</p><p>　　題目：洺河大橋上行橋歷次洪水災害原因分析及新橋水文

5、設計</p><p>　　專業(yè)： 土木工程 學生姓名： ** 學號： ** </p><p>　　備注：此表每兩周記錄一次，將作為學生畢業(yè)設計成績評價的依據(jù)。</p><p>　　如填寫內(nèi)容較多，此表可另附頁。</p><p>　　題目：洺河大橋上行橋歷次洪水災害原因分析及新橋水文設計</p><p>

6、;　　專業(yè)： 土木工程 學生姓名： ** 學號： ** </p><p>　　備注：此表每兩周記錄一次，將作為學生畢業(yè)設計成績評價的依據(jù)。</p><p>　　如填寫內(nèi)容較多，此表可另附頁。</p><p>　　題目：洺河大橋上行橋歷次洪水災害原因分析及新橋水文設計</p><p>　　專業(yè)： 土木工程 學生姓名：

7、 ** 學號： ** </p><p>　　備注：此表每兩周記錄一次，將作為學生畢業(yè)設計成績評價的依據(jù)。</p><p>　　如填寫內(nèi)容較多，此表可另附頁。</p><p>　　題目：洺河大橋上行橋歷次洪水災害原因分析及新橋水文設計</p><p>　　專業(yè)： 土木工程 學生姓名： ** 學號： ** </p&

8、gt;<p>　　備注：此表每兩周記錄一次，將作為學生畢業(yè)設計成績評價的依據(jù)。</p><p>　　如填寫內(nèi)容較多，此表可另附頁。</p><p>　　題目：洺河大橋上行橋歷次洪水災害原因分析及新橋水文設計 </p><p>　　專業(yè)： 土木工程 學生姓名： ** 學號： ** </p><p>　　責任指

9、導教師： </p><p>　　備注：學生畢業(yè)設計答辯前，土木工程專業(yè)（含鐵道工程方向）至少需填報7份工作日志，環(huán)境工程專業(yè)學生至少需填報8份工作日志，否則不能參加答辯。</p><p><b>　　設計任務書</b></p><p>　　題 目： 洺河大橋上行橋歷次洪水災害原因分析及新橋水文設計

10、</p><p>　　適合專業(yè)： 橋梁工程 </p><p>　　指導教師（簽名）： 提交日期： 2012 年 2月 23日</p><p>　　學院： 土建 專業(yè)： 土木工程 學生姓名： ** 學號：**</p><p>&l

11、t;b>　　開題報告</b></p><p>　　題目： 洺河大橋上行橋歷次洪水災害原因分析及新橋水文設計</p><p>　　學院： 土建學院 專業(yè)： 土木工程 學生姓名： ** 學號：**</p><p>　　指導教師簽名： 審核日期： 年 月 日</p><

12、p><b>　　摘要</b></p><p>　　橋梁泄洪能力不足和基礎埋深過淺是造成橋梁水毀的重要原因。本文根據(jù)現(xiàn)有京廣鐵路洺河大橋相關資料對因歷年大洪水造成的大橋水毀原因進行分析，從過洪能力和抗沖刷能力兩方面衡量大橋是否在設計上滿足相關規(guī)范的要求。通過計算，認為該橋橋下高程嚴重不足，大洪水時過流面積過低，設計洪水無法正常通過該橋，無法滿足抵御百年一遇洪水的要求，部分橋梁基礎埋深過淺

13、，洪水時易造成沖刷深度超過基礎底面深度，從而使大橋的整體性受到破壞，并降低其他墩臺以及橋面結(jié)構的承載能力，致使大橋水毀。</p><p>　　本文根據(jù)檢算結(jié)果進行了新橋的水文設計，水文設計的主要工作包括大橋洪水頻率曲線及設計洪水的推求、橋址選擇、橋梁高程確定、孔跨布置和橋梁基礎埋深確定等相關設計計算，為新橋的結(jié)構設計和施工提供理論參考。</p><p>　　另外本文嘗試使用HEC-RAS水

14、文計算軟件對相關斷面進行了模擬計算，將結(jié)果與之前計算結(jié)果進行對比，取得了較好的一致性。</p><p>　　關鍵詞：橋涵水文；設計洪水；洪水頻率；過洪能力；沖刷。</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　The main reasons for the destroyed of a bridge are ina

15、dequate ability of bridge to releace floodwater and The ability to resist erosion. This paper is divided into two parts. The first part is based on the existing date to analyze the reason of

16、 the damage by flood of the Ming river bridge. On this basic, to determine whether the existing bridge design can meet the design standards. In this section, deck elevation and pier foundation erosion needs to be checkin

17、g in order to determine whether the </p><p>　　The second part is based on the requirements of the design standards for new bridge hydrologic design. The main tasks are regularize the standard of the design f

18、lood, calculate and determine the design flood, the elevation of the bridge, span layout, general scour depth and local scour depth.</p><p>　　HEC-RAS is attempts to use during the bridge hydrological design

19、to simulation the river bed and the flow, the result is equal to the calculate result of the previous section.</p><p>　　Keyword: Bridge and culverts hydrological; Design flood; Frequency of flood; Flooding c

20、apacity; Pier scour.</p><p><b>　　第一章 緒論</b></p><p>　　鐵路系統(tǒng)是國民經(jīng)濟的大動脈，是一個國家交通運輸系統(tǒng)的重要組成部分，而在鐵路施工過程中，跨河工程及山嶺隧道一直以來是技術部門關注的焦點。在跨河工程中，橋渡是其中最主要也是的一種形式，橋渡包括橋梁自身、兩岸臨近處的路堤、治導和防護工程，而橋渡的設計主要是為了選

21、擇橋涵跨越各種水域的最佳方案，其主要任務包括橋位的選擇、孔跨布置、橋梁高程及基礎埋深的推定以及治導防護工程的布設等等?？梢哉f橋渡水文的設計是整個橋梁設計的前期基礎工作，具有重要的意義。</p><p>　　1.1 研究目的及研究意義</p><p>　　鐵路是改善城市交通環(huán)境、最富有生命力的一種交通工具；市郊鐵路與地下鐵道、輕軌鐵路緊密合作，共線、共站，共同組成大城市的快速運輸系統(tǒng)，這是各

22、國解決人口密度較大地區(qū)客運繁忙的有效措施。鐵路自1876年傳入中國，截至2010年，我國鐵路營業(yè)里程達到9.1萬公里，鐵路橋梁的運用為鐵路跨越河流湖泊以及峽谷地帶提供了可能并在其中發(fā)揮了重要的作用。</p><p>　　鐵路橋梁荷載大，沖擊力大，行車密度大，要求能抵抗自然災害的標準高。從現(xiàn)有橋梁來看，僅有少數(shù)橋梁因車輛活載的影響而破壞，但橋梁被沖毀的事故卻時有發(fā)生，引起這種事故的原因很多，其中最重要的原因有兩點。

23、第一是橋梁修建完成后，生態(tài)環(huán)境發(fā)生了很大改變。如土壤植被在建橋后發(fā)生了較大改變。在設計時看似不大的降雨可能在現(xiàn)實中形成很大的洪水，甚至威脅到橋涵的安全。非法挖沙使河床變得粗糙，改變了糙率系數(shù)，使降低了橋梁的過洪能力，致使橋梁出現(xiàn)事故。第二條是設計的不合理。若沒有收集到應當收集到的雨量、流量、河床糙率、斷面形狀、土層狀況的基本信息，或基本信息獲取數(shù)據(jù)存在較大偏差，使得設計流量無法體現(xiàn)河段真實情況。設計流量確定地過大，橋梁修建過大，是一種浪

24、費；反之，設計流量確定地過小，橋梁跨徑或者基礎埋深不足，建橋后遇水害易發(fā)生事故。另外，我國部分鐵路橋梁建造年代久遠，建筑施工標準不明確，極易受到洪水等自然災害的影響。</p><p>　　水毀是世界各國橋梁面臨的嚴重自然災害，據(jù)統(tǒng)計，橋梁水毀是超載毀壞的6倍，是地震破壞的20倍。橋梁水毀原因主要有兩個主要方面，首先，橋梁梁底設計標高過低，導致洪水時過流斷面束窄，流速增大，迎水壓力升高使得橋梁破壞。另外，橋梁基礎埋

25、深不足導致洪水時橋下沖刷過大，基礎遭到破壞，使橋梁發(fā)生水毀。所以通過檢算橋梁過洪能力及抗沖刷能力能夠合理地確定橋梁水毀原因，并為新橋的水文設計提供科學合理的依據(jù)。</p><p><b>　　1.2 研究內(nèi)容</b></p><p>　　京廣鐵路洺河大橋始建于1902年，多次受到洪水的影響導致水毀，期間進行過不同程度的修復工作，但橋梁主體結(jié)構自1917年之后并無太大變

26、化。受到1963年特大洪水的影響，該橋在原橋基礎上進行了加固處理，但鐵科院的檢定報告認為加固后的洺河大橋仍無法滿足規(guī)范要求，需要在原有基礎上進行重新設計。</p><p>　　本設計說明書將對既有京廣線洺河鐵路大橋上行橋進行檢定，依據(jù)現(xiàn)行《鐵路工程水文勘測設計規(guī)范》和《鐵路橋梁設計規(guī)范》判斷既有橋梁能否滿足規(guī)范要求。</p><p>　　根據(jù)規(guī)范的要求將進行兩方面的驗算：過洪能力驗算和基礎

27、埋深驗算，根據(jù)計算結(jié)果進行判斷。其中過洪能力驗算需要根據(jù)已有臨洺關水文站81年中54年的橋址斷面處水位/流量關系推斷標準頻率洪水，利用標準頻率洪水計算橋前及橋下壅高，并參照規(guī)范將設計要求與實際狀況進行對比，判斷大橋的過洪能力是否滿足規(guī)范要求</p><p>　　若判定既有大橋無法滿足現(xiàn)有規(guī)范的設計要求，將依據(jù)現(xiàn)行規(guī)范對既有橋梁進行重設計，需要根據(jù)河流區(qū)域平面以及河床橫斷面圖在原橋址附近選擇適宜建橋的橋址斷面，進行

28、橋梁的孔徑布置，水位檢算以及沖刷計算等內(nèi)容。</p><p>　　第二章：既有大橋過洪能力分析</p><p>　　2.1 洺河大橋簡況</p><p>　　2.1.1 河流及河道狀況</p><p>　　洺河發(fā)源于河北省武安市境內(nèi),夏日水位較深,冬季有干涸現(xiàn)象，季節(jié)性較為突出。洺河是滏陽河的一條重要支流，也是邯鄲市境內(nèi)的主要行洪河道，境內(nèi)河

29、長1714公里,流域面積2601.72平方公里，由72支溝匯成三條主溝，最后匯成南北兩條。在該鐵路橋上游約8KM處合流為一河。橋位以上有中小型水庫約20余座，橋上流域面積約2300平方公里，平均坡度約1‰。</p><p>　　據(jù)鐵四院調(diào)查資料，洺河河道原本狹窄，經(jīng)1913,1917年兩次大水河床沖刷沖寬沖深很多，目前河道基本保持在1917年沖寬后的形態(tài)。橋址附近上下游1公里范圍內(nèi)河道基本順直，河槽明顯，南岸高于

30、北岸，無明顯河漫灘，河槽底表層為砂質(zhì)，兩岸為砂粘土和粘砂土。橋上游兩側(cè)皆有導流堤長約200-300米，上行橋和下行橋間有漿砌片石護坡。下游橋下約100米有一公路橋，全長344米，較鐵路橋長約20米。河段屬于山前區(qū)變遷型河段，但橋位附近局部地質(zhì)（上游3.5KM處右岸石北口村后高地）有粘性土岸嘴，其下游左岸名陽村高地和再下游右岸后碑村高地和兩側(cè)導流堤、護岸等工程約束故橋位處河段略顯穩(wěn)定一些。</p><p>　　2.

31、1.2 洺河大橋歷史沿革及現(xiàn)狀</p><p>　　京廣鐵路大洺河大橋上行橋始建于1902年，其史沿革如下：</p><p>　?。?）1902年始建時為米下承板梁，全長約64米，現(xiàn)為廣州端兩孔。</p><p>　?。?）1910年大水將京端沖毀，修復時向北（京端）擴建1孔31.5米；全橋長為米；全長約96米。</p><p>　?。?）1

32、913年大水將京端沖毀。修復時，除保留原廣州端2孔31.5米下承板梁外，廢棄原京端橋臺向北增建3孔40米梁，全長約194米。</p><p>　?。?）1917年大水將京端再次沖毀，修復時，在1913年基礎上向北擴建3孔40米梁，成為2孔31.5米+6孔40米梁，全長約324米。</p><p>　?。?）1949年戰(zhàn)后修復時，將圓6孔40米梁全部換成20米梁（每跨之間增建一橋墩），成為2

33、孔31.5米+12孔20米梁，全長約324米。</p><p>　?。?）1963年特大洪水，沖走1、3、5、7、8、10號6個墩。</p><p>　?。?）1964年原橋修復，按原設計重建第1、3號墩，第5、7、8、10號墩加粗墩身?，F(xiàn)狀為：9孔20米+3孔21米上承板梁+2孔31.5米下承板梁，全長（橋臺前墻到前墻）約為323.8米，中心里程為K409+167米。</p>

34、<p>　　除12、13號墩和廣州橋臺基礎尺寸為尺寸不明的擴大基礎外，其他墩臺皆為樁基。其中1964年重建的第1、3號墩樁尖入土深度按最低河床標高為59.42米（大沽）計，在25到26米第6號墩為11.54米，其他墩臺樁尖入土深度均不足10米，洺河大橋現(xiàn)行橋立面圖見附圖2。</p><p>　　2.2 1963年特大洪水及災后修復情況調(diào)研</p><p>　　1963年洺河發(fā)

35、生特大洪水，受洪水的影響，該橋損毀嚴重，故對當年洪水受災情況以及次年的修復方案進行簡要陳述，為過洪能力分析及沖刷計算提供基本參考資料。</p><p>　　2.2.1 洪水概況及橋渡受災情況</p><p>　　1963年8月初，洺河發(fā)生歷史特大洪水，本次洪水有兩次洪峰，其情況分敘如下：第一次在8月3、4日，暴雨集中于流域北部。4日清晨北部各小支溝上有十座小型水庫相繼失事；但中型水庫峽溝壩

36、并未潰決，4日14點30分洪峰到達橋前Q=6950（年鑒上為9800）秒立米，水位65.12米（大沽），平梁底。這些失事的小水庫，一是庫容小，二是標準低，一般只有30~50年一遇設計洪水，三是距離鐵路橋較遠，故橋下洪峰流量可不計潰壩因素，視為天然流量。（即現(xiàn)在這些小水庫皆于64年后一段時期內(nèi)恢復，今后遇此情況暴雨，仍可能出現(xiàn)這種流量）隨后暴雨集中到南部流域，南部支溝上有五座庫容較小的小型水庫潰壩。其中玉里河、八一、七一三座水庫潰壩之水約

37、600萬立米，均注入大洺遠水庫。大洺遠水庫溢流（未潰壩）之水與沿途徑流及北部支溝匯水相遇于8月6日4時達到橋前形成第二次洪峰Q=8000（年鑒為12300）秒立米，水位達67.07米，（年鑒為66.34）水位到軌枕頂。</p><p>　　在第二次洪峰過后，黑龍翁和大洺遠兩水庫相繼失事，但橋前未出現(xiàn)更大流量。第二次洪峰時，洪水繞過上游橋左側(cè)（北岸）導流堤端，橋北端后臺約24米以外的路基沖泡坍塌約800米。下游橋北

38、端緊靠臺后沖開寬40米的缺口。上游橋上游左側(cè)（北岸）導流堤及護底混凝土塊均完整無損；表明這是主流改道，河岸演遷的山前區(qū)變形河流的河床演變特點。</p><p>　　本次水害上行橋（研究橋梁），第1、3、5、7、8、10號墩被沖毀，第1~11孔鋼梁落水；其中單數(shù)橋墩系解放后于跨中加建者，基礎較淺。1及3號墩連基礎沖走；5及7號墩墩身沖失，基礎仍在。8及10號墩49年修復時新舊圬工接觸不良，沖倒墩身。下行橋，第2、3

39、、4號墩連同承臺一起被沖走。8號墩墩身被水沖失，承臺移至下游2米以外。第10號墩沖歪。第2~9孔鋼梁落水。</p><p>　　2.2.2 復舊方案及復舊情況</p><p>　　1963年8月下旬，大橋局、鐵四院和北京鐵路局三單位現(xiàn)場調(diào)查規(guī)劃復舊工程的建議，洺河橋?qū)儆谠瓨蚴交謴?，適當提高橋下凈空高度。經(jīng)分析，如按1963年最大水位67.07米復舊，上行橋需要加高2米；下行橋需加高1.7米

40、。而既有橋墩穩(wěn)定性不夠，無法利用舊橋墩，必須另建雙線新橋一座。后鑒定意見及鐵道部批復意見，只同意上下行兩橋仍按照原式修復，上行橋提高0.35米，與下行橋同高，但梁底均低于歷史最高水位。由橋梁現(xiàn)狀圖及實際勘測可見，上行橋并未抬高。</p><p>　　在復舊施工時，上行橋1及3號墩在原位用Φ40鋼筋混凝土管樁高樁承臺新建墩。5、7、8、9、10號墩在原基礎上建新墩身架梁；因此這幾個墩成為全橋薄弱環(huán)節(jié)。下行橋在第2~

41、8孔跨間新建2~7號墩六個新墩，廢棄原2~8號墩。對1號和8號墩進行加固。將原16孔20米梁改為15孔（2孔29.8+13孔20.0）梁。</p><p>　　2.3 大橋設計洪水計算</p><p>　　大橋水毀的原因是多方面的，這其中既包含了遭遇特大洪水等不可抗拒的自然因素，也包含了考慮橋涵設計要求等因素。對大橋泄洪能力進行驗算能夠有效的判斷橋梁水毀的原因，對設計洪水進行推求能夠為進一

42、步進行沖刷檢算及新橋水文設計提供科學的理論依據(jù)，本節(jié)依據(jù)現(xiàn)行鐵道部橋涵水文規(guī)范，從大橋設計標準洪水推求工作入手，判斷大橋抵御洪水的實際能力。</p><p>　　2.3.1 橋位處年最大流量資料統(tǒng)計</p><p>　　大橋所在河段于1921年建有臨洺關水文站，（1955年水文年鑒記載：臨洺關水文站基本水尺P1設在鐵橋北第一橋墩北面；基本水尺P2設在鐵路橋南第一橋墩南面，因此水文站的測流資

43、料可以直接使用。）根據(jù)水文年鑒的記載，以及鐵科院《京廣線洺河大橋水文檢定報告》的相關數(shù)據(jù)，收集了自1913年至1993年共81年中54年最大流量的資料，詳見表2-1（臨洺關站歷年最大洪水水位匯總表）.</p><p>　　2.3.2經(jīng)驗頻率計算</p><p>　　通過調(diào)查和查閱大量的文件得知：①在1913年至1993年81年中，基本可以認為沒有遺漏比1913年（Q=6421秒立米）還大的

44、洪水；②雖然在1913年至1949年之間有27年的缺測，但因為考證時期不是很長，調(diào)查認為缺測大洪水的可能性很小，為此，本次頻率推算將根據(jù)考證的81年中收集的54個年最大值確定順位后，將不連續(xù)系列看作各自從總體中獨立抽取的連續(xù)系列。</p><p>　　對于1963年的洪水，按照特大洪水考慮，特大洪水經(jīng)驗頻率的計算公式為：</p><p>　　對于其他年份的洪水，按照經(jīng)驗頻率計算公式：<

45、;/p><p>　　式中，為實測系列第m項的經(jīng)驗頻率；</p><p>　　M為特大洪水系列由大到小排列的序號；</p><p>　　N為考察洪水系列的年數(shù)，該計算中N=81；</p><p>　　為第a年特大洪水的經(jīng)驗頻率，該計算中a=1；</p><p>　　m為實測洪水序列由大到小排列的序號；</p>

46、<p>　　n為實測洪水系列的年數(shù)，該計算中n=54；</p><p>　　l為已抽出的特大洪水的年數(shù)，該計算中l(wèi)=1；</p><p>　　現(xiàn)將計算結(jié)果繪制表格，見表2-2（經(jīng)驗頻率計算表）</p><p>　　2.3.3 參數(shù)初值的估算</p><p>　　為得到百年一遇洪水流量的大小，本設計采用皮爾遜Ш型曲線對洪水頻率進行分析

47、，現(xiàn)就其中分布特征的三個參數(shù)（、、）進行計算，這里采用矩法進行參數(shù)估計。其中：</p><p>　　式中：=為模比系數(shù)；</p><p>　　為特大洪水中的任意流流量大??；</p><p>　　為一般洪水中的任意流流量大小；</p><p><b>　　k為比例系數(shù)。</b></p><p>　　

48、現(xiàn)列表計算變差系數(shù)，計算過程詳見詳見表2-3（變差系數(shù)計算表）。</p><p>　　數(shù)值參考相應地區(qū)規(guī)律進行擬定，對于=2.19>1.0的地區(qū)，應試用，這里暫時擬定。</p><p>　　2.3.4經(jīng)驗頻率曲線及理論頻率曲線的繪制</p><p>　　根據(jù)上表中流量數(shù)據(jù)以及計算的經(jīng)驗頻率，為更好地進行曲線擬合工作，需要在圖紙上形成分散且光滑連接的經(jīng)驗頻率曲線

49、，為使用海森機率格紙這一特殊的坐標系統(tǒng)，需要使用Excel建立橫坐標與頻率值（下側(cè)概率）的標準正態(tài)分布分位數(shù)有關點的格紙，并在格紙內(nèi)繪經(jīng)驗點據(jù)，如圖2.1（第一次適線洪峰頻率曲線圖）中各點所示。</p><p>　　下面根據(jù)初估統(tǒng)計參數(shù)，，，列表計算對應數(shù)值，Excel編輯公式為：</p><p>　　第一次適線計算結(jié)果如表2-4（第一次適線計算表）所示：</p><p

50、>　　第一次適線結(jié)果在海森機率格紙上表示為圖2-1（第一次適線洪峰頻率曲線圖）中的曲線，由該圖可知，當，時，理論頻率曲線較經(jīng)驗頻率曲線變化程度偏緩慢，曲線頻率中部偏左，故需要對偏態(tài)系數(shù)和變差系數(shù)進行修正。（受篇幅影響，該圖見下頁）</p><p>　　2.3.5第一次適線結(jié)果分析及統(tǒng)計參數(shù)對頻率曲線的影響分析</p><p>　　1）均值對頻率曲線的影響</p><

51、;p>　　當皮爾遜Ш型頻率曲線的兩個參數(shù)和不變時，由于均值的不同，可以使頻率曲線發(fā)生的變化如圖2-2（均值對頻率曲線的影響）</p><p>　　2）變差系數(shù)對頻率曲線的影響</p><p>　　為消除均值的影響，以模比系數(shù)K為變量繪制頻率曲線，如圖2-3（變差系數(shù)對頻率曲線的影響）所示。圖中=1.0，隨著的增大，頻率曲線的偏離程度也隨之增大，曲線顯得越來越陡。</p>

52、<p>　　3）偏態(tài)系數(shù)對頻率曲線的影響</p><p>　　圖2-4（偏態(tài)系數(shù)對頻率曲線的影響）表示=0.1時種種不同的對頻率曲線的影響情況。從圖中可以看出，正偏情況下，越大，均值對應 的頻率越小，頻率曲線的中部越向左偏，且上段越陡，下段越平緩。</p><p>　　2.3.6參數(shù)調(diào)整及設計頻率，設計流量，重現(xiàn)期的確定</p><p>　　根據(jù)以上各

53、系數(shù)對頻率曲線影響的結(jié)論，擬將數(shù)值進行放大，并適當縮小取值，使得曲線能夠與數(shù)據(jù)有較好的匹配度，經(jīng)過數(shù)次嘗試，曲線無法在全段完整與經(jīng)驗頻率曲線相擬合，故優(yōu)先選取與中段數(shù)據(jù)擬合較好的參數(shù)作為最終參考值。</p><p>　　取，，時取得較好效果，適線計算結(jié)果如表2-5（理論洪峰頻率曲線計算表）所示，適線結(jié)果在海森機率格紙上表示為圖2-5（理論洪峰頻率曲線圖）中的曲線。</p><p>　　由理

54、論洪峰頻率計算的結(jié)果可推知不同設計頻率（重現(xiàn)期的倒數(shù)）洪水的大小，如表2-6（重現(xiàn)期及設計流量表）</p><p>　　根據(jù)我國鐵道部現(xiàn)行相關規(guī)范《鐵路橋涵設計基本規(guī)范》（TB10002.1-2005）對于鐵路橋涵設計洪水頻率的標準規(guī)定如表2-7（鐵路橋涵設水頻率）所示：</p><p>　　注：若觀測洪水（包括調(diào)查洪水）頻率小雨表列標準的洪水頻率時，應按照觀測洪水頻率設計，但當觀測洪水頻

55、率小于下列頻率時，應按照下列頻率設計：Ⅰ、Ⅱ級鐵路的特大橋及打中橋為1/300，小橋及涵洞為1/100。</p><p>　　則由該橋的設計要求知，該鐵路屬于Ⅰ級鐵路，該橋類型屬于大橋，按相關規(guī)范，該橋設計標準應首先滿足1/100的設計洪水標準，即P=1%，查表3-6可知，Q1%=12422m3/s，因為Q1%數(shù)值大于臨洺關站歷年最大洪水流量匯總表中調(diào)查所得的最大洪水Q1963=12300 m3/s，故按照相關規(guī)

56、范，取Q1%=12422m3/s為設計洪水頻率，為計算方便，在計算中偏安全地取為Q1%=12500m3/s，同理Q0.33%=18100 m3/s。</p><p>　　2.4 設計水位的推求</p><p>　　由于無法獲得大橋所在河段水面比降、河槽糙率的參數(shù)，故優(yōu)先考慮對已有的年最大洪水水位的統(tǒng)計數(shù)據(jù)進行延長得到相應的設計洪水水位將歷年洪水水位/流量關系標注于圖2-6（洪水水位-流量關

57、系曲線圖）中，并使用二次拋物線對相關點進行曲線擬合，擬合結(jié)果如下圖：</p><p>　　將Q1%=12500m3/s代入擬合曲線可得：H1%=66.49m，即百年一遇設計洪水水位為66.49m。</p><p>　　2.5 設計高程計算</p><p>　　橋面高程是指橋面中心線上最低點的高程，必須滿足橋下通過設計洪水、流冰、流木和通航的要求，并且需要考慮壅水，波

58、浪、水拱、河灣凹岸水面超高以及河床淤積等因素引起的橋下水位升高。</p><p>　　針對本橋所在河段，橋下橋面最低高程的確定主要考慮壅水及橋下凈空高度要求的影響。</p><p>　　2.5.1 橋前壅水高度的計算</p><p>　　鐵道部《鐵路工程水文勘測設計規(guī)范》（TB10017-99）給出公式：</p><p>　　式中：與河流特點

59、及河灘路堤阻擋流量情況有關，按表2-8取值；</p><p>　　為上游斷面的平均流速；</p><p>　　為壓縮斷面的平均流速。</p><p>　　為確定值得大小，現(xiàn)計算河灘路堤阻擋的流量：</p><p>　　對于本橋，橋墩阻斷流量為：</p><p>　　阻斷流量與設計流量的比值為：</p>&

60、lt;p>　　故由上表，系數(shù)取為0.07.</p><p>　　下表是《公路工程水文勘測設計規(guī)范》（JTGC30-2002）給出的橋下平均流速的取值參考表，下表中：為河槽的平均流速（m/s）；為設計流量（）；為橋下凈過水面積（）</p><p>　　由連續(xù)關系可知：，由橋位斷面土層示意圖可知，橋址所在河床斷面土質(zhì)組成屬于沙質(zhì)松軟土，則取糙率系數(shù)為60，即,，推知天然狀態(tài)下河槽的平均水

61、深。</p><p>　　根據(jù)《水文年鑒》及臨洺關水電站給出的數(shù)據(jù)，認為Q1%=9800m3/s，相應的流速約為5.95m/s，水位為65.55m，由此可推知，當Q=12500m/s時，橋下平均流速</p><p>　　天然狀態(tài)下全斷面平均流速</p><p><b>　　則橋前壅水高度</b></p><p>　　2.

62、5.2 橋下壅水高度的計算</p><p>　　鐵道部《鐵路工程水文勘測設計規(guī)范》（TB10017-1999）規(guī)定：橋下壅水高度可采用橋前最大壅水高度的一半。對于山區(qū)和山前河流，洪水張羅急驟，歷時短促，且河床之堅實不易沖刷時，橋下壅水高度可采用橋前最大壅水值。對于平原洪水漲落很緩慢的河流，且河床質(zhì)松軟，易于造成一般沖刷時，橋下壅水可不計。</p><p>　　本橋?qū)儆谶M入平原區(qū)的山前區(qū)變遷

63、性河流，洪峰漲落陡急，且上行橋幾乎全橋鋪砌，故上行橋的橋下壅水高度應取為等于橋前最大壅水高度。</p><p><b>　　橋下壅水高度</b></p><p>　　2.5.3 橋底設計高程</p><p>　　根據(jù)交通部《公路工程水文勘測設計規(guī)范》（JTGC30-2002）規(guī)定：不通航河流的橋面設計高程按照下式計算：</p>&

64、lt;p>　　式中，為橋面最低高程（m）；</p><p><b>　　為設計水位（m）；</b></p><p>　　為考慮壅水、浪高等因素的總和（m）；</p><p>　　為橋下凈空安全值（m），詳見下表，表1-10；</p><p>　　為橋梁上部構造建筑高度（m），包括橋面鋪裝。</p>&

65、lt;p>　　注：(1)無鉸拱的拱腳，可被洪水淹沒，淹沒高度不宜超過拱圈矢高的三分之二；拱頂?shù)酌嬷猎O計水位的凈高不應小于1m。</p><p>　　(2)山區(qū)河流水位變化大，橋下凈空安全值可適當加大。</p><p><b>　　則：橋底設計高程</b></p><p>　　2.6 大橋過洪能力分析</p><p>

66、;　　依據(jù)現(xiàn)行規(guī)范，對現(xiàn)有大橋設計洪水流量、設計洪水水位以及橋底設計高程進行了一系列計算，現(xiàn)將計算結(jié)果與大橋?qū)嶋H情況進行對比，分析大橋在遭遇百年一遇的設計洪水時能否滿足相關要求。</p><p>　　理論方面：根據(jù)橋梁斷面圖查得，橋梁梁底實際高程為64.78m，遠小于計算所得設計梁底高程67.45m，也就是說，從設計的角度，大橋無法滿足現(xiàn)行鐵路規(guī)范的要求。另一方面從大橋?qū)嶋H梁底高程64.78m反推，根據(jù)圖3-6（

67、洪水水位-流量關系曲線圖）可知，現(xiàn)有大橋的設計洪水流量僅為約3860m3/s，所幸自1964年后并未出現(xiàn)流量大于此的洪水，才保證的大橋的安全。</p><p>　　實際應用中，在不提高橋梁梁底高程基礎上的加粗墩身以及增加基礎埋深對于橋梁的過洪能力并無實際的改善意義，故1964年修復后的大橋從理論上依然無法承受與1963年同等大小的洪水，在新橋水文設計中需要考慮提高梁底高程以增強大橋的泄洪能力。</p>

68、<p>　　第三章：既有大橋墩臺沖刷檢算</p><p>　　橋梁墩臺的沖刷導致的跨河大橋水毀是橋渡水害的重要原因，對于大橋水毀原因的評估分析時，需要對橋梁墩臺的沖刷進行檢算，以確定是否因為抗沖刷能力的不足導致橋梁的水毀。另外，在新橋的水文設計中，計算橋梁墩臺的抗沖刷能力也是設計過程中必不可少的重要過程。洺河大橋建成時間長，建設標準要求低，橋梁結(jié)構維護不到位，部分基礎埋深情況不明確，極易受到洪水的影

69、響造成破壞，所幸自1963年以來并未發(fā)生特大洪水災害才使得大橋能夠安全度過汛期。為進一步分析評估大橋水毀的原因，現(xiàn)依據(jù)現(xiàn)行鐵路規(guī)范，就大橋的沖刷深度進行檢算，提出大橋抗沖刷能力的檢算意見</p><p>　　3.1 橋下一般沖刷檢算</p><p>　　橋孔上游水流急速的集中流入橋孔，在橋孔稍下游處形成收縮斷面。這里的過水面積最小，流速最大，沖刷也最深。這段水流流速的大小和方向都在急劇的

70、變化，流速梯度大，床面切應力也大，河床泥沙運動強烈，床面沖刷明顯。</p><p>　　收縮斷面再往下游，水流逐漸擴散，在相當遠處恢復到天然狀態(tài)。橋下河床斷面的一般沖刷計算就是指收縮斷面的沖刷計算。但是，橋梁墩臺設計時，偏安全的把橋梁軸線斷面處的沖刷深度看作與收縮斷面相同。</p><p>　　3.1.1 計算公式選擇及參數(shù)確定</p><p><b>　

71、　a.計算公式的選用</b></p><p>　　對于非粘性土的河床的橋下斷面一般沖刷計算，國內(nèi)主流的公式有兩個，基于兩種不同的原理建立。</p><p>　　交通部《公路橋位設計勘測設計規(guī)范》（1991年）以及《公路工程水文勘測設計規(guī)范》（JTG C30-2002）推薦在生產(chǎn)中使用式（3-1）及式（3-2），該公式基于屬啥平衡原理建立。</p><p>

72、;　　鐵道部《鐵路工程水文勘測設計規(guī)范》（TB10017-1999）以及《鐵路橋渡勘測設計規(guī)范》（TBJ17-86）給出了基于沖止流速建立的適用于沙性土河槽的一般沖刷公式，見式（3-3）。</p><p>　　本計算采用式（3-3）進行計算</p><p>　　式中：A為單寬流量系數(shù)，按表3-1進行選??；</p><p>　　Q2為橋下河槽通過的流量；</p&

73、gt;<p>　　Bc為橋下河槽部分橋孔過水凈寬；</p><p>　　，按表3-2進行選?。?lt;/p><p>　　為橋下河床最大水深；</p><p>　　為橋下河床平均水深；</p><p>　　E為與汛期含沙量有關的系數(shù)；</p><p>　　d為一般沖刷計算層的河槽泥沙平均粒徑。</p>

74、;<p>　　對于粘性土河床的橋下斷面一般沖刷計算，多采用《公路工程水文勘測設計規(guī)范》給出的公式：</p><p>　　式中：IL為沖刷坑范圍內(nèi)粘性土液性指數(shù)。</p><p><b>　　b.相關參數(shù)的確定</b></p><p>　　大橋所在河段為山前區(qū)變遷性河段，除1917年洪水對河流斷面造成巨大改變后，河床漸趨于穩(wěn)定，說明

75、在考慮沖刷時，可以將該河段考慮為次穩(wěn)定河段，取穩(wěn)定性為四級，定單寬流量系數(shù)為1.4。</p><p>　　橋墩水流側(cè)向壓縮系數(shù)與大橋橋孔布置及設計流量相關，大橋橋孔布置為單跨20m，設計流速大于4m/s，查表2-2，取值為0.93。</p><p>　　考慮到該河段含沙量大，在沒有實測資料情況下，取止沖流速計算中的E值為0.86。</p><p>　　對不同的土層，

76、還需要確定砂粘土、粘砂土以及粗砂和中砂的一般沖刷深度計算，由于這些土層沒有相關的物理力學指標以及篩分信息，因此計算時有關參數(shù)選取各土類相應指標的中值并略偏保守的做法。即對粘砂土用IL=0.40，砂粘土用IL=0.3，粗砂用d50=1.5mm，對砂粘土及粘砂土夾層用IL=0.35。</p><p>　　3.1.2 橋下一般沖刷計算過程及結(jié)果</p><p>　　洺河大橋上行橋部分橋墩有鉛絲石

77、籠防護體，但由于防護體年久，部分防護體無法起到防護效果。通過調(diào)查可知，1989年汛期，上游水庫放水，因下游約200m處深達10余米大面積挖沙坑的塑源沖刷，且股流集中，導致部分石籠防護底下河床沖刷，石籠面下沉，故斷面計算時偏安全地按照無防護體進行檢算，計算中所涉及到的全橋斷面尺寸以及墩周圍土層情況詳見附圖2（京廣線洺河大橋上行橋橋梁墩臺立面圖）和附圖3（京廣線洺河大橋上行橋橋址斷面土層平面圖）。</p><p>　

78、　式中：Q=Q1%=12500m3/s； A=1.4；μ=0.93； E=0.86；（數(shù)據(jù)的取值分析詳見節(jié)3.1.1.b）</p><p>　　Bc=323.82-39.12=284.7m；</p><p>　　=66.49-58.95=7.54m；</p><p>　　=1914.2/284.7=6.72m；</p><p>　　d=0.

79、50mm（中砂）；d=1.5mm（粗砂）；</p><p>　　IL=0.40（粘砂土）； IL=0.3（砂粘土）；IL=0.35（砂粘土及粘砂土夾層）。</p><p>　　對于中砂的一般沖刷，d=0.50mm，橋下沖刷后的最大水深為：</p><p>　　則計算局部沖刷時需使用的相應的止沖流速為：</p><p>　　對于粗砂的一般沖刷，

80、d=1.5mm，橋下沖刷后的最大水深為：</p><p>　　則計算局部沖刷時需使用的相應的止沖流速為：</p><p>　　對于粘砂土的一般沖刷，IL=0.40，橋下沖刷后的最大水深為：</p><p>　　則計算局部沖刷時需使用的相應的止沖流速為：</p><p>　　對于砂粘土及粘砂土夾層的一般沖刷，IL=0.35，橋下沖刷后的最大水深

81、為：</p><p>　　則計算局部沖刷時需使用的相應的止沖流速為：</p><p>　　對于砂粘土的一般沖刷，IL=0.30，橋下沖刷后的最大水深為：</p><p>　　則計算局部沖刷時需使用的相應的止沖流速為：</p><p>　　現(xiàn)對以上數(shù)據(jù)進行分析：</p><p>　　砂粘土層底高：66.49-14.58=

82、51.91m；</p><p>　　粗砂層底高：66.49-15.63=50.86m；</p><p>　　砂粘土及粘砂土夾層底高：66.49-16.06=50.43m；</p><p>　　中砂層底高：66.49-16.27=50.22m；</p><p>　　粘砂土底高：66.49-17.45=49.04m。</p><

83、;p><b>　　對于1號墩：</b></p><p>　　中砂層底高為54.59m50.22m，故一般沖刷不停留在中砂層；</p><p>　　砂粘土及粘砂土夾層底高為50.28m51.91m，故一般沖刷停留在砂粘土及粘砂土夾層。</p><p><b>　　對于2號墩：</b></p><p&

84、gt;　　中砂層底高為54.04m50.22m，故一般沖刷不停留在中砂層；</p><p>　　砂粘土及粘砂土夾層底高為43.86m51.91m，故一般沖刷停留在砂粘土及粘砂土夾層。</p><p><b>　　對于3號墩：</b></p><p>　　中砂層底高為54.52m50.22m，故一般沖刷不停留在中砂層；</p>&l

85、t;p>　　砂粘土及粘砂土夾層底高為43.38m51.91m，故一般沖刷停留在砂粘土及粘砂土夾層。</p><p><b>　　對于4號墩：</b></p><p>　　中砂層底高為53.44m50.22m，故一般沖刷不停留在中砂層；</p><p>　　砂粘土及粘砂土夾層底高為40.73m51.91m，故一般沖刷停留在砂粘土及粘砂土夾層

86、。</p><p><b>　　對于5號墩：</b></p><p>　　中砂層底高為53.44m50.22m，故一般沖刷不停留在中砂層；</p><p>　　粘砂土底高為42.06m49.04m，故一般沖刷停留在粘砂土層。</p><p><b>　　對于6號墩：</b></p>&

87、lt;p>　　中砂層底高為56.08m50.22m，故一般沖刷不停留在中砂層；</p><p>　　粗砂層底高為53.22m50.86m，故一般沖刷不停留在粗砂層；</p><p>　　粘砂土底高為47.42m49.04m，故一般沖刷停留在粘砂土層。</p><p><b>　　對于7號墩：</b></p><p>

88、;　　中砂層底高為55.97m50.22m，故一般沖刷不停留在中砂層；</p><p>　　砂粘土底層高為50.77m51.91m，故一般沖刷停留在砂粘土層。</p><p><b>　　對于8、9號墩：</b></p><p>　　中砂層底高為55.70m50.22m，故一般沖刷不停留在中砂層；</p><p>　　砂

89、粘土層底高為52.73m51.91m，故一般沖刷不停留在砂粘土層；</p><p>　　粘砂土底高為48.92m49.04m，故一般沖刷停留在粘砂土層。</p><p><b>　　對于10號墩：</b></p><p>　　中砂層底高為55.75m50.22m，故一般沖刷不停留在中砂層；</p><p>　　砂粘土層底

90、高為53.10m51.91m，故一般沖刷不停留在砂粘土層；</p><p>　　粘砂土層底高為50.17m49.04m，故一般沖刷不停留在粘砂土層；</p><p>　　砂粘土層底高為46.19m51.91m，故一般沖刷停留在砂粘土層。</p><p><b>　　對于11號墩：</b></p><p>　　中砂層底高為

91、55.82m50.22m，故一般沖刷不停留在中砂層；</p><p>　　砂粘土層底高為54.22m51.91m，故一般沖刷不停留在砂粘土層；</p><p>　　粘砂土層底高為51.42>49.04m，故一般沖刷不停留在粘砂土層；</p><p>　　砂粘土層底高為47.62m51.91m，故一般沖刷停留在砂粘土層。</p><p>

92、<b>　　對于12號墩：</b></p><p>　　中砂層底高為55.90m50.22m，故一般沖刷不停留在中砂層；</p><p>　　砂粘土層底高為53.42m51.91m，故一般沖刷不停留在砂粘土層；</p><p>　　粘砂土底層標高為50.2049.04m，故一般沖刷不停留在粘砂土層；</p><p>　　

93、砂粘土底層標高為46.78m51.91m，故一般沖刷停留在砂粘土層。</p><p><b>　　對于13號墩：</b></p><p>　　中砂層底高為55.86m50.22m，故一般沖刷不停留在中砂層；</p><p>　　粘砂土層底高為51.56m49.04m，故一般沖刷不停留在粘砂土層；</p><p>　　砂粘

94、土層底高為48.64m51.91m，故一般沖刷停留在砂粘土層.。</p><p>　　為方便后續(xù)計算，現(xiàn)將計算結(jié)果列于表3-3（一般沖刷計算深度計算表）：</p><p>　　3.2 橋下局部沖刷檢算</p><p>　　修建在河床內(nèi)的橋墩，經(jīng)受著橋位河段及橋下斷面的一般沖刷，同時，橋墩阻擋水流，水流在橋墩兩側(cè)繞流，形成十分復雜的、以繞流漩渦體系為主的繞流結(jié)構，引起

95、橋墩周圍急劇的泥沙運動，形成橋墩周圍局部沖刷坑。為了便于分析計算，假定局部沖刷是在一般沖刷完成的基礎上進行的。橋墩計算公式中的墩前水深和流速都是采用一般沖刷后的水深和流速。</p><p>　　3.2.1 計算公式選擇及參數(shù)確定</p><p>　　樁基礎的局部沖刷計算</p><p>　　樁基礎是大量采用的基礎形式，樁基礎的局部沖刷計算比較復雜，在計算完一般沖刷深

96、度后，需要根據(jù)一般沖刷深度標高與樁基承臺底標高Hcd的關系確定計算方法，如下圖所示</p><p>　　第一種情況：一般沖刷深線標高比樁基承臺底標，按上部實體計算；</p><p>　　第二種情況：承臺底標高比水面高，按排架計算；</p><p>　　第三種情況：一般沖刷深線標高比樁基承臺底標，按下式計算：</p><p><b>

97、　　(1) 對于砂性土</b></p><p><b>　　(2) 對于粘性土</b></p><p>　　式中：為淹沒柱體折減系數(shù)，即</p><p>　　其中：為承臺底到一般沖刷線的距離（m），</p><p>　　h為一般沖刷發(fā)生后的水深（m）</p><p>　　為單樁形狀系數(shù)

98、，按樁的形狀，依《鐵路工程水文勘測設計規(guī)范》附錄G：實際上常用圓柱，取值為1；</p><p><b>　　為樁群系數(shù)，即</b></p><p>　　其中：為樁群垂直水流方向的分布寬度（m），</p><p>　　m為樁群垂直水流方向的排數(shù)，</p><p><b>　　為樁徑（m）；</b>&l

99、t;/p><p>　　為按承臺底位于一般沖刷線，查《鐵路工程水文勘測設計規(guī)范》附錄G：墩形系數(shù)表；</p><p>　　為墩身承臺減少系數(shù)，查《鐵路工程水文勘測設計規(guī)范》附錄G：墩形系數(shù)表；</p><p>　　其余參數(shù)與之前相同。</p><p>　　3.2.2 橋下局部沖刷計算過程及結(jié)果</p><p>　　這里按照上

100、文所列舉的各公式和一般沖刷計算結(jié)果為基礎進行計算。根據(jù)已有資料，該橋除12、13號墩基礎形式不明外，其余均為樁基礎。對于樁基礎的局部沖刷，采用第三種方法進行計算，根據(jù)一般沖刷的計算結(jié)果知：般沖刷深線標高均比樁基承臺底標，故符合第三種方法中列舉的第三種情況，這里對各墩情況進行計算：</p><p><b>　　對于1號橋墩：</b></p><p>　　一般沖刷線標高為

101、50.43m；承臺標高為57.26m；一般沖刷后水深；</p><p>　　承臺底到一般沖刷線的距離；</p><p><b>　　則</b></p><p>　　則淹沒柱體折減系數(shù)；</p><p>　　該樁為圓樁，單樁形狀系數(shù)；</p><p>　　樁群垂直水流方向的排數(shù)；樁徑；</p&

102、gt;<p>　　樁群垂直水流方向的分布寬度；</p><p><b>　　則樁群系數(shù)；</b></p><p>　　按承臺底位于一般沖刷線處查表為0.9；</p><p>　　承臺厚度為2.25m，則；；</p><p>　　查《鐵路工程水文勘測設計規(guī)范》（附錄G）：；</p><p&

103、gt;<b>　　對于2號橋墩：</b></p><p>　　一般沖刷線標高為50.43m；承臺標高為57.26m；一般沖刷后水深；</p><p>　　承臺底到一般沖刷線的距離；</p><p><b>　　則</b></p><p>　　則淹沒柱體折減系數(shù)；</p><p&g

104、t;　　該樁為圓樁，單樁形狀系數(shù)；</p><p>　　樁群垂直水流方向的排數(shù)；樁徑；</p><p>　　樁群垂直水流方向的分布寬度；</p><p><b>　　則樁群系數(shù)；</b></p><p>　　按承臺底位于一般沖刷線處查表為0.9；</p><p>　　承臺厚度為2.85m，則；；&

105、lt;/p><p>　　查《鐵路工程水文勘測設計規(guī)范》（附錄G）：；</p><p><b>　　對于3號橋墩：</b></p><p>　　一般沖刷線標高為50.43m；承臺標高為57.23m；一般沖刷后水深；</p><p>　　承臺底到一般沖刷線的距離；</p><p><b>　　則

106、</b></p><p>　　則淹沒柱體折減系數(shù)；</p><p>　　該樁為圓樁，單樁形狀系數(shù)；</p><p>　　樁群垂直水流方向的排數(shù)；樁徑；</p><p>　　樁群垂直水流方向的分布寬度；</p><p><b>　　則樁群系數(shù)；</b></p><p&

107、gt;　　按承臺底位于一般沖刷線處查表為0.9；</p><p>　　承臺厚度為2.25m，則；；</p><p>　　查《鐵路工程水文勘測設計規(guī)范》（附錄G）：；</p><p><b>　　對于4號橋墩：</b></p><p>　　一般沖刷線標高為50.43m；承臺標高為57.23m；一般沖刷后水深；</p&

108、gt;<p>　　承臺底到一般沖刷線的距離；</p><p><b>　　則</b></p><p>　　則淹沒柱體折減系數(shù)；</p><p>　　該樁為圓樁，單樁形狀系數(shù)；</p><p>　　樁群垂直水流方向的排數(shù)；樁徑；</p><p>　　樁群垂直水流方向的分布寬度；<

109、/p><p><b>　　則樁群系數(shù)；</b></p><p>　　按承臺底位于一般沖刷線處查表為0.9；</p><p>　　承臺厚度為2.25m，則；；</p><p>　　查《鐵路工程水文勘測設計規(guī)范》（附錄G）：；</p><p><b>　　對于5號橋墩：</b><

110、;/p><p>　　一般沖刷線標高為49.04m；承臺標高為58.15m；一般沖刷后水深；</p><p>　　承臺底到一般沖刷線的距離；</p><p><b>　　則</b></p><p>　　則淹沒柱體折減系數(shù)；</p><p>　　該樁為圓樁，單樁形狀系數(shù)；</p><p

111、>　　樁群垂直水流方向的排數(shù)；樁徑；</p><p>　　樁群垂直水流方向的分布寬度；</p><p><b>　　則樁群系數(shù)；</b></p><p>　　按承臺底位于一般沖刷線處查表為0.9；</p><p>　　承臺厚度為2.25m，則；；</p><p>　　查《鐵路工程水文勘測設計

112、規(guī)范》（附錄G）：；</p><p><b>　　對于6號橋墩：</b></p><p>　　一般沖刷線標高為49.04m；承臺標高為56.08m；一般沖刷后水深；</p><p>　　承臺底到一般沖刷線的距離；</p><p><b>　　則</b></p><p>　　則

113、淹沒柱體折減系數(shù)；</p><p>　　該樁為圓樁，單樁形狀系數(shù)；</p><p>　　樁群垂直水流方向的排數(shù)；樁徑；</p><p>　　樁群垂直水流方向的分布寬度；</p><p><b>　　則樁群系數(shù)；</b></p><p>　　按承臺底位于一般沖刷線處查表為0.9；</p>

114、<p>　　承臺厚度為2.25m，則；；</p><p>　　查《鐵路工程水文勘測設計規(guī)范》（附錄G）：；</p><p><b>　　對于7號橋墩：</b></p><p>　　一般沖刷線標高為51.91m；承臺標高為57.97m；一般沖刷后水深；</p><p>　　承臺底到一般沖刷線的距離；</

115、p><p><b>　　則</b></p><p>　　則淹沒柱體折減系數(shù)；</p><p>　　該樁為圓樁，單樁形狀系數(shù)；</p><p>　　樁群垂直水流方向的排數(shù)；樁徑；</p><p>　　樁群垂直水流方向的分布寬度；</p><p><b>　　則樁群系數(shù)；

116、</b></p><p>　　按承臺底位于一般沖刷線處查表為0.9；</p><p>　　承臺厚度為2.25m，則；；</p><p>　　查《鐵路工程水文勘測設計規(guī)范》（附錄G）：；</p><p><b>　　對于8號橋墩：</b></p><p>　　一般沖刷線標高為49.04m