化工原理課程設(shè)計(jì)--甲醇-水二元篩板精餾塔設(shè)計(jì)

1、<p>　　化 工 原 理 課 程 設(shè) 計(jì) 任 務(wù) 書</p><p>　　生產(chǎn)能力：11700t/年</p><p><b>　　年工作日：300天</b></p><p>　　進(jìn)料組成0.55 餾出液組成0.98</p><p>　　釜液組成0.035 （以上均為摩爾分率）</p>

2、<p><b>　　壓力：常壓進(jìn)料</b></p><p>　　加料熱狀況 q=1.0 </p><p>　　塔頂全凝器 泡點(diǎn)回流 </p><p>　　回流比 1.9Rmin </p><p>　　單板壓降 ≤0.7kPa</p>&l

3、t;p><b>　　一．概要</b></p><p>　　1.精餾與塔設(shè)備簡介</p><p>　　蒸餾是分離液體混合物的一種方法，是傳質(zhì)過程中最重要的單元操作之一，蒸餾的理論依據(jù)是利用溶液中各組分蒸汽壓的差異，即各組分在相同的壓力、溫度下，其探發(fā)性能不同（或沸點(diǎn)不同）來實(shí)現(xiàn)分離目的。</p><p>　　在工業(yè)中，廣泛應(yīng)用精餾方法分離液

4、體混合物，從石油工業(yè)、酒精工業(yè)直至焦油分離，基本有機(jī)合成，空氣分離等等，特別是大規(guī)模的生產(chǎn)中精餾的應(yīng)用更為廣泛。 </p><p>　　蒸餾按操作可分為簡單蒸餾、平衡蒸餾、精餾、特殊精餾等多種方式。按原料中所含組分?jǐn)?shù)目可分為雙組分蒸餾及多組分蒸餾。按操作壓力則可分為常壓蒸餾、加壓蒸餾、減壓（真空）蒸餾。此外，按操作是否連續(xù)蒸餾和間歇蒸餾。</p><p>　　篩板塔在十九世紀(jì)初已應(yīng)用與工

5、業(yè)裝置上，但由于對(duì)篩板的流體力學(xué)研究很少，被認(rèn)為操作不易掌握，沒有被廣泛采用。體系介紹</p><p>　　甲醇－水體系汽液平衡數(shù)據(jù) (101.325kPa)： 表2-------1</p><p>　　甲醇、水密度、粘度、表面張力在不同溫度下的值：表2-------2</p><p><b>　　二、設(shè)計(jì)說明書</b>&l

6、t;/p><p>　　蒸餾過程按操作方式的不同，分為連續(xù)蒸餾和間歇蒸餾兩種流程。連續(xù)蒸餾具有生產(chǎn)能力大，產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定等優(yōu)點(diǎn)，工業(yè)生產(chǎn)中以連續(xù)蒸餾為主。間歇蒸餾具有操作靈活、適應(yīng)性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，但適合于小規(guī)模、多品種或多組分物系的初步分離。故分離苯-甲苯混合物體系應(yīng)采用連續(xù)精餾過程。</p><p>　　蒸餾是通過物料在塔內(nèi)的多次部分氣化與多次部分冷凝實(shí)現(xiàn)分離的，熱量自塔釜輸入，由冷凝器和冷卻劑中的

7、冷卻介質(zhì)將余熱帶走。塔頂冷凝裝置可采用全凝器、分凝器-全凝器兩種不同的設(shè)置。工業(yè)上以采用全凝器為主，以便準(zhǔn)確控制回流比。</p><p><b>　　三．設(shè)計(jì)計(jì)算書</b></p><p><b>　　1.設(shè)計(jì)參數(shù)的確定</b></p><p><b>　　1.1進(jìn)料熱狀態(tài)</b></p>

8、<p>　　根據(jù)設(shè)計(jì)要求，泡點(diǎn)進(jìn)料，q＝1。</p><p><b>　　1.2加熱方式</b></p><p>　　精餾塔的設(shè)計(jì)中多在塔底加一個(gè)再沸器以采用間接蒸汽加熱以保證塔內(nèi)有足夠的熱量供應(yīng)；由于甲醇-水體系中，甲醇是輕組分由塔頂冷凝器冷凝得到，水為重組分由塔底排出。所以本設(shè)計(jì)應(yīng)采用再沸器提供熱量，采用3kgf/cm2（溫度130℃）間接水蒸汽加熱

9、。</p><p>　　1.3 塔頂冷凝水的選擇</p><p>　　采用深井水，溫度t＝12℃</p><p>　　1.4回流比（R）的選擇</p><p>　　實(shí)際操作的R必須大于Rmin，但并無上限限制。選定操作R時(shí)應(yīng)考慮，隨R選值的增大，塔板數(shù)減少，設(shè)備投資減少，但因塔內(nèi)氣、液流量L，V，L’，V’增加，勢(shì)必使蒸餾釜加熱量及冷凝器冷卻

10、量增大，耗能增大，既操作費(fèi)用增大。若R值過大，即氣液流量過大，則要求塔徑增大，設(shè)備投資也隨之有所增大。其設(shè)備投資操作費(fèi)用與回流比之間的關(guān)系如下圖所示?？傎M(fèi)用最低點(diǎn)對(duì)應(yīng)的R值稱為最佳回流比。設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)根據(jù)技術(shù)經(jīng)濟(jì)核算確定最佳R值，常用的適宜R值范圍為：R＝（1.2～2）Rmin。</p><p>　　2.理論塔板數(shù)的計(jì)算、實(shí)際板數(shù)的確定及熱量衡算</p><p><b>　　2.1理

11、論板數(shù)計(jì)算</b></p><p><b>　　2.1.1物料衡算</b></p><p>　　已知進(jìn)料量為11700t/年，進(jìn)料組成XF＝0.55，進(jìn)料q＝1</p><p>　　一天以24小時(shí)計(jì)，則每小時(shí)的產(chǎn)量為1625kg/小時(shí)，化為摩爾量為Xf=////////////////////////////////////////

12、//////////////</p><p>　　設(shè)計(jì)要求：XD＝0.98，Xw=0.035</p><p>　　衡算方程 ： </p><p>　　2.1.2 相對(duì)揮發(fā)度的確定</p><p>　　㏒＝Ｐsat=A-Ｂ／（Ｔ＋Ｃ）　　</p><p>　　α頂=4.13 α底=3

13、.54</p><p>　　α= α=3.82</p><p>　　Xe=0.55代入公式的：</p><p>　?。╔e,Ye）=(0.55,0.824)</p><p>　　2.1.3Rmin的確定</p><p>　　2.1.4精餾段操作線方程的確定</p><p>&

14、lt;b>　　精餾段操作線方程：</b></p><p>　　2.1.5精餾段和提餾段氣液流量的確定</p><p>　　已知 D＝38.15kmol/h R＝1.138</p><p>　　精餾段：L＝RD＝0.0121kmol/s</p><p>　　V＝（R＋1）D＝0.023kmol/s</p>&l

15、t;p>　　提餾段：L’＝L＋qF＝0.032kmol/s</p><p>　　V’＝V－（1－q）F＝V＝0.023kmol/s</p><p>　　2.1.6提餾段操作線方程的確定</p><p><b>　　提餾段操作線方程：</b></p><p><b>　　采用逐板計(jì)算法：</b>

16、</p><p>　　XD=y1=0.98 x1=0.928</p><p>　　y2=0.952 x2=0.839</p><p>　　y3=0.904 x3=0.711</p><p>　　y4=0.836 x4=0.572</p><p>　　y5=0.7

17、62 x5=0.456<0.55</p><p>　　因x5<xq，第五塊上升的氣相組成由提餾段操作方程計(jì)算，</p><p>　　y6=0.621 x6=0.300</p><p>　　y7=0.404 x7=0.151</p><p>　　y8=0.197 x8=0.06

18、0</p><p>　　y9=0.070 x9=0.020<0.035</p><p>　　所需總理論板數(shù)為9塊，第5塊板為加料板，精餾段需4塊板。</p><p><b>　　全塔效率：</b></p><p><b>　　3.2熱量衡算</b></p><

19、p>　　3.2.1比熱容及汽化熱的計(jì)算</p><p>　　表3.2.1--------1</p><p>　　(1)塔頂溫度td =65.05℃時(shí)，內(nèi)插法求得</p><p><b>　　同理可分別求出：</b></p><p>　　(3)進(jìn)料塔溫度tF=72.25℃時(shí)，比熱容</p><p&

20、gt;　　(3)塔底溫度tw=96.76℃時(shí)，比熱容</p><p>　　(4)塔頂溫度下的汽化潛熱</p><p><b>　　根據(jù)內(nèi)插法：</b></p><p>　　td =65.06℃ </p><p><b>　　3.2.2熱量衡算</b></p><p>

21、　　（1）0℃時(shí)塔頂上升的熱量，塔頂0℃為基準(zhǔn)</p><p>　?。?）回流液的熱量 td =65.05℃ </p><p>　　(3)塔頂餾出液熱量 </p><p><b>　　(4)進(jìn)料熱</b></p><p><b>　　(5)塔底殘液熱</b></p><p&g

22、t;<b>　　(6)冷凝管消耗熱</b></p><p>　　(7)再沸器提供熱：塔釜熱損失10%。即</p><p><b>　　即實(shí)際熱負(fù)荷：</b></p><p><b>　　計(jì)算得：</b></p><p>　　表3.2.2-------1</p>&

23、lt;p>　　4精餾塔工藝條件計(jì)算</p><p>　　4.1操作壓強(qiáng)的選擇</p><p>　　應(yīng)該根據(jù)處理物料的性質(zhì)，兼顧技術(shù)上的可行性和經(jīng)濟(jì)上的合理性原則。對(duì)熱敏物料，一般采用減壓操作，可使相對(duì)揮發(fā)度增大，利于分離，但壓力減小，導(dǎo)致塔徑增加，要使用抽空設(shè)備。對(duì)于物性無特殊要求的采用常壓操作。</p><p>　　塔頂壓力P頂=101.3=101.3kPa

24、 </p><p>　　單板壓降ΔP=0.7kPa</p><p>　　進(jìn)料板壓力pF=101.3+0.7*9=107.6kPa</p><p>　　塔底壓力pw=101.3+0.7*20=115.3kPa</p><p>　　精餾段平均壓力pm=(101.3+107.6)/2=104.45kPa</p><p>　　

25、提留段平均壓力pm' =(107.6+115.3)/2=111.45kPa</p><p>　　4.2操作溫度的計(jì)算</p><p>　　利用汽液平衡數(shù)據(jù)利用數(shù)值插值法確定進(jìn)料溫度tF、塔頂溫度tD、塔底溫度tW</p><p>　　塔頂溫度： tD=65.05 ℃</p><p>　　進(jìn)料溫度： tF=72.

26、25℃</p><p>　　塔底溫度： tW=96.76℃</p><p>　　精餾段平均溫度：t1=69.15℃</p><p>　　提溜段平均溫度：t2=85.51℃</p><p>　　4.3塔內(nèi)物料平均分子量、流量及密度的計(jì)算</p><p>　　4.3.1 密度及流量</p><

27、;p>　　甲醇分子量為：32.04kg/kmol (Ma)　　　　　水的分子量為：18.01 kg/kmol (Mb)　　　</p><p>　　加料甲醇含量：x=0.685(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) 塔底甲醇含量：x=0.061（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） 塔頂甲醇含量：x=0.898（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）</p><p><b>　?、?、精餾段</b></p><p>　

28、　精餾段平均溫度：69.15℃</p><p>　　精餾段平均液相組成：</p><p>　　精餾段平均汽相組成：</p><p>　　精餾段液相平均分子量：</p><p>　　精餾段氣相平均分子量：</p><p><b>　　液相密度：</b></p><p><

29、;b>　　氣相密度：</b></p><p><b>　　液相流量：</b></p><p><b>　　氣相流量：</b></p><p><b>　?、?、提餾段</b></p><p>　　提餾段平均溫度：85.51℃</p><p&g

30、t;　　提餾段平均液相組成：</p><p>　　提餾段平均氣相組成：</p><p>　　提餾段液相平均分子量：</p><p>　　提餾段氣相平均分子量： </p><p><b>　　液相密度：</b></p><p><b>　　氣相密度：</b></p>

31、<p><b>　　液相流量：</b></p><p><b>　　氣相流量：</b></p><p><b>　　4.4塔徑的確定</b></p><p><b>　　4.4.1精餾段</b></p><p>　　欲求塔徑應(yīng)先求出空塔氣速

32、u＝安全系數(shù)×umax </p><p><b>　　功能參數(shù)：</b></p><p>　　取塔板間距=0.45m，板上液層高度，</p><p>　　那么分離空間：- h1=0.45-0.06=0.39m</p><p>　　圖4.4.1-------1</p><p>　　從史密

33、斯關(guān)聯(lián)圖查得：，由于</p><p>　　圓整得 D=0.8m</p><p><b>　　塔截面積：</b></p><p><b>　　實(shí)際空塔氣速：</b></p><p><b>　　4.4.2提餾段</b></p><p><b>　

34、　功能參數(shù)：</b></p><p>　　取塔板間距=0.45m，板上液層高度，</p><p><b>　　那么分離空間：</b></p><p>　　- h1=0.45-0.06=0.39m</p><p>　　從史密斯關(guān)聯(lián)圖查得：，由于</p><p>　　圓整?。?D'

35、=0.8m</p><p><b>　　塔截面積：</b></p><p><b>　　空塔氣速：</b></p><p><b>　　4.5塔有效高度</b></p><p><b>　　精餾段有效高度 </b></p><p>

36、<b>　　提餾段有效高度</b></p><p>　　從塔頂開始每隔7塊板開一個(gè)人孔，其直徑為0.6米,開人孔的兩塊板間距取0.7米</p><p>　　所以應(yīng)多加高(0.7-0.45)×[20/7]=0.75m</p><p>　　Z=+=3.6+4.5+0.75=8.85m</p><p><b&g

37、t;　　4.6整體塔高</b></p><p><b>　　(1)塔頂空間HD</b></p><p>　　取HD=1.6=0.72m加一人孔0.6米,共為1.32m</p><p><b>　　(2)塔底空間</b></p><p>　　塔底儲(chǔ)液高度依停留4min而定</p>

38、;<p><b>　　m</b></p><p>　　取塔底液面至最下層塔板之間的距離為1m，中間開一直徑為0.6米的人孔 1+0.3876=1.3876m</p><p>　　設(shè)置裙座H1=2.4m</p><p><b>　　(3)整體塔高</b></p><p>　　5.塔板主

39、要工藝參數(shù)確定</p><p><b>　　5.1溢流裝置</b></p><p>　　選用單溢流弓形管降液管，不設(shè)進(jìn)口堰。</p><p><b>　　5.1.1堰長lw</b></p><p>　　取堰長lw=0.661D,lw=0.529m</p><p>　　5.1.

40、2出口堰高h(yuǎn)w</p><p><b>　　查圖可知 </b></p><p><b>　　E=1.02</b></p><p>　　hw＝hL－h(huán)ow 其中 </p><p><b>　　h，</b></p><p>　　得how=0.

41、00603m ，how‘= 0.0073m </p><p>　　hw取0.0540m hw'取0.0527m</p><p>　　5.1.3弓形降液管寬度Wd和面積Af</p><p><b>　　查圖知 m</b></p><p><b>　　精餾段：</

42、b></p><p>　　驗(yàn)算液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間</p><p><b>　　提鎦段：</b></p><p>　　驗(yàn)算液體在降液管內(nèi)停留</p><p>　　停留時(shí)間>5s 故降液管尺寸可用。</p><p>　　5.1.4降液管底隙高度</p><p>

43、<b>　　，取</b></p><p><b>　　則精餾段：</b></p><p><b>　　提鎦段：</b></p><p>　　故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理</p><p>　　5.2塔板布置及篩孔數(shù)目與排列</p><p>　　5.2.1塔板的

44、分塊</p><p>　　D≥800mm，故塔板采用分層，查表塔板分為3塊。</p><p>　　5.2.2邊緣區(qū)寬度確定</p><p><b>　　取</b></p><p>　　5.2.3開孔區(qū)面積計(jì)算</p><p>　　5.2.4篩孔計(jì)算及其排列</p><p>

45、　　物系無腐蝕性，選用δ=3mm碳鋼板，取篩孔直徑。</p><p>　　篩孔按正三角形排列，取孔中心距t為</p><p>　　開孔率為φ=0.907</p><p><b>　　篩孔數(shù)目n為個(gè)</b></p><p>　　精餾段氣體通過閥孔的氣速:</p><p>　　提餾段氣體通過閥孔的氣速

46、: </p><p>　　6.1.4氣體通過每層塔板的液柱高</p><p><b>　　可按下計(jì)算</b></p><p>　　∴精餾段=0.0331+0.0372+0.00210=0.0724m液柱</p><p>　　提餾段=0.0232+0.039+0.00339=0.0656m液柱</p><

47、;p><b>　　6.4漏液的驗(yàn)算</b></p><p><b>　　篩板塔,漏液點(diǎn)氣速</b></p><p><b>　　帶入數(shù)據(jù)得：</b></p><p><b>　　精餾段，</b></p><p><b>　　提餾段</

48、b></p><p>　　實(shí)際孔速:精餾段＞,提餾段＞，</p><p><b>　　穩(wěn)定系數(shù):</b></p><p><b>　　精餾段，</b></p><p><b>　　提餾段</b></p><p>　　均大于1.5小于2,所以設(shè)計(jì)無明

49、顯液漏符合要求.</p><p><b>　　6.5液泛的驗(yàn)算</b></p><p>　　為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛,降液管內(nèi)清液層高Hd≤φ()</p><p>　　對(duì)于設(shè)計(jì)中的甲醇-水體系φ=0.5, Hd≤0.5=0.252m</p><p><b>　　由于板上不設(shè)進(jìn)口堰</b></p>

50、;<p><b>　　精餾段</b></p><p><b>　　液柱</b></p><p><b>　　提餾段</b></p><p>　　所以不會(huì)發(fā)生淹泛現(xiàn)象</p><p>　　以上各項(xiàng)流力學(xué)驗(yàn)算可認(rèn)為精餾段、提溜段塔徑及各項(xiàng)工藝尺寸是適合的。</p

51、><p><b>　　7.5液泛線</b></p><p><b>　　Hd=φ()</b></p><p><b>　　由，，，</b></p><p><b>　　得</b></p><p><b>　　其中帶入數(shù)據(jù)<

52、;/b></p><p><b>　　精餾段 提餾段</b></p><p><b>　　所以精餾段</b></p><p><b>　　提餾段</b></p><p>　　7.2-------3</p><p>　　8. 輔助設(shè)備及零件設(shè)計(jì)&l

53、t;/p><p>　　8.1塔頂冷凝器（列管式換熱器）</p><p>　　甲醇-水走殼程，冷凝水走管程，采用逆流形式</p><p>　　8.1.1.1估計(jì)換熱面積</p><p>　?、伲状?水冷凝蒸汽的數(shù)據(jù)</p><p>　　tD=65.05℃冷凝蒸汽量：</p><p>　　由于甲醇摩爾

54、分?jǐn)?shù)為0.98,所以可以忽略水的冷凝熱,r=1100.18KJ/kg </p><p>　?、冢淠紲貫?2℃，取冷凝器出口水溫為20℃，在平均溫度</p><p>　　物性數(shù)據(jù)如下（甲醇在膜溫40.3℃下，水在平均溫度16℃下）</p><p>　?、踑. 設(shè)備的熱參數(shù)：</p><p><b>　　b．水的流量：<

55、/b></p><p><b>　　c．平均溫度差：</b></p><p>　　根據(jù)“傳熱系數(shù)K估計(jì)表”取K=2000W/(m2.℃)</p><p>　　傳熱面積的估計(jì)值為：</p><p>　　安全系數(shù)取1.2 換熱面積A=1.2*8.21=9.852m2</p><p>　　管子

56、尺寸取25mm 水流速取ui=1.0m/s</p><p><b>　　管數(shù)：個(gè)</b></p><p><b>　　管長：</b></p><p><b>　　取管心距</b></p><p>　　殼體直徑取600mm</p><p>　　折流板：

57、采用弓形折流板</p><p>　　取折流板間距B=200mm</p><p>　　由上面計(jì)算數(shù)據(jù)，選型如下：</p><p>　　核算管程、殼程的流速及Re:</p><p><b>　?。ㄒ唬┕艹?lt;/b></p><p><b>　　流通截面積：</b></p>

58、;<p><b>　　管內(nèi)水的流速</b></p><p><b>　　（二）殼程</b></p><p>　　流通截面積： 取=10</p><p><b>　　殼內(nèi)甲醇-水流速 </b></p><p><b>　　當(dāng)量直徑 </b>&l

59、t;/p><p>　　8.1.1.2計(jì)算流體阻力</p><p><b>　　管程流體阻力</b></p><p>　　設(shè)管壁粗糙度ε為0.1mm，則ε/d=0.005,</p><p>　　查得摩擦系數(shù)λ=0.022</p><p><b>　　符合一般要求</b></p

60、><p><b>　　殼程流體阻力</b></p><p>　　Re=417.08<500，故</p><p>　　管子排列為正三角形排列，取F=0.5</p><p><b>　　擋板數(shù)塊 </b></p><p><b>　　代入得 </b>&

61、lt;/p><p>　　取污垢校正系數(shù)F=1.0</p><p>　　故管殼程壓力損失均符合要求</p><p>　　8.1.1.3計(jì)算傳熱系數(shù)</p><p><b>　　管程對(duì)流給熱系數(shù)</b></p><p>　　膜的雷諾數(shù)所以為垂直湍流管</p><p><b&g

62、t;　　=0.56×104</b></p><p><b>　　殼程對(duì)流給熱系數(shù)</b></p><p><b>　　Re=417.08</b></p><p><b>　　Pr0===8</b></p><p><b>　　=0.36</

63、b></p><p><b>　　=837.8</b></p><p><b>　　計(jì)算傳熱系數(shù)</b></p><p>　　取污垢熱阻 Rs0.15m℃/kW Rs=0.58 m℃/kW</p><p>　　以管外面積為基準(zhǔn) 則K==2.357kW/(m2.℃)</p>&

64、lt;p>　　計(jì)算傳熱面積 A=m2</p><p>　　所選換熱器實(shí)際面積為</p><p>　　A=n=8.22m2</p><p><b>　　裕度</b></p><p><b>　　所選換熱器合適</b></p><p><b>　　釜式再沸器：&

65、lt;/b></p><p><b>　　計(jì)算熱負(fù)荷：</b></p><p>　　考慮到5%的熱損失后 </p><p>　　選用0.2MPa飽和水蒸氣加熱，℃</p><p>　　因兩側(cè)均為恒溫相變 ℃</p><p>　　取傳熱系數(shù)K=1000W/（m2.K）</p>

66、<p><b>　　估算傳熱面積</b></p><p>　　取安全系數(shù)0.8，實(shí)際傳熱面積A=60.47/0.8=75.58m2</p><p><b>　　原料預(yù)熱器</b></p><p>　　原料加熱：采用壓強(qiáng)為270.25kPa的飽和水蒸汽加熱，溫度為130℃，冷凝溫度至130℃流體形式，采用逆流加熱　

67、　 查表Cp甲醇=2.87 kJ/(kg?K) Cp水=4.19kJ/(kg?K)摩爾分?jǐn)?shù) xF=0.55根據(jù)上式可知：Cpc=2.87×0.55+4.19×0.45=3.464kJ/(kg?K)設(shè)加熱原料溫度由20℃到72.25℃ </p><p>　　考慮到5%的熱損失后選擇傳熱系數(shù)K=800 w/(m2?K)計(jì)算傳熱面積：</p><p&

68、gt;<b>　　℃</b></p><p>　　取安全系數(shù)為0.8 A實(shí)際=1.40/0.8=1.75m2</p><p>　　8.2.2釜?dú)堃撼隽瞎?lt;/p><p><b>　　釜?dú)堃旱捏w積流量：</b></p><p>　　取適宜的輸送速度uw=1.6m/s則</p>&l

69、t;p>　　經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管，規(guī)格：20mm2.5mm </p><p><b>　　8.2.3回流液管</b></p><p><b>　　回流液體積流量</b></p><p>　　利用液體的重力進(jìn)行回流，取適宜的回流速度，那么</p><p>　　經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管，規(guī)格：?3

70、0mm2.5mm </p><p>　　8.2.4再沸器蒸汽進(jìn)口管</p><p>　　V=0.023×18/0.65=0.637</p><p>　　設(shè)蒸汽流速為23m/s, </p><p>　　經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管，規(guī)格：?325mm12.5mm </p><p>　　8.2.5 塔頂蒸汽進(jìn)冷凝器出口

71、管</p><p>　　V=0.023×32.04/1.147=0.64</p><p>　　設(shè)蒸汽流速為20m/s, </p><p>　　經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管，規(guī)格：?426m13mm m </p><p><b>　　8.2.6冷凝水管</b></p><p>　　深井水溫度為1

72、2℃，水的物性數(shù)據(jù)：</p><p>　　ρ=999.4kg/m3,μ=1.2363,</p><p>　　深井水的質(zhì)量流率，取流速為2m/s</p><p><b>　　管徑</b></p><p>　　選取 Φ159×4.5mm熱軋無縫鋼管</p><p><b>　　實(shí)際

73、流速為</b></p><p><b>　　8.3冷凝水泵</b></p><p><b>　　雷諾數(shù)</b></p><p>　　取ε=0.01，,查圖摩擦系數(shù)λ=0.0315</p><p>　　各管件及閥門阻力系數(shù)如下:</p><p><b>　

74、　設(shè)管長為5米,</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=4.44</b></p><p>　　揚(yáng)程 取20m </p><p><b>　　流量</b></p><p>　　選擇IS100-65-2

75、50型離心泵,參數(shù)為</p><p>　　流量V=120,揚(yáng)程,H=74.5m轉(zhuǎn)速</p><p>　　泵效率,?=73%軸功率Na=33.3kW</p><p><b>　　9.設(shè)計(jì)結(jié)果匯總</b></p><p>　　篩板塔設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果及符號(hào)匯總表</p><p>　　10. 參考文獻(xiàn)及設(shè)計(jì)手

76、冊(cè)</p><p>　　1.管國鋒.趙汝溥.化工原理（第二版），北京:化學(xué)工業(yè)出版社，2003. </p><p>　　2.湯金石等 化工過程及設(shè)備課程設(shè)計(jì) 北京：化學(xué)工業(yè)出版設(shè)，1998</p><p>　　3.國家醫(yī)藥管理局上海醫(yī)藥設(shè)計(jì)院.化工工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)（上、下），北京:化學(xué)工業(yè)出版社，1996.</p><p>　　4.賈紹義，柴誠

77、敬?；ぴ碚n程設(shè)計(jì)（化工傳遞與單元操作課程設(shè)計(jì)），天津:天津大學(xué)</p><p><b>　　版社，2002， </b></p><p>　　5.王國勝。化工原理課程設(shè)計(jì)，大連:大連理工大學(xué)出版社，2006</p><p>　　6.姚玉英,陳常貴, 柴誠敬.《化工原理》（上、下冊(cè)），天津:天津大學(xué)出版社，2003</p>

78、<p>　　7.譚天恩，竇梅，周明華 等編著. 化工原理(第三版)，北京:化學(xué)工業(yè)出版社，2006.</p><p>　　8.陳英南，劉玉蘭. 常用化工單元設(shè)備的設(shè)計(jì).上海:華東理工大學(xué)出版社,2005</p><p>　　9.柴誠敬，王軍.張纓.化工原理課程設(shè)計(jì)，天津科學(xué)技術(shù)出版社，天津:2006.</p><p>　　10.劉雪暖 湯景凝等 化工原

79、理課程設(shè)計(jì) 山東：石油大學(xué)出版社，2001</p><p><b>　　四．設(shè)計(jì)感想</b></p><p>　　進(jìn)行了整整兩周的化工原理課程設(shè)計(jì)終于告一段落，對(duì)我自己而言兩周的辛勤勞動(dòng)是收獲頗豐的?？偨Y(jié)于下：</p><p>　　對(duì)化工設(shè)計(jì)有了比較深刻的認(rèn)識(shí)，在平常的化工原理課程學(xué)習(xí)中總是只針對(duì)局部進(jìn)行了計(jì)算，而對(duì)參數(shù)之間的相互關(guān)聯(lián)缺乏認(rèn)識(shí)。

80、平常的學(xué)習(xí)總會(huì)有題設(shè)的條件，省去了我們很多勞動(dòng)，但在設(shè)計(jì)中大量用到了物性數(shù)據(jù)是我們需要自己去查取的。我學(xué)會(huì)了去互聯(lián)網(wǎng)上查取這些數(shù)據(jù)，如在中科院過程工程研究所的數(shù)據(jù)庫中就有許多我們所需要的數(shù)據(jù)。</p><p>　　設(shè)計(jì)中我學(xué)會(huì)了離開老師進(jìn)行自主學(xué)習(xí)，參看多本指導(dǎo)書，還查閱了一些超星圖書館中的資料。這樣的設(shè)計(jì)讓我從中獲得了一些自信，覺得專業(yè)還是學(xué)了不少東西的，至少學(xué)會(huì)了一種研究的方法，將來工作中或?qū)W習(xí)遇到了什么困難

81、或從未接觸過的領(lǐng)域，我也不再會(huì)感到畏懼。因?yàn)槲乙呀?jīng)有了一定的自主研究的能力，我能通過自學(xué)慢慢的將問題化解。</p><p>　　設(shè)計(jì)幫助我更好的熟悉了WORD、EXCEL、CAD的操作。平常天天用電腦上網(wǎng)，進(jìn)行些娛樂活動(dòng)，真正這些實(shí)用的軟件卻觸碰的很少，雖然以前有學(xué)過但隔的時(shí)間也比較久了，大多都淡忘了。設(shè)計(jì)中需要用到CAD畫理論塔板數(shù)，但我去網(wǎng)上尋找到了另外一個(gè)數(shù)學(xué)公式畫圖軟件，可以直接將公式轉(zhuǎn)換成圖像，也挺好用

82、的，算是個(gè)小創(chuàng)新把。逐板計(jì)算中我發(fā)現(xiàn)自己光用計(jì)算器算起來太繁瑣了而且正確率也讓人質(zhì)疑，我想起了我們學(xué)過的c++編程，真的只需要短短的一個(gè)程序就能將問題很快的解決。忽然發(fā)現(xiàn)一個(gè)好工程師應(yīng)該知識(shí)淵博，因?yàn)楹芏鄬W(xué)科對(duì)他都是很有幫助的。我現(xiàn)在還處在一個(gè)學(xué)習(xí)知識(shí)的階段一個(gè)接受新事物的黃金階段，以前認(rèn)為的計(jì)算機(jī)過了級(jí)拿到證書就了事的想法真的很幼稚，那些知識(shí)在今天還都能夠用上，為了今后不再有今天這樣的遺憾，我決定今后更加扎實(shí)的學(xué)習(xí)，拓寬自己的知識(shí)面。

83、后來還是用excel添加公式然后循環(huán)拖放將所有板上的氣液組成算出來了。</p><p>　　設(shè)計(jì)教會(huì)了我耐心，很多地方都是需要先假設(shè)數(shù)據(jù)，再驗(yàn)算，不符合時(shí)再調(diào)整數(shù)據(jù)重新進(jìn)行驗(yàn)算。很多地方我都不得不重復(fù)的算上好幾遍，而且大量繁瑣的計(jì)算要求我必須克服毛躁的毛病，計(jì)算必須準(zhǔn)確到位才能更快的完成設(shè)計(jì)任務(wù)。</p><p>　　由于時(shí)間比較有限，塔釜的再沸器和進(jìn)料的預(yù)熱器的計(jì)算只能略去了，可能還存在