《化工設(shè)計》課程設(shè)計說明書---年生產(chǎn)4萬噸草酸初步設(shè)計

1、<p>　　《化工設(shè)計》課程設(shè)計說明書</p><p>　　項(xiàng) 目 名 稱：年生產(chǎn)4萬噸草酸初步設(shè)計</p><p><b>　　1．概述</b></p><p><b>　　1.1設(shè)計依據(jù)</b></p><p>　　1.1.1設(shè)計項(xiàng)目名稱：年生產(chǎn)4萬噸草酸初步設(shè)計</p&g

2、t;<p>　　1.1.2生產(chǎn)能力：年生產(chǎn)能力4萬噸</p><p>　　1.1.3生產(chǎn)方法：甲酸鈉法（鈣法）</p><p><b>　　主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)：</b></p><p>　　1.1.4產(chǎn)品物理化學(xué)性質(zhì)、技術(shù)指標(biāo)及用途：</p><p>　　【化學(xué)名】乙二酸(Oxalic acid dehydr

3、ate) </p><p><b>　　【分子式】</b></p><p><b>　　【結(jié)構(gòu)式】、</b></p><p>　　【分子量】126.06 </p><p>　　【CASNO】6153-56-6</p><p>　　理化性質(zhì)：白色晶體。熔點(diǎn)：101.5℃。密度：

4、1.653。</p><p>　　1.1.5草酸的主要用途</p><p>　　用途：草酸是重要的有機(jī)工業(yè)原料，草酸及其衍生物是許多藥品生產(chǎn)那的中間體，如用于生產(chǎn)色甘酸鈉、異唑肼。草酸可用于稀土元素的提取、分離和精制。此外，草酸可用于紡織品的清洗，纖維染色，永久定型及其阻燃。在聚合物合成中，草酸是制取許多有機(jī)物的原料或其它反應(yīng)的催化劑等。</p><p>　　主要原

5、輔材料的物理化學(xué)性質(zhì)、技術(shù)指標(biāo)及供應(yīng)：</p><p><b>　　設(shè)計進(jìn)度：</b></p><p>　　1.1.6生產(chǎn)方法的比較級確定</p><p>　　生產(chǎn)方法的論證：隨著我國環(huán)保意識的不斷增強(qiáng)及環(huán)境保護(hù)治理的力度不斷加強(qiáng)，過去的鉛法生產(chǎn)工藝被淘汰，而鈣法工藝以其生產(chǎn)效率高，環(huán)江污染少，能源消耗少，工藝易操作，綜合效率高，等優(yōu)點(diǎn)逐步成為

6、我國廣泛推廣的一種生產(chǎn)草酸的工藝。</p><p>　　1.1.7生產(chǎn)過程主要反應(yīng)的反應(yīng)熱：</p><p><b>　　甲酸鈉合成：</b></p><p><b>　　甲酸鈉脫氫：</b></p><p><b>　　甲酸鈉鈣化：</b></p><p&

7、gt;<b>　　草酸鈣酸化：</b></p><p>　　生產(chǎn)過程的主要副反應(yīng)的反應(yīng)熱</p><p>　　1.2車間組成及生產(chǎn)制度</p><p>　　1.2.1工段組成及設(shè)計范圍的要求：</p><p>　　（1）造氣合成車間（造氣工段、合成工段）、（2）脫氫車間（脫氫工段）、（3）鈣化、酸化車間（鈣化工段、酸化工

8、段）、4結(jié)晶、干燥車間（結(jié)晶工段、干燥工段）本項(xiàng)目為年產(chǎn)（4）噸草酸產(chǎn)品的項(xiàng)目，本設(shè)計說明書對廠區(qū)圍墻內(nèi)的年產(chǎn)4噸的草酸產(chǎn)品裝置，輔助生產(chǎn)裝置，供排水系統(tǒng)，供熱系統(tǒng)等進(jìn)行了比較詳細(xì)的說明。</p><p>　　1.2.2生產(chǎn)制度:年工作日（300天/年），班組制（5班3運(yùn)轉(zhuǎn)）、8小時/班。</p><p>　　2．化工計算（物料衡算和熱量衡算）</p><p>　　

9、2.1.1生產(chǎn)工藝流程工藝示意圖（物料衡算和熱量衡算的依據(jù)）</p><p>　　2．12工藝示意圖簡述如下：</p><p>　?。?）鼓風(fēng)機(jī)加壓的空氣由下部鼓入煤氣發(fā)生爐，焦炭有煤氣發(fā)生爐頂部加入，空氣與燃燒狀態(tài)的焦炭相互反應(yīng)生成含有30%一氧化碳的空氣煤氣，煤氣由頂出口排出，經(jīng)洗氣后進(jìn)入第一水洗塔，水洗后的煤氣進(jìn)入真空泵加壓，加壓后的煤氣進(jìn)入第二水洗塔進(jìn)一步除去細(xì)小微量灰塵，通過企業(yè)

10、分離器進(jìn)入壓縮機(jī)煤氣經(jīng)壓縮機(jī)壓縮到1.8-2.0兆帕經(jīng)油分離器分去掉其中油污，進(jìn)入高壓水洗塔出去二氧化碳和微量的硫化氫，然后在預(yù)熱器中和稀堿液混合升溫到150-170攝氏度再進(jìn)入合成管合成甲酸鈉混合氣，經(jīng)減壓的甲酸鈉混合氣在尾氣分離器中分離掉未反應(yīng)的氣體和水蒸氣同時把合成的稀甲酸鈉液體送到甲酸鈉儲罐，待用。</p><p>　?。?）由甲酸鈉儲罐打入蒸發(fā)室經(jīng)管間水蒸氣加熱，在真空蒸發(fā)濃縮到1000Be后放入濃甲酸

11、儲罐，再由泵打入離心機(jī)，分離的到固體甲酸鈉，母液返回蒸發(fā)室，將固體甲酸鈉投入脫氫反應(yīng)器有過熱蒸汽升溫到410-430攝氏度脫氫生成草酸鈉，迅速加入新鮮冷卻溶解，通過真空吸料罐放入草酸鈉槽，然后經(jīng)過濾機(jī)得到的濾餅放入懸浮液配料槽中加水配成草酸鈉含量160-180g/L的懸浮液，待用。</p><p>　?。?）由脫氫來的草酸鈉懸浮液由離心泵打入鈣化灌，，與氫氧化鈉在攪拌下反應(yīng)，反應(yīng)后用帶式過濾機(jī)過濾，濾液打到稀堿液

12、槽，一部分送到御配堿池與外購的濃堿液加入新鮮水配制成185g/L的溶液送達(dá)合成車間，另一部分送三效蒸發(fā)器濃縮后送合成車間，草酸鈣懸浮液送入酸化罐，然后將配酸罐中濃度為35%的硫酸用泵打入酸化罐與草酸鈣懸濁液混合反應(yīng)，然后將反應(yīng)后的液體送去帶式過濾機(jī)過濾，濾液進(jìn)入吸收罐，用蒸汽加熱至85攝氏度送入帶有攪拌的結(jié)晶罐晶體。濾液經(jīng)5次洗滌，前兩次結(jié)晶后的母液、洗水送到石墨蒸發(fā)器濃縮，其余三次用新鮮水洗滌，洗水和濃縮后的母液一起送去配酸罐稀釋92

13、.2%的濃硫酸使其達(dá)到反應(yīng)所需濃度。待用。</p><p>　?。?）吸附罐出來的草酸溶液結(jié)晶濃縮后進(jìn)入離心機(jī)，離心后的固體草酸加入新鮮水溶解，經(jīng)過過濾除雜后重新結(jié)晶，離心分離后的草酸固體用真空吸入滾筒干燥器與經(jīng)過加熱的熱空氣逆流干燥，在滾筒的尾部計量包裝即成成品草酸。</p><p>　　2.1.3原材料、動力消耗定額（以每噸草酸計算）</p><p><b

14、>　　生產(chǎn)能力的計算</b></p><p>　　草酸每小時生產(chǎn)能力：5555.56kg/h</p><p>　　相對分子量126.06kg/h</p><p>　　則摩爾流量為5555.56/126.06=44.07kmol/h</p><p>　　2.2各物料的物料衡算</p><p><b

15、>　　2．2.1計算依據(jù)</b></p><p><b>　　各步反應(yīng)的收率</b></p><p>　　各部分反應(yīng)所需的物料流量</p><p>　　(1)CaC2O4+H2SO4→CaSO4+H2C2O4</p><p>　　44.07/0.92=47.90kmol/h</p><

16、;p>　　每小時消耗的H2SO4 47.90*98=4694.2kg/h</p><p>　　原料中H2SO4的含量為92.5%</p><p>　　每小時消耗的硫酸原料量為4694.2/0.925=5074.8kg/h</p><p>　　(2)NaC2O4+Ca(OH)2→CaC2O4+2NaOH</p><p>　　每小時消耗的

17、Ca(OH)2的量為47.90/0.98=48.88</p><p>　　每小時消耗的NaC2O4的量為47.90/0.98=48.88 </p><p>　　(3)2HCOONa=NaC2O4+H2</p><p>　　每小時消耗HCOONa 的量為2*48.88/0.83=117.8kmol/h</p><p>　　(4)CO+Na=HC

18、OONa</p><p>　　每小時消耗CO的量和NaOH得量都是117.8/0.95=123.98kmol/h</p><p>　　(5)2C+O2=2CO</p><p>　　每小時消耗C的量為123.98kmol/h</p><p>　　每小時消耗O2的量為61.99kmol/h</p><p>　　(6)副反應(yīng)

19、的C的消耗</p><p>　　從汽化爐出來的各種氣體的含量如下表</p><p>　　煤氣中CO2的含量為123.98*0.025/0.3=10.33kmol/h</p><p>　　因?yàn)镃+O2=CO2，所以生成需要消耗C的量和O2的量都是10.33kmol/h</p><p>　?。?）綜合（5）（6）</p><p

20、>　　C的消耗量123.98+10.33=134.31kmol/h*12=1611.72kg/h</p><p>　　因?yàn)榻固恐泻?5%，所以實(shí)際消耗C的量為1611.72/0.85=1896.14kg/h</p><p>　　（8）綜合（5）（6） </p><p>　　O2的消耗量為61.99+10.33=72.32kmol/h</p>&

21、lt;p>　　此外為其中含O2的量為123.98*0.142/0.3=58.68kmol/h</p><p>　　入爐空氣中O2的含量為72.32+58.68=131.00kmol/h</p><p>　　131.00*1000*22.4/1000=2934.4Nm3/h</p><p>　　空氣O2：N2=0.21:0.79</p><p

22、>　　空氣中N2的含量為123.98*0.79/0.21=466.37kmol/h</p><p>　　466.37kmol/h*22.4*1000/1000=10446.69Nm3/h</p><p>　　空氣總量為123.98+466.37=590.35kmol/h</p><p>　　590.35*22.4*1000/1000=13223.84Nm3/h

23、</p><p>　　(9) CaO+H2O=Ca(OH)2 </p><p>　　有（2）中的投料比NaC2O4:Ca(OH)2=1:1.15</p><p>　　故Ca(OH)2的量為48.88*1.15=56.212kmol/h</p><p>　　因?yàn)樯抑蠧aO的含量為90%，所以消耗石灰的量為</p>

24、<p>　　56.212*56/0.9=3497.64kg</p><p>　?。?0） NaOH消耗量為123.98*40=4959.2</p><p>　　因?yàn)椴少彽腘aOH為42%，所以NaOH的消耗量為</p><p>　　4959.2/0.42=11807.62kg/h</p><p>　　又因?yàn)楦碑a(chǎn)物消耗 CO2+2Na

25、OH=Na2CO3+H2O</p><p>　　消耗NaOH 10.33*2=20.66kmol/h</p><p><b>　　所以消耗總量為</b></p><p>　　123.98+20.66=144.64kmol/h*40=5785.6kg/h</p><p>　　表1-4物料消耗統(tǒng)計匯總表（每小時）</p

26、><p>　　2.3副產(chǎn)物生產(chǎn)量的計算</p><p>　　（1）2HCOONa=NaC2O4+H2</p><p>　　每小時H2生產(chǎn)量為48.88*1000/1000*22.4=1094.91Nm3/h</p><p>　　(2) NaC2O4+Ca(OH)2= CaC2O4+2NaOH</p><p>　　每小時Na

27、OH的生成量為47.91*2=95.81kmol/h</p><p>　　95.81*40=3832.5kg/h</p><p>　　(3) CaC2O4+H2SO4=CaSO4+ H2C2O4</p><p>　　每小時CaSO4的生成量44.08*136=5996.0kg/h</p><p>　　2.4物料與熱量和能算</p>

28、<p>　?。?）煤氣發(fā)生爐物料與熱量和能算</p><p><b>　　2.4.1物料衡算</b></p><p><b>　　計算依據(jù)</b></p><p>　　【A】H2C2O4.H2O產(chǎn)量為4958.1kg/h即55.09kmol/h</p><p>　　【B】進(jìn)煤氣發(fā)生爐物

29、質(zhì)為煤氣和空氣</p><p>　　其中空氣組成問為O2:N2=0.21:0.79</p><p>　　【C】產(chǎn)物空氣組成如下表</p><p><b>　　物料衡算</b></p><p>　　a 爐出口氣組分流量</p><p>　　CO 123.98kmol/h</p>&l

30、t;p>　　O2 58.68kmol/h</p><p>　　CO2 10.33kmol/h</p><p>　　N2 466.37kmol/h</p><p><b>　　b 進(jìn)口的分流量</b></p><p>　　焦炭1611.72kg/h</p><p>　　O2 1044

31、6.69Nm3/h</p><p>　　N2 10446.69Nm3/h</p><p><b>　　表2-2物料衡算表</b></p><p>　　2.4.2 能量衡算</p><p><b>　?。?）計算依據(jù)</b></p><p>　　a 進(jìn)爐空氣焦炭均為25℃&

32、lt;/p><p>　　b 出口混合氣溫度為800℃</p><p>　　c 出口氣體組成如下表</p><p>　　d 平均熱熔（1073K，KJ/Kmol·k）</p><p><b>　?。?） 熱量衡算</b></p><p><b>　　C+O2=CO </b&g

33、t;</p><p>　　查表得△fHm(CO)=110.525KJ/mol</p><p>　　H1=123.98*(-110.525)=-1.37*105KJ/h</p><p>　　C+O2=CO2 </p><p>　　查表得△fHm(CO2)=-393.509kJ/mol</p><p>　　H2=10.3

34、3*(-393.509)=-4.06*103KJ/h</p><p>　　以下為個氣體從25℃-800℃是的焓變</p><p>　　CO △H3=123.98*31.16*775=2.99*106 KJ/h</p><p>　　CO2 △H4=10.33*48.25*775=3.86*105 KJ/h</p><p>　　O2

35、△H5=58.68*32.16*775=1.46*106 KJ/h</p><p>　　N2 △H6=466.37*30.85*775=1.12*107 KJ/h</p><p>　　總焓變△H=-1.61*107 KJ/h</p><p>　　冷卻介質(zhì)用100℃鍋爐給水 出口為190℃的飽和蒸汽，100℃水的焓值為419.04KJ/kg</p>

36、<p>　　需水產(chǎn)氣量為1.61*107/（2786.4-419.04）=6803.69kg/h </p><p>　　2.4.3廢熱鍋爐的能量衡算</p><p><b>　?。?）計算依據(jù)</b></p><p>　　a 入口氣與出口氣組成相同，結(jié)尾煤氣發(fā)生爐的出口氣組成</p><p>　　b 入口氣

37、溫度為800℃</p><p>　　c 出口氣溫度為300℃</p><p>　　d 鍋爐側(cè)產(chǎn)生200℃的飽和蒸汽，進(jìn)水100℃</p><p><b>　　（2）熱量衡算</b></p><p>　　查表得各組分平均熱熔Cp(KJ/mol)</p><p><b>　　現(xiàn)行內(nèi)插舉例：&

38、lt;/b></p><p>　　298K-1073K間CO平均熱熔</p><p>　　Cp=30.93+(31.24-30.93)/(1100-1000)*(1073-1000)=31.16KJ/k</p><p>　　內(nèi)插法結(jié)果如下表所示</p><p>　　O2 800℃-300℃</p><p>

39、　　△H1=Q1=58.68*32.16*(1073-298)- 58.68*30.52*(573-298)=9.7*105KJ/h</p><p>　　N2 800℃-300℃</p><p>　　△H2=Q2=466.37*30.85*(1073-298)-466.37*29.48*(573-298)=7.37*106 KJ/h</p><p>　　CO

40、800℃-300℃</p><p>　　△H3=Q3=123.98*31.16*(1073-298)-123.98*29.61*(573-298)=1.98*106 KJ/h</p><p>　　CO2 800℃-300℃</p><p>　　△H4=Q4=10.33*48.25*(1073-298)-10.33*42.00*（573-298）=2.67*105

41、KJ/h</p><p>　　所以煤氣總焓變△H=1.059*107KJ/h</p><p>　　蓄水量為1.059*107/（2786.4-419.04）=4470kg</p><p>　　2.4.4水洗塔進(jìn)一步冷卻除塵的衡算</p><p>　　氣體50℃-25℃ 新鮮水18℃-25℃</p><p>　　CO

42、 △H1123.98*29.21*(323-298)=9.05*104KJ/h</p><p>　　CO2 △H2=10.33*37.67*(323-298)=9.7*103 KJ/h</p><p>　　O2 △H3=58.68*29.48*(323-298)=4.3*104KJ/h</p><p>　　N2 △H4=466.37*29.18*

43、(323-298)=3.4*105 KJ/h</p><p>　　總焓值△H=4.87*105 KJ/h</p><p>　　18℃水的焓值為75.57KJ/kg</p><p>　　25℃水的焓值為104.89KJ/kg</p><p>　　需水量為4.87*105/（104.89-75.57）=16633.7 kg/h </p&g

44、t;<p>　　2.4.5原料氣體預(yù)熱器的衡算</p><p>　　由高壓水洗塔出來的氣體溫度為25℃，經(jīng)預(yù)熱器預(yù)熱至160℃，高壓水洗塔出去CO2</p><p>　　CO △H1=123.98*29.36*(433-298)=4.9*105 KJ/h</p><p>　　O2 △H2=58.68*29.89*(433-298)=2.4*1

45、05 KJ/h</p><p>　　N2 △H3=466.37*29.27*(433-298)=1.8*106KJ/h</p><p>　　總焓值△H=2.57*106KJ/h</p><p>　　需190℃的蒸汽量為2.57*106/1978.3=1299kg/h</p><p>　　2.4.6堿液預(yù)熱器的衡算</p>

46、<p>　　有物料衡算得 堿液4339.8kg/h</p><p>　　Cp近似取值為4.2 KJ/kg·k</p><p>　　用190℃的蒸汽預(yù)熱</p><p>　　需蒸汽量為4339.8*4.2*（160-25）/1978.8=1243.5kg/h </p><p>　　2.4.7HCOONa合成器物料衡算與熱量

47、衡算</p><p><b>　　A 物料衡算</b></p><p><b>　　（1）計算依據(jù)</b></p><p>　　a HCOONa的產(chǎn)量為117.8kmol/h</p><p>　　b CO+NaOH=HCOONa 收率為95%</p><p>　　c 原料氣

48、組成CO:O2:CO2:N2=300:142:25:533</p><p>　　d 堿液中含NaOH為42%（質(zhì)量），即0.246（摩爾）</p><p><b>　?。?）物料衡算</b></p><p>　　a 合成反應(yīng)器進(jìn)口原料氣給組成流量</p><p>　　b 合成反應(yīng)出口物料</p><p

49、><b>　　B 熱量衡算</b></p><p><b>　　各物質(zhì)熱容如下表：</b></p><p>　　CO+NaOH=HCOONa</p><p>　　△fHm(CO)=-110.525KJ/mol</p><p>　　△fHm(NaOH)=-525.60KJ/mol</p&g

50、t;<p>　　△fHm(HCOONa)=-665.57KJ/mol</p><p>　　△fHm=△fHm(HCOONa)- △fHm(NaOH)=-129.536 KJ/mol</p><p>　　故反應(yīng)熱為117.8*103*（-129.536）=-15.7*106KJ</p><p>　　用100℃循環(huán)水升溫到汽化熱為2257KJ/kg<

51、/p><p>　　需水量為15.7*106/2257=6956kg</p><p>　　2.4.8洗氣箱的熱量衡算</p><p><b>　?。?）計算依據(jù)</b></p><p>　　a入口氣組成與出口氣組成基本相同</p><p>　　b 入口氣溫度為300℃出口氣溫度為50℃</p>

52、;<p>　　c 進(jìn)洗氣箱循環(huán)溫度為25℃</p><p>　　d 出氣箱循環(huán)水溫度是40℃</p><p><b>　?。?）熱力學(xué)參數(shù)</b></p><p>　　取基準(zhǔn)溫度為298K</p><p>　　查表298K-400K間各組分平均熱容如下表</p><p>　　查表29

53、8K-600K間各組分平均熱容如下表</p><p>　　利用線性內(nèi)插法求得298K-323K間各組分平均熱容如下表</p><p>　　298K-573K間各組分平均熱容如下表</p><p><b>　　故得</b></p><p>　　CO △H1=123.98*29.62*（573-298）-123.98*29

54、.21*（323-298）=9.19*105KJ/mol</p><p>　　O2 △H2=58.68*30.53*(573-298)- 58.68*29.48*(323-298)=4.5*105KJ/mol</p><p>　　N2 △H3=466.37*29.49*(573-298)- 466.37*29.18*(323-298)=3.44*106KJ/mol</

55、p><p>　　CO2 △H4=10.33*42.25*(573-298)- 10.33*37.67*(323-298)=1.1*105KJ/mol</p><p>　　總焓 △H=4.92*106KJ/mol</p><p>　　40℃水的焓值為167.57KJ/kg</p><p>　　25℃水的焓值為104.89 KJ/kg</p

56、><p>　　故需水量為4.92*106/（167.57-104.89）=7.84*104KJ/mol</p><p>　　2.4.9HCOONa蒸發(fā)器的物料衡算與熱量衡算</p><p><b>　　A 物料衡算</b></p><p><b>　　（1）計算依據(jù)</b></p><

57、;p>　　a 每小時需濃縮出117.8kmol/hHCOONa即8010kg/h</p><p>　　b 進(jìn)料濃度為400g/l 出料濃度為900g/l</p><p>　　c 加熱蒸汽溫度為200℃</p><p>　　d 進(jìn)料液溫度為100℃</p><p><b>　　（2）熱參數(shù)</b></p>

58、<p>　　100℃水的汽化潛熱為2257KJ/kg</p><p>　　200℃水的汽化潛熱為1940.7 KJ/kg</p><p><b>　　（3）物料衡算</b></p><p><b>　　a 入口物流</b></p><p>　　稀HCOONa溶液為117.8*68/40

59、0=20.03m3/h</p><p><b>　　b 出口物流</b></p><p>　　濃HCOONa溶液為117.8*68/900=8.90m3/h</p><p>　　H2O為（20.03-8.90）*1000=11130kg/h</p><p><b>　　B 熱量衡算</b></

60、p><p>　　a 稀HCOONa溶液蒸發(fā)水吸熱</p><p>　　Q=11130*2257=2.51*107 KJ/h</p><p>　　b 需加蒸汽量為2.51*107/1940.7=12900 kg/h</p><p>　　2.4.10脫氫反應(yīng)器物料衡算如熱量衡算</p><p><b>　　A 物料計

61、算</b></p><p>　　（1）計算依據(jù) 2HCOONa=Na2C2O4+H2</p><p>　　a 每小時脫氫生成48.88molNa2C2O4</p><p>　　b 脫氫反應(yīng)收率83%</p><p>　　c 進(jìn)料為HCOONa固體</p><p>　　d 副產(chǎn)物為2HCOONa=Na2CO3

62、+CO+H2 </p><p><b>　　(2) 物料衡算</b></p><p>　　a 出口物料組成流量</p><p><b>　　草酸鈉</b></p><p>　　假設(shè)碳酸鈉的轉(zhuǎn)化率為90%，已知收率為83%</p><p>　　生成碳酸鈉的量（117.8*0.

63、9-48.88*2）/2=4.17kmol/h</p><p>　　甲酸鈉117.8*0.1=11.7kmol/h</p><p>　　CO 4.17kmol/h</p><p>　　H2 4.17+48.88=53.05kmol/h</p><p>　　b 進(jìn)口物料組分流量</p><p>　　HCOONa 38.

64、88*2/0.83=93.69</p><p><b>　　c 物料衡算表</b></p><p><b>　　B 熱量衡算</b></p><p><b>　　計算依據(jù)</b></p><p>　　脫氫反應(yīng)在380℃-420℃發(fā)生，在280℃-300℃有副反應(yīng)</p&g

65、t;<p>　　2HCOONa=Na2CO3+CO+H2發(fā)生</p><p>　　2HCOONa=(COONa)2+ H2</p><p>　　△Hf=-1305.34+2*664.67=24KJ/mol</p><p>　　△Hof=-1135.717-110.129+2*664.67=83.494 KJ/mol</p><p&g

66、t;　　a 未反應(yīng)的甲酸鈉所吸收的熱量G1 </p><p>　　G1=11.78*76.53*(420-25)=356101.7KJ/h</p><p>　　b 發(fā)生副反應(yīng)的甲酸鈉吸收的熱量G2 </p><p>　　甲酸鈉的反應(yīng)熱Q2=4.17*83.494*103=3.48*105 KJ/h</p><p>　　甲酸鈉升溫?zé)酫1=4.1

67、7*2*（300-25）*76.53=1.76*105 KJ/h</p><p>　　G2= Q2 +Q1=5.24*105 KJ/h</p><p>　　c 甲酸鈉生成草酸所需的熱量G3 </p><p>　　甲酸鈉升溫?zé)酫1=38.88*2*76.53*（400-25）=2.23*106 KJ/h</p><p>　　甲酸鈉的反應(yīng)熱Q2=

68、38.88*6*103=2.33*105 KJ/h</p><p>　　G3=Q1+Q2=2.46*106 KJ/h</p><p>　　d 總熱量 G= G1+G2+G3=3.34*106 KJ/h </p><p>　　2.4.11鈣化反應(yīng)器物料衡算</p><p><b>　　(1) 計算依據(jù)</b></p&

69、gt;<p>　　a 每小時生成CaC2O437.91kmol</p><p>　　b 鈣化反應(yīng)收率 0.98</p><p>　　c 進(jìn)口草酸鈉（懸浮液）濃度為400g/l,Ca(OH)2濃度為900g/l</p><p>　　d 投料比 NaC2O4：Ca(OH)2=1：1.15</p><p>　　e 產(chǎn)物堿液濃度為80g

70、/l</p><p><b>　　(2) 物料衡算</b></p><p><b>　　a 出口物料</b></p><p>　　CaC2O4 37.91kmol/h</p><p>　　堿液 37.91kmol/h</p><p>　　Ca(OH)2 37.91*1.

71、15*0.02/0.98=0.89kmol/h</p><p><b>　　b 進(jìn)口物料</b></p><p>　　Ca(OH)2液 37.91*1.15/0.98=44.49kmol/h</p><p>　　44.49*74/900=3.66m3/h</p><p>　　2.4.12酸化反應(yīng)器物料衡算與熱量衡算<

72、;/p><p><b>　　（1）計算依據(jù)</b></p><p>　　a 出口H2C2O4密度為320g/l</p><p>　　b 每小時需處理CaSO4濃度為37.91kmol</p><p>　　c H2SO4進(jìn)口濃度為92.5% 出口為400g/l</p><p>　　d 進(jìn)料CaSO4濃度

73、為400g/l</p><p>　　e 物料比H2SO4：CaSO4=1：1.1</p><p>　　f CaC2O4+H2SO4=Ca+ H2C2O4 </p><p>　　g 反應(yīng)溫度 85℃</p><p>　　h 操作壓力 0.1Mpa</p><p>　　進(jìn)料 CaSO4 37.91kmol/h</

74、p><p>　　H2SO4 37.91*1.1*98/0.925=4418.0kg/h</p><p>　　出料 H2SO4溶液 37.91*1.1*98/0.4=10216.7kg/h</p><p>　　H2C2O4溶液 35.06*90/320=9.86m3/h</p><p>　　CaSO4 35.06kmol/h=4769.1

75、kg/h</p><p>　　2.4.13結(jié)晶過程計算</p><p><b>　　草酸溶解度</b></p><p>　　草酸的溶解度隨溫度變化很大適用于冷卻結(jié)晶，將此溶液冷卻到20℃，草酸濃度350kg/m3,c產(chǎn)量5555.56kg/h，結(jié)晶罐夾套水溫為20℃，結(jié)晶出的鹽為H2C2O4·2H2O，近似認(rèn)為10000Kg水中有35

76、0kg H2C2O4,假設(shè)有2%的水蒸發(fā)</p><p>　　R=126/90=1.4</p><p>　　C1=350/1000=0.35kg</p><p>　　C2=9.52/100=0.0952kg</p><p>　　C3=2/106=0.02kg </p><p>　　2.4.14 吸附罐的熱量衡算&

77、lt;/p><p><b>　?。?）計算依據(jù)</b></p><p>　　a 吸附罐內(nèi)草酸溶液入口溫度25℃，出口溫度85℃</p><p>　　b 用1.3MPa蒸汽加熱</p><p>　　c 草酸鈉溶液濃度350 kg/m3,產(chǎn)量5555,56kg/h</p><p><b>　　(

78、2)熱量衡算</b></p><p>　　草酸的平均熱容Cp=101.156KJ/mol·k</p><p>　　水平均熱熔Cp=75.28 KJ/mol·k</p><p>　　草酸升溫所需要的熱量</p><p>　　Q1=44.09*101.156*（85-25）=2.68*105 KJ/h</p&

79、gt;<p><b>　　水吸收的熱量</b></p><p>　　Q2=5555.56/350*1000*75.28/18*（85-25）=4.0*106 KJ/h</p><p>　　總熱量Q= Q1+Q2=4.268*106 KJ/h</p><p>　　則所需1.3MPa蒸汽為G=Q/Hf=165961.3kg/h<

80、/p><p>　　2.4.15回轉(zhuǎn)干燥器的物料衡算</p><p><b>　　（1）計算依據(jù)</b></p><p>　　a 干燥水分為30%，H2C2O4·2H2O的量5555.56kg/h</p><p>　　b 物料入口溫度20℃，出口溫度45℃，含水5%</p><p>　　c 氣

81、體入口溫度165℃，出口溫度80℃</p><p>　　d 桶內(nèi)物料存留率5%</p><p><b>　?。?）熱量衡算</b></p><p>　　干物料的平均熱容Cp=1.124KJ/kg</p><p>　　入口熱風(fēng) H1=0.03 KJ/kg 干空氣</p><p>　　a 所需風(fēng)量，

82、入口處熱焓</p><p>　　H1=1.036*165*(2500+1.98*165)*0.03=256.1 KJ/kg</p><p><b>　　物料帶入熱量為</b></p><p>　　Q1=（5555.56*1.124+0.3*6028.9*4.168）*10=1.3*105 KJ/h</p><p>　　b

83、 設(shè)排風(fēng)濕度為H2 </p><p>　　出口處熱風(fēng)焓為 1.005*80+（2500+1.956*80）=2736.88 KJ/kg</p><p>　　c 產(chǎn)品帶出熱量5555.56*（1.124+4.18*0.05）*45=3.33*10 KJ/h根據(jù)熱量衡算，G0為必須的干空氣量G0=53564kg/h</p><p>　　3主要設(shè)備的選擇及計算</

84、p><p>　　3.1甲酸鈉蒸發(fā)器（采用單效蒸發(fā)器）</p><p><b>　　3.1.1設(shè)計依據(jù)</b></p><p>　　a 進(jìn)口甲酸鈉溶液的濃度為400 kg/m3,出口濃度為900 kg/m3</p><p>　　b 用1.3Mpa，190℃ 飽和蒸汽加熱</p><p>　　c 操作壓力

85、P=-450mmHg</p><p>　　d 甲酸鈉溶液進(jìn)口溫度250℃，出口溫度75.2℃</p><p>　　e 甲酸鈉的量 177.8kmol/h 即12090.4kg/h </p><p>　　3.1.2熱量衡算求蒸發(fā)器的熱負(fù)荷</p><p>　　蒸發(fā)器內(nèi)操作壓力為P=（760-450）/760*105=4.1*104Pa</

86、p><p>　　在此操作壓力下水沸點(diǎn)T=75.2℃</p><p>　　甲酸鈉熱容：平均Cp=76.53KJ/kmol·k</p><p>　　水的平均熱容 Cp=75.78KJ/kmol·k</p><p>　　P=0.04 MPa時，水蒸發(fā)潛熱為2321.4KJ/kg</p><p>　　P=1.3

87、 MPa時，水的蒸發(fā)潛熱1978.8 KJ/kg</p><p>　　蒸發(fā)器中蒸發(fā)掉的質(zhì)量為M1,</p><p>　　M1=(1-400/900)*3946.3/400*1000=5480.97kg/h</p><p><b>　　蒸發(fā)需要的熱負(fù)荷Q</b></p><p><b>　　溶液升溫所需的熱為&l

88、t;/b></p><p>　　Q1=（117.8*76.53+5480.97/78*75.78）*（75.2-25）=7.12*105 KJ/h</p><p><b>　　蒸發(fā)水分所需的熱</b></p><p>　　Q2=5480.97*2321.4=12723524KJ/h</p><p>　　Q=Q1+Q

89、2=1.34*107 KJ/h</p><p>　　則需水量G=7250kg/h</p><p>　　3.1.3 蒸發(fā)器傳熱面積</p><p>　　有效溫差為114.8℃，總傳熱系數(shù)W=1200w/m2·℃</p><p>　　忽略熱損失S=Q/K△t=14419327.31/(1200*114.8)=104.67 m2 <

90、;/p><p>　　為了安全取S=1.2*104.67=125.61 m2 </p><p>　　3.1.4 蒸發(fā)器的主要工藝尺寸</p><p>　　a 加熱室 選用Φ38mm×3mm,長為3mm的無縫管為加熱管</p><p>　　管數(shù)n=S/πd=282</p><p>　　管子采用正三角形排列 正三角

91、形排列的管束中心線上的管數(shù)為Nc=1.1*2820.5=19</p><p>　　加熱室內(nèi)徑D=t(Nc-1)+2b</p><p>　　采用膨脹管取t=1.5d</p><p>　　故t=1.5d=57mm</p><p>　　取b=1.5d=57mm</p><p>　　加熱室直徑D=57*18+2*57=1140

92、mm</p><p>　　b循環(huán)管 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值取循環(huán)管額截面積為加熱管總截面的75%，故循環(huán)管的截面積為0.75*π/4*0.0322*210=0.1676m2</p><p>　　故循環(huán)管的內(nèi)徑為d1=0.16760.5/0.25=0.8187</p><p>　　故選用Φ426mm×9mm的無縫鋼管為循環(huán)管</p><p>　

93、　c 分離室 取分離室的高度為3.5m</p><p>　　41Kpa 蒸汽密度為0.2146 kg/m3,則二次蒸汽的體積流量為Vs=5524.86/(0.2416*36000)=0.64 kg/m3</p><p>　　取允許分離蒸發(fā)體積強(qiáng)度Vs為1.5kg/m3 </p><p>　　分離室直徑D1=（4Vs）0.5/πHVs=6.02</p>

94、<p>　　H/D=1.46 高徑比在1-2之間</p><p>　　3.2 氫氧化鈉溶液蒸發(fā)器（采用單效蒸發(fā)器）</p><p>　　3.2.1 計算依據(jù)</p><p>　　a NaOH溶液入口濃度80kg/m3，出口濃度185kg/m3 </p><p>　　b 操作壓力P=0.08169*105Pa</p>

95、<p>　　c 溶液入口溫度25℃，出口溫度25℃</p><p>　　d用1.3Mpa的蒸汽加熱。P=0.8169*105Pa時，水的汽化潛熱為2442.3 KJ/kg</p><p>　　3.2.2 熱量衡算求蒸發(fā)器的熱負(fù)荷</p><p>　　蒸發(fā)水所需的熱量Q=(4340/80-4340/185)*1000*2442.3=7.5*107 KJ/

96、h</p><p>　　所需飽和蒸汽的熱量G=Q/Hf=3624 KJ/h</p><p>　　3.2.3 蒸發(fā)器的傳熱面積</p><p>　　有效溫差△t=190-25=165℃，蒸發(fā)器中溶液的沸點(diǎn)為25℃</p><p>　　S=Q/K=7.5*107/（1200*165）=378.8m2 </p><p>

97、　　a 加熱室采用正三角形排列，長為3m的無縫鋼管為加熱管</p><p>　　管數(shù)n=S/πd=356</p><p>　　管子的采用正三角形排列的管數(shù)中心的管數(shù)Nc</p><p>　　Nc=1.1*n0.5=21</p><p>　　D=t（Nc-1）+2b, t=1.5d=57mm</p><p>　　b 循環(huán)

98、管 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值取循環(huán)管額截面積為加熱管總截面的75%，故循環(huán)管的內(nèi)徑為0.130.5/0.75=0.48m</p><p>　　故用Φ48mm×9mm的無縫鋼管為循環(huán)管</p><p>　　蒸發(fā)的水量G=12825410/2242.3=5719.8kg/h</p><p>　　25℃時3.1677Kpa,水蒸氣的密度為0.02304kg/m3</p

99、><p>　　二次蒸汽Vs=5719.8/(3600*0.02304)=68.96 m3/s </p><p>　　取允許分離室蒸發(fā)體積Vs為5 高度為3.5m</p><p>　　分離室直徑D1=4*(68.96)0.5/10.5π=3.16m</p><p>　　H/D=1.11 高徑比在1-2之間</p><p>&

100、lt;b>　　3.3 廢熱鍋爐 </b></p><p>　　3.3.1 計算依據(jù)</p><p>　　a 管內(nèi)氣體流量和組成如下</p><p>　　b 管內(nèi)氣體進(jìn)口溫度500℃，出口溫度230℃館內(nèi)氣體進(jìn)口壓力為0.11Mpa,出口壓力為0.1 Mpa</p><p>　　c 采用Φ42mm×3.5mm無縫管管

101、360根作為換熱器，管外熱水沸騰產(chǎn)生1.3Mpa飽和蒸汽</p><p>　　d 熱負(fù)荷為6.5832*103KJ/h</p><p>　　3.3.2 計算換熱面積，確定換熱管及管長</p><p><b>　　總傳熱系數(shù)</b></p><p><b>　　管內(nèi)氣體體積流量</b></p&g

102、t;<p>　　Q=4620.04*22.4*0.1013/0.157*（273+365）/273=156049.2m3/h</p><p>　　μ=43.55/360*0.785*0.035=125.2m/s</p><p>　　ρ=15245.6/19560.8=0.78</p><p>　　其他數(shù)據(jù)誤差不計，平均溫度365℃，此時溫度下空氣的物據(jù)

103、</p><p>　　傳熱系數(shù) λ=4.61*10-2w/m·k·μ=3.14*10-5Pa·s</p><p>　　Pr=0.676 Re=duρ/μ=0.035*125.2*0.78/3.14*10-5=108825>10000</p><p><b>　　管內(nèi)氣體給熱系數(shù)為</b></p>

104、<p>　　α1=0.023λ/dRe0.8Pr0.3=54.76m·k</p><p>　　管外熱水沸騰的給熱系數(shù)取α2=4651w/m·k</p><p>　　總產(chǎn)熱系數(shù)K 污垢熱阻取0.26*10-3 </p><p>　　1/K=1/54.7+1/4651+0.0034/45+0.26*10-3+0.5*10-3</

105、p><p>　　所以K=1.8 w/m·k</p><p>　　對數(shù)平均傳熱溫差 △tm=131.86</p><p>　　換熱面積熱負(fù)荷 Q=1.8278*10610-3J/s</p><p>　　A=Q/ktm=267073m2</p><p>　　取安全系數(shù)1.2 則換熱面積320m2</p>

106、<p>　　換熱管長L=Q/ktm=8.08 取8.5m</p><p>　　3.4 合成造氣工序</p><p>　　3.4.1 煤氣發(fā)生爐</p><p>　　氣量3.0萬噸/年草酸，每小時需煤氣量為4168.3Nm3 </p><p>　　空氣煤氣的工藝參數(shù)是：</p><p>　　氣體成分CO&l

107、t;30%，O2<1.0%，CO2<2.5%</p><p>　　壓力10-20mmHg</p><p>　　溫度>800℃ 氣體強(qiáng)度250Nm3/m2h</p><p>　　因此選用Φ2400mm×7000mm直型煤氣發(fā)生爐 選用臺數(shù)3.1臺（備用5臺），考慮到設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)率，應(yīng)配備9臺煤氣發(fā)生爐。</p><p>

108、;　　3.4.2 煤氣壓縮機(jī)</p><p>　　為滿足3.0萬噸/年草酸，每小時需煤氣量為4168.3Nm3，考慮選用國內(nèi)廣泛使用的5.5L-20/25-1煤氣壓縮機(jī)</p><p><b>　　其性能參數(shù)如下：</b></p><p>　　打氣量： 20m3/min 1200m3/h</p><p>　　出口壓力

109、：2.5Mpa</p><p>　　功率： 250KW</p><p>　　計算臺數(shù)：4168.3/1200=3.5臺（備用2臺）共6臺</p><p><b>　　3.5 脫氫工序</b></p><p><b>　　3.5.1 脫氫鍋</b></p><p>　　根

110、據(jù)生產(chǎn)任務(wù)，由物料衡算得每小時需處理草酸鈉固體9801.3kg,每臺脫氫鍋可加草酸鈉固體350kg,需脫氫鍋臺數(shù)為 28臺（備用4臺）共32臺</p><p><b>　　3.5.2 離心機(jī)</b></p><p>　　根據(jù)物料衡算，每小時生產(chǎn)草酸鈉的量為88.3kmol</p><p>　　濃甲酸鈉溶液濃度為900g/l,密度為2055g/l

111、</p><p>　　每小時需處理濃甲酸鈉溶液為88.3*68*2500/900=16.7t】</p><p>　　10H-800型臥式活塞推料離心機(jī)最大處理能力為5T/h,實(shí)際處理能力為4T/h,需離心機(jī)5臺，選8臺。</p><p>　　3.5.3 轉(zhuǎn)鼓真空過濾機(jī)</p><p>　　選G-5-1.75型轉(zhuǎn)鼓真空過濾機(jī) </p>

112、;<p>　　過濾面積為5m2,轉(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)速0.13-0.26r/min</p><p><b>　　過濾量為3t/h</b></p><p>　　每小時可處理草酸鈉固體30.54kmol</p><p>　　配成水溶液濃度400g/l,溶液密度為1400g/l</p><p>　　溶液質(zhì)量30.54*134*

113、1400/400=14.32t/h</p><p>　　需5臺 考慮備選共選7臺</p><p>　　3.6 雙化及成品工序</p><p>　　3.6.1 雙化反應(yīng)器</p><p>　　每臺反應(yīng)器操作時間1.5h，投草酸鈉1.5t,投氫氧化鈉1.4t</p><p>　　單日處理NaC2O4的量：1.5t</

114、p><p>　　則單罐日產(chǎn)出草酸量為1.52t</p><p>　　30000/300/1.52=66臺考慮備選共選77臺</p><p><b>　　3.6.2 吸附罐</b></p><p>　　酸化液中含草酸量為300-400kg/m3,每罐按6-8h計，單罐日出3-4次料，每罐每次8.5m3，單罐處理量為：8.5*3

115、25.5=2766.75m3/日罐</p><p>　　（30000*1000）/（300*300）=20臺，考慮備選共選25臺</p><p><b>　　3.6.3 結(jié)晶罐</b></p><p>　　V=5000L結(jié)晶罐，日產(chǎn)能力為3.85t/日</p><p>　　30000/300/3085=26臺，考慮備選共

116、選32臺</p><p>　　3.6.4 滾筒干燥器</p><p>　　Φ=1000×900滾筒干燥器，每臺日產(chǎn)能力20t</p><p>　　30000/300/20=5臺，考慮備選共選8臺</p><p><b>　　4 工藝設(shè)備一覽表</b></p><p><b>　

117、　5工藝流程敘述</b></p><p>　　5.1造氣工藝流程敘述</p><p>　　由羅茨鼓風(fēng)機(jī)加壓的空氣由煤氣發(fā)生爐下部鼓入，焦炭有頂部加入，氣化爐帶有夾套鍋爐，可回收一部分燃燒釋放的熱量，空氣與 燃燒狀態(tài)的焦炭反應(yīng)生產(chǎn)含CO約30%的空氣煤氣，煤氣由上部出口連續(xù)排出，經(jīng)除塵器出去顆粒較大的灰塵，然后一次經(jīng)過廢熱鍋爐，飽和器進(jìn)行熱量回收，飽和器出口氣體溫度約為80℃，再

118、由羅茨鼓風(fēng)機(jī)出入水洗塔進(jìn)一步降溫，除塵，然后經(jīng)堿洗塔洗去CO2,堿洗塔中的堿液循環(huán)使用，并定期排出廢堿液，添加新鮮堿液，經(jīng)氣液分離器除去水分后送入壓縮機(jī)，將煤氣壓縮至1.8-2.0Mpa,再經(jīng)油分離器除去油污，為合成工段提供合格的原料氣。</p><p>　　5.2合成工段的工藝流程敘述</p><p>　　造氣工段送來的煤氣進(jìn)入混合器與計量泵送來的1.8-2.0Mpa的185g/l的堿液

119、混合均勻后，進(jìn)入預(yù)熱器加熱至150℃-170℃，送至合成管進(jìn)行合成反應(yīng)，生產(chǎn)甲酸鈉氣液混合物，再經(jīng)釋壓罐減壓至0.7-1.3Mpa,再經(jīng)氣液分離器分離掉為反應(yīng)的氣體和水蒸氣，同時把合成的稀甲酸鈉溶液送至稀甲酸鈉儲槽，由稀堿液泵將稀甲酸鈉溶液送至蒸發(fā)泵，減壓條件下濃縮至1000g/l后送至濃甲酸鈉儲罐，由濃堿液泵將濃甲酸鈉溶液送至離心分離器，分離得到固體甲酸鈉，母液返回蒸發(fā)器，將固體甲酸鈉投入脫氫鍋，用電加熱器迅速升溫至410℃-430℃

120、下脫氫生產(chǎn)草酸鈉。</p><p>　　5.3 雙化工段工藝流程敘述</p><p>　　熱空氣換熱干燥，草酸鈉中迅速加入新鮮水冷卻溶解，通過草酸鈉液泵送入離心分離器，分離出的碳酸鈉濾液送至碳酸鈉儲槽待用，草酸鈉慮粗出的氫氧化鈉濾液經(jīng)真空蒸發(fā)器濃縮后送至氫氧化鈉儲槽待用，草酸鈣濾液餅則配成懸浮液送至酸化器酸化，通過草酸液離心分離器，分離出的硫酸鈣濾餅經(jīng)處理后送往石膏倉庫，草酸濾液送往成品工

121、段。</p><p>　　5.4 成品工段工藝流程敘述</p><p>　　雙化工段送來的草酸溶液經(jīng)結(jié)晶后送至離心分離器分離，分離出的濾液經(jīng)壓縮階段返回結(jié)晶罐，草酸濾餅送至粗糙算槽溶解后送入重結(jié)晶罐結(jié)晶，然后送至離心分離器分離，分離出的濾液經(jīng)濃縮后返回重結(jié)晶罐，草酸濾餅送入回轉(zhuǎn)干燥器與逆流接觸的160℃-170℃熱空氣干燥，由回轉(zhuǎn)干燥器出來的草酸即可計量包裝為成品草酸送入倉庫。</p

122、><p>　　5.5 原料工段工藝流程敘述</p><p>　　本工段由一系列倉庫和儲罐組成，負(fù)責(zé)為其他工段提供原料，主要包括焦炭，生石灰，配制堿液和配制硫酸。</p><p>　　5.6 設(shè)備結(jié)構(gòu)圖敘述</p><p>　　所選的甲酸鈉蒸發(fā)器屬于單效蒸發(fā)器，液體加熱管內(nèi)被管外蒸汽加熱后，在上半部分管內(nèi)沸騰，所形成的氣液混合物比重小于循環(huán)管中受熱

123、較小的溶液，是使循環(huán)得以進(jìn)行，屬于自然循環(huán)蒸發(fā)器。蒸發(fā)器工作壓力為550-660mmHg,工作溫度120℃，選Φ38mm×3mm的無縫鋼管為加熱管，蒸發(fā)器的傳熱面積為125.61m2,管子采用正三角形排列，管數(shù)282，其他參數(shù)見結(jié)構(gòu)圖。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1]. 《化工原理》，高等教育出版社，2008<

124、/p><p>　　[2]. 《化工設(shè)計圖集》，化學(xué)工業(yè)出版社，1976</p><p>　　[3]. 《化學(xué)工程手冊》，化學(xué)工業(yè)出版社，1985</p><p>　　[4]. 《化工設(shè)計》，化學(xué)工業(yè)出版社，2001</p><p>　　[5]. 《過程裝備基礎(chǔ)》，化學(xué)工業(yè)出版社，2006</p><p>　　[6]. 《化

125、工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)》，華東理工大學(xué)出版社，2006</p><p>　　[7]. 《過程工程原理》，化學(xué)工業(yè)出版社，2004</p><p>　　[8]. 《常用化工單元設(shè)備設(shè)計》，華南理工大學(xué)出版社，2003</p><p>　　[9]. 《化工工藝設(shè)計手冊》，化學(xué)工業(yè)出版社，1985</p><p>　　[10].《壓力容器與化工設(shè)備使用手冊

126、》，黃大勤、袁風(fēng)隱主編</p><p>　　[11]. 《化工設(shè)備圖樣技術(shù)要求》，化工部設(shè)備設(shè)計技術(shù)中心站，2006</p><p><b>　　附表</b></p><p>　　表1草酸質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)GB1626-1988</p><p><b>　　表2硫酸鈉質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)</b></p>&