隧道窯課程設計說明書---設計一條年產衛(wèi)生陶瓷12萬大件的隧道窯

1、<p><b>　　窯爐設計說明書</b></p><p>　　題目：設計一條年產衛(wèi)生陶瓷12萬大件的隧道窯</p><p><b>　　一、 前言</b></p><p>　　隨著經濟不斷發(fā)展，人民生活水平的不斷提高，陶瓷工業(yè)在人民生產、生活中都占有重要的地位。陶瓷的發(fā)展與窯爐的改革密切相關，一定結構特點的窯爐

2、燒出一定品質的陶瓷。因此正確選擇燒成窯爐是獲得性能良好制品的關鍵。</p><p>　　陶瓷窯爐可分為兩種:一種是間歇式窯爐,比如梭式窯;另一種是連續(xù)式窯爐,比如隧道窯。隧道窯由于窯內溫度場均勻，從而保證了產品質量，也為快燒提供了條件；而隧道窯中空、裸燒的方式使窯內傳熱速率與傳熱效率大，又保證了快燒的實現(xiàn)；而快燒又保證了產量，降低了能耗。所以，隧道窯是當前陶瓷工業(yè)中優(yōu)質、高產、低消耗的先進窯型，在我國已得到越來越

3、廣泛的應用。</p><p>　　燒成在陶瓷生產中是非常重要的一道工序。燒成過程嚴重影響著產品的質量，與此同時，燒成也由窯爐的窯型決定。</p><p>　　在燒成過程中，溫度控制是最重要的關鍵。沒有合理的燒成控制，產品質量和產量都會很低。要想得到穩(wěn)定的產品質量和提高產量，首先要有符合產品的燒成制度。然后必須維持一定的窯內壓力。</p><p>　　最后，必須要維持

4、適當?shù)臍夥铡?lt;/p><p><b>　　設計任務與原始資料</b></p><p><b>　　1課程設計題目</b></p><p>　　設計一條年產衛(wèi)生陶瓷12萬大件的隧道窯</p><p><b>　　2課程設計原始資料</b></p><p>

5、　?。?）、年產量：12萬大件/年；</p><p>　?。?）、產品規(guī)格：400*200*200mm,干制品平均質量10Kg/件;</p><p>　　（3）、年工作日：340天/年;</p><p>　?。?）、成品率：90%；</p><p>　?。?）、燃料種類：天然氣，熱值QD=36000KJ/Bm3;</p><

6、;p>　?。?）、制品入窯水分：2.0%；</p><p><b>　　（7）、燒成曲線：</b></p><p>　　20~~970℃， 9h；</p><p>　　970~~1280℃， 4h；</p><p>　　1280℃， 保溫 1h；</p><p>　　1280~~

7、80℃， 14h；</p><p>　　最高燒成溫度1280℃，燒成周期28h。</p><p><b>　　3課程設計要求</b></p><p>　?。?）、課程設計嚴格按照《成都理工大學課程設計（學年論文）工作管理辦法》進行規(guī)范管理；</p><p>　?。?）、要求提交窯爐設計說明書一份，設計圖二張（隧道窯剖面

8、圖及隧道窯工作系統(tǒng)圖）；</p><p>　?。?）、要求計算正確，設計合理，文圖相符，課程設計報告≥3000字（含數(shù)據(jù)表、插圖）；</p><p>　?。?）、采用學校規(guī)定的“成都理工大學學生的撰文專用稿紙”，參照學校規(guī)定的畢業(yè)設計（論文）撰寫格式要求（含數(shù)據(jù)表、插圖），撰寫或編排打印課程設計；參照學校規(guī)定的畢業(yè)設計（論文）裝訂結構，課程設計報告、圖紙等一并裝入學校規(guī)定的“成都理工大學學

9、生專為資料袋”。</p><p><b>　　三、燒成制度的確定</b></p><p>　　1、 溫度制度的確定</p><p>　　根據(jù)制品的化學組成、形狀、尺寸、線收縮率及其他一些性能要求，制訂燒成制度如下：</p><p>　　20~~970℃， 9h；預熱帶</p><p>　　9

10、70~~1280℃， 4h；燒成帶</p><p>　　1280℃， 保溫 1h；保溫階段</p><p>　　1280~~80℃， 14h；冷卻帶</p><p><b>　　燒成周期:28小時</b></p><p><b>　　2、窯型選擇 </b></p><p&

11、gt;　　衛(wèi)生瓷是大件產品，采用普通窯車隧道窯。由于考慮到燃料為城市煤氣，經過凈化處理，不會污染制品。若再從窯的結構上加以考慮，避免火焰直接沖劇制品，所以采用明焰露襲的形式(制品不襲匣缽)，既能保證產品質量，有增加了產量，降低了燃料消耗，改善了工人的操作條件，并降低了窯的造價，是合理的。</p><p>　　四、窯體主要尺寸的確定</p><p>　　1、窯主要尺寸的確定。</p&g

12、t;<p>　　為使裝車方便，并使窯內溫度均勻，快速燒成，采用單層裝車的辦法，即窯車上只放一層制品。根據(jù)幾種裝車方法確定：窯車長×寬＝1500×870mm，平均每車裝制品11件／車，干制品的平均質量為每件10Kg，則每車裝載量為110Kg/車。</p><p>　　=120000×28÷340÷24÷（0.9×11÷1.

13、5）</p><p><b>　　=62.39 m</b></p><p>　　窯內容車數(shù)：n=62.39/1.5=41.59輛 取42輛</p><p>　　則窯車有效長度為：42×1.5=63m</p><p>　　2、窯體各帶長度的確定</p><p>　　預熱帶長Ly=

14、（預熱時間/總燒成時間）×總長=9/28×63=20.25m</p><p>　　燒成帶長Ls=（燒成時間/總燒成時間）×總長=（4+1）/28×63=11.25m</p><p>　　冷卻帶長Lv=（冷卻時間/總燒成時間）×總長=14/28×63=31.5m</p><p>　　設進車室2m，出車室2m，

15、則窯總長為63十2十2＝67m。 </p><p>　　窯內寬B根據(jù)窯車和制品的尺寸取800mm。窯內側墻高(窯車掛9z面至拱腳)根據(jù)制品最大尺寸(并留有空隙)定為500mm。拱心角口取60，則拱高J＝0．136B＝0．134×800＝107mm</p><p>　　軌面至窯車襯磚面高660mm。為避免火焰直接沖擊制品，窯車上設300mm高之通道(由40mm厚耐火粕土板及耐

16、火粘土磚柱組成)。見圖1—44剖面6—6。</p><p>　　側墻總高為(軌面至拱腳)H＝500十300十40十660＝1500m m</p><p><b>　　窯內容車數(shù)42輛</b></p><p>　　推車時間： 28×60/42=40min/車</p><p>　

17、　小時推車數(shù)： 60/40=1.5 車/h</p><p><b>　　五、工作系統(tǒng)的安排</b></p><p>　　在預熱帶2—10號車位設9對排煙口，每車位一對。煙氣通過各徘煙口到窯墻內的水平煙道，由5號車位的垂直煙道經窯頂金后管道至徘煙帆，然后由鐵皮煙囪排至大氣。排煙機及鐵皮煙囪皆設于預熱帶窯頂?shù)钠脚_。</p>&

18、lt;p>　　在1號、3號、6號車位有三運氣幕。其中1號車位氣幕為封閉氣幕，窯頂和側培皆開孔，氣體噴出方向與窯內氣流成90。聲。3號和6號車位為擾動氣幕，氣體由窯頂噴出，方向與窯內氣流成150。角。用作氣幕的氣體從冷卻帶的間接冷卻部位抽出。 </p><p>　　在燒成帶14／15號一2l／22號車位設7對攜燒室，不等距分布，兩測相對排列。</p><p>　　助燃空氣不預熱，由助燃

19、風機直接抽車間冷空氣，并采用環(huán)形供風方式，各燒最前壓力基本相同。</p><p>　　冷卻帶在24—28號車位處，有7m長的間壁急冷段，由側路上的小孔直接吸人車間冷空氣，冷卻氣體流動方向與窯車前進方向相同(順流)。從換熱觀點，逆流冷卻效率高，但磚砌體易漏風，逆流漏進的冷風和700℃左右的產品接觸，易急冷至更低溫度，達到SiO2晶形轉化溫度而使產品開裂。所以要采用順流。該處窯頂自23—28號車位有8m長的二層拱間接

20、冷卻，冷空氣亦由窯頂孔洞處自車間吸入。由間壁、二層拱抽出來的熱空氣經窯頂上金屬管道送往預熱帶作氣幕。這里只作為計算例題，實際上該段應采用直接風急冷或直接、間接相結合，將丙層拱抽來的熱氣再噴入窯內作急冷，可防止大件產品炸裂。</p><p>　　自30—38號車位設9對熱風抽出口，每車位一對。熱空氣經過窯墻內的水平熱風通道，于：3號車位處用金屆管道由熱風機拍送干燥。 窯后4：號車位處，由冷卻風機自窯頂和側墻集中鼓入

21、冷卻空氣。車下自14—34號車位，每隔3m設一個冷卻風進風口，由車下冷卻風機分散鼓風冷卻，并于5號車他處由排姻機排走。</p><p>　　燒成帶前后，即13號、24號車位處，設兩對事故處理口。</p><p>　　六、窯體材料以及厚度的確定</p><p>　　根據(jù)上述原則，確定窯體的材料及厚度如表1—7。材料及厚度確定忘可進行材料的蘸算。計算方法同田(1--1)

22、、 (1--2)，逐段逐層的計算。確定全窯的材料消耗量。</p><p><b>　　七、燃料燃燒計算</b></p><p><b>　　1、燃燒所需空氣量</b></p><p>　　該窯用天然氣，其熱值QD=36000KJ/Bm3;</p><p>　　理論空氣量： Voa=0.26QD/

23、1000-0.25=9.524;</p><p>　　實際空氣量: 取空氣過剩系數(shù)α=1.29</p><p>　　Va=αVoa=1.29×9.524=12.286Bm3/Bm3;</p><p><b>　　2、燃燒產生煙氣量</b></p><p><b>　　理論煙氣量：</b>

24、</p><p>　　Vo=0.26QD/1000+1.02=0.26*36000/1000+1.02=10.38Nm3/Nm3)</p><p><b>　　實際煙氣量</b></p><p>　　V= Vo+（α-1）Voa=10.38+（1.29-1）*9.524=13.14 (Nm3/Nm3)</p><p>&

25、lt;b>　　3、燃燒溫度</b></p><p>　　理論燃燒溫度 tth=(Qnet+CfTf+VaCaTa)/VC</p><p>　　=（36000+3.12×20+12.286*1.3×20）/13.14.4c</p><p><b>　　=1688.3oC</b></p><

26、p>　　(1730-1688.3)/1688.3×100%=2.5<5%所以合理</p><p>　　取高溫系數(shù)η=0.80</p><p>　　則實際溫度為:Tp=0.80*1688.3=1350.6oC</p><p>　　比燒成溫度1280oC高70.6oC，認為合理</p><p>　　用經驗數(shù)據(jù)決定燃料消耗量&

27、lt;/p><p>　　八、加熱帶熱平衡計算</p><p>　　1、 預熱帶及燒成帶的熱平衡計算</p><p>　?。?）熱平衡計算基準及范圍</p><p>　　在此以1小時作為計算基準，而以0℃作為基準溫度。計算燃燒消耗量時，熱平衡的計算范圍為預熱帶和燒成帶，不包括冷卻帶。</p><p>　　7.1.2 熱平衡框

28、圖</p><p>　　Qf Qa Qa`</p><p>　　↓ ↓ ↓</p><p><b>　　Q2→ →Qg</b></p><p>　　Q1→ →Q8</p><p>　　↓ ↓ ↓ ↓ ↓</p

29、><p>　　Q3 Q4 Q5 Q6 Q7</p><p>　　其中Q1---制品帶入的顯熱 Q2---棚板及支柱帶入的顯熱</p><p>　　Qf---燃料帶入化學熱及顯熱 Qa---助燃空氣帶入顯熱</p><p>　　Qa’---漏入空氣帶入顯熱

30、 Q3---產品帶出顯熱</p><p>　　Q4---棚板及支柱帶出顯熱 Q5---窯墻、窯頂散失之熱</p><p>　　Q6---窯車積散之熱 Q7---物化反應耗熱</p><p>　　Q8---其他熱損失 Qg---廢氣帶走

31、顯熱</p><p><b>　　熱收入項目：</b></p><p>　?。?）制品帶入顯熱Q用公式計算</p><p><b>　　每小時入窯干制品：</b></p><p>　　G1=110Kg/車×1.5=165(Kg/h)</p><p>　　入窯制品含2

32、%自由水，每小時入窯的濕制品為：</p><p>　　G1’=165/（1-0.02）=168.37（Kg/h)</p><p>　　入窯制品的比熱隨各地原料成分及分配方的不同而變化，一般在0.84~1.26KJ/kg*C范圍。</p><p>　　現(xiàn)取平均比熱 c’=0.92 KJ/kg.℃</p><p>　　入窯制品溫度 t1’

33、= 20℃</p><p>　　則 Q1=G1’· c’· t1’=168.37*0.92*203097.96（KJ/h)</p><p>　?。?）墊板及支柱帶入顯熱Q2:</p><p>　　此窯制品不裝匣體，亦不用棚板，為避免火焰沖擊制品，窯車上有耐火粘土熱墊板及支柱組成的火焰通道。墊板與支柱窯吸熱，根據(jù)器體積、密度可求得每車質量為158

34、.1 Kg 。</p><p>　　G2=158.1*1.5=237（Kg/h)</p><p>　　C2=0.845(KJ/kg.℃) 根據(jù)公式可得Q2=315*0.845*20=5323.5（Kg/h)</p><p>　　(3)燃料帶入化學熱及顯熱Qf;</p><p>　　QD=36000KJ/Bm3;</p>

35、<p>　　入窯天然氣溫度，t=20℃</p><p>　　查手冊，此溫度下的煤氣平均比熱為；</p><p><b>　　Cf=3.12</b></p><p><b>　　根據(jù)公式可得;</b></p><p>　　Qf=x(QD+tf·Cf)=x(36000+3.12*20

36、)=36062.4x（Kg/h)</p><p>　　(4) 空氣帶入顯熱Qa;</p><p>　　全部助燃空氣作為一次空氣。燃料所需空氣量有1-10求得。</p><p>　　Va=12.286xBm3 /h</p><p>　　助燃空氣溫度 ta =20℃</p><p>　　查手冊，在20 ℃ 時空氣的平均

37、比熱為；</p><p>　　Ca =1.30 (kJ/kg.℃)</p><p><b>　　根據(jù)公式可得</b></p><p>　　Qa=Va*Ca*ta=12.286X·1.3·20=319·X KJ/h</p><p>　　(5)從預熱帶不嚴密處漏漏入空氣帶入顯熱Q.</p

38、><p>　　取預熱帶煙氣中的空氣過剩系數(shù)a=2.5，由利1-10中已求出理論空氣量V=9.524Bm3/Bm3;</p><p>　　燒成帶燃料燃燒時的空氣過剩系數(shù)af=1.29</p><p>　　Va'=x(2.5-1.29)*9.524=11.52xBm3 /h</p><p>　　漏入空氣溫度為 ta'=20℃<

39、/p><p>　　查手冊，Ca'=1.30kJ/kg.℃</p><p><b>　　根據(jù)公式可得；</b></p><p>　　Q、a=V、a*C、a*t、a=11.52x*1.3*20=299.5xkJ/h</p><p>　?。?）氣幕空氣帶入顯熱Qm； </p><p>　　作氣幕用的

40、氣體由冷卻帶時間接冷卻出抽來，其帶入之顯熱由冷卻帶熱平衡計算為；Qm=216000kJ/h</p><p><b>　　3、熱支出項目:</b></p><p>　　(1)產品帶出顯熱Q3</p><p>　　出產品帶出質量G3=165Kg 出燒成帶產品溫度 t3=1280℃</p><p>　　查手冊，得產品平均比熱

41、；C3=1.20 kJ/kg.℃</p><p>　　根據(jù)公式可得：Q3=165*1.20*1280=253440 kJ/h</p><p>　　（2）墊板支柱帶走顯熱Q4</p><p>　　墊板、支柱質量：G4=237kg/h</p><p>　　出燒成帶墊板、支柱溫度，t4=1280℃</p><p>　　查

42、手冊，次時粘土墊板、支柱的平均比熱為：C4=1.178kJ/kg.℃</p><p>　　根據(jù)公式得：Q4=G4*C4*t4=237*1.178*1280=357358kJ/h</p><p>　?。?）煙氣帶走顯熱Qg；</p><p>　　煙氣中包括燃燒生成的煙氣，預熱帶不嚴密處漏入之空氣外，尚有用于氣幕的空氣。用于氣幕之空氣體積由冷卻帶計算為；</p&g

43、t;<p>　　Vm=1552Bm3 /h</p><p>　　離窯煙氣體積； Vg=[Vog+(ag-1)Voa]x+Vm離窯煙氣溫度一般為 200~300℃，現(xiàn)取tg=250℃</p><p>　　查手冊，此時煙氣的平均比熱為；Cg=1.44kJ/m^3.℃根據(jù)公式得：</p><p>　　Qg={[Vog+(ag-1)Voa]x+Vm}*Cg

44、*tg</p><p>　　={[10.38+(2.5-1)*9.524]*x+1552}*1.44*250</p><p>　　=8880x+558720 kJ/h</p><p>　　（4）通過窯墻，窯頂散失的熱Qs</p><p>　　根據(jù)各處材料的不同，并考慮溫度范圍不能太大，將預熱帶窯墻分為四段計算其向外散熱，一側散熱：</p

45、><p>　　第一段；20~750℃，長15米， 散熱，8200kJ/h</p><p>　　第二段；750~970℃，長5.25米， 散熱，7160kJ/h</p><p>　　第三段；970~1280℃，長8.25米， 散熱13600kJ/h</p><p>　　第四段；1280℃ ，長3米， 散熱 5800kJ/h</p&

46、gt;<p>　　一側總散熱：34760kJ/h</p><p>　　兩側總散熱：34760*2=69520kJ/h</p><p>　　窯頂按同樣原則，計算結果為 112500kJ/h</p><p>　　Qs=69520+112500kJ/h=182020</p><p>　　(5)窯車積蓄和散失之熱Q6</p&

47、gt;<p>　　去經驗數(shù)據(jù)，占熱收入的25%。</p><p>　　（6）物化反應耗熱和散熱之熱Q7</p><p>　　不考慮制品所含之結構水 自由水質量 Gw=168.37-165=3.37 kJ/h</p><p>　　煙氣離窯溫度 tg=250℃</p><p>　　制品中A12O3含水量為25%。</p&

48、gt;<p><b>　　根據(jù)公式可得；</b></p><p>　　Q7=Qw+Qr=Gw（2490+1.93tg)+Gr*2100*A12O3%</p><p>　　=3.37*(2490+1.93*250)+165*2100*0.25</p><p>　　=96642 kJ/h</p><p>　　

49、(7)其他熱損失Q8</p><p>　　去經驗數(shù)據(jù)，占熱收入的5%.</p><p>　　4、列出熱平衡方程式</p><p>　　熱收入=熱支出Q1+Q2+Qf+Qa+Qa+Qm=Q3+Q4+Q5+Q6+Q7+Q82535+4005+36624x+319x+11.52x+216000=207360+357358+8880x+558720+69520+11250+

50、79079+(2535+4005+36624x+319x+11.52x+216000)*（90.25</p><p><b>　　+0.05）</b></p><p>　　移項整理得16989x=1384537</p><p>　　X=51.74,即每小時需要天然氣51.74Bm3 </p><p>　　列出預熱帶及燒成

51、帶平衡表如下：</p><p>　　九、冷卻帶熱平衡計算</p><p>　　冷卻帶熱平衡的計算，其計算方法與預熱帶，繞成帶熱平衡計算方法相同。先確定熱平衡計算基準： 1h ,0℃；劃計算范圍：冷卻帶； 畫冷卻帶熱平衡示意圖； 列出熱收入、熱支出的所有項目，然后解熱平衡方程式。在這個熱平衡方程式中也只能有一個未知數(shù)，即冷卻空氣需要量Vx (或可供干燥的熱空氣量)。其他一切項目都應已知

52、，或用Vx代替，或事先用分段熱平衡的辦法算出， 所以Vx可求。 而可供干燥的熱空氣抽出且是由冷卻空氣鼓人員和助燃二次空氣星決定的，亦可求。</p><p>　　熱收入的項目為高燒成帶而進入冷卻帶時產品帶入顯熱，棚板帶入顯熱，窯車帶入顯熱，冷卻空氣帶入顯熱等。熱支出項目為離窯時產品帶出顯熱，匣缽，棚板帶出顯熱，竊車帶出顯熱，窯堵、窯頂散熱、抽送干燥熱空氣帶走顯熱，作氣暮氣體帶走顯熱，其他熱損失笨。計篡公式同預熱

53、帶、燒成帶。 </p><p><b>　　熱收入項目：</b></p><p><b>　　產品帶入顯熱Q3</b></p><p>　　此項熱量即為預熱、燒成帶產品帶出顯熱：</p><p>　　Q3= 253440kJ/h </p><p>　　(2) 墊

54、板、支柱帶入顯熱Q4</p><p>　　此項熱量即為預熱、燒成帶墊板、支柱帶出顯熱：</p><p>　　Q4= 357358kJ/h</p><p>　　(3)窯車帶入顯熱Q9</p><p>　　預熱帶、燒成帶窯車散失之熱約占窯車積、散熱之5%，而95%之積熱帶進冷卻帶。</p><p>　　Q9= 0.95*Q

55、6 = 0.95*5153323.2 =489557.04 KJ/h</p><p>　?。?）冷卻帶末端送入空氣帶入顯熱Q10，用公式（1—62）計算：ta=20℃，此溫度下 空氣平均比熱查手冊為：Ca=1.30KJ/m3*℃。</p><p>　　Q10=VaCata=Va×1.3× 20 =26Va KJ/h </p><p>

56、;<b>　　熱支出項目：</b></p><p>　　(1)產品帶出顯熱Q11</p><p>　　出窯產品質量 G11= 135 Kg/h</p><p>　　出窯產品溫度 t11= 80 ℃</p><p>　　查手冊，此時產品平均比熱，C11= 0.896 kJ/kg.℃</p>

57、<p>　　根據(jù)公式（1--64）可得：</p><p>　　Q11=G11C11t11= 165* 0.896*80 = 11827.2 KJ/h</p><p>　　(2)墊板、支柱帶出顯熱，Q12</p><p>　　出窯墊板、支柱質量：G12= 267 Kg/h</p><p>　　出窯墊板、支柱溫度：t12=

58、 80 ℃</p><p>　　在80℃是粘板、支柱的比熱為：</p><p>　　C12= 0.84 +0.000264t =0.858KJ/m3*℃</p><p>　　Q12= G12 C12 t12= 18326.88 KJ/h </p><p>　　(3)窯車帶走和向車下散失之熱Q13=</p>

59、;<p>　　此項熱量占窯車帶入顯熱的55%，</p><p>　　Q13=0.55× Q9= 0.55×48955.704 = 269256.37 KJ/h </p><p>　　(4)抽送干燥用的空氣帶走顯熱Q14,</p><p>　　該窯不用冷卻帶熱空氣作二次空氣，且氣幕所用空氣由冷卻帶間壁抽出，所以，熱空氣抽出量即為冷

60、卻空氣鼓入量Va。</p><p>　　設抽送干燥器用的空氣溫度為200℃：</p><p>　　此溫度下的空氣平均比熱為：</p><p>　　C14=1.32kJ/Bm3·℃</p><p>　　Q14=Va·C14·t14=Va×1.32×200=264Va kJ/h</p>

61、<p>　　（5）計算得，冷卻帶窯墻，頂散熱為：Q16=100000kJ/h</p><p>　　(6)抽送氣幕熱空氣帶走顯熱Q17</p><p>　　抽送氣幕熱空氣包括兩側間壁及二層拱內抽出之熱空氣，其所帶之熱由窯墻、窯頂之計算中已知為：</p><p>　　Q17=Q+Q、= 216000 kJ/h</p><p>　　

62、抽送氣幕的熱空氣體積為；</p><p>　　Vm=Vo+Vo 、= 1552 Bm3/h</p><p>　　(7) 其他熱損失Q損</p><p>　　取經驗數(shù)據(jù)，占總熱收入的5%</p><p>　　3 、 列熱平衡方程式</p><p><b>　　熱收入=熱支出，即</b></p

63、><p>　　0.95*(207360+357358+688817+26Va)=</p><p>　　11827.2+18326.88+269256.37+264Va+100000+216000</p><p>　　移項整理得： Va= 1796.6019 Bm3/h.</p><p>　　即每小時有 1796.6 標準立方米，200 ℃

64、的熱空氣抽送干燥。</p><p>　　4、 列出冷卻熱平衡表及全窯熱平衡表，方法同預熱帶、燒成帶，此處從略。</p><p>　　熱平衡采用計算機輔助計算，可節(jié)約時間。并可制成軟件包，便于變更條件時采用</p><p>　　十、燒嘴的選用級燃燒室的計算</p><p>　　每小時燃料的消耗量求出為： X=73Bm3/h</p>

65、<p><b>　　該窯共設7對燒嘴。</b></p><p>　　每個燒嘴的燃料消耗量為：51.74÷14=3.70</p><p>　　選用DW- -3型渦流式短焰燒嘴，其生產能力為18Bm3/h，燒嘴前天然氣壓力800Pa，空氣壓力2000Pa。</p><p>　　與其配合的燒嘴磚厚230mm。</p>

66、<p><b>　　燃燒室體積 </b></p><p>　　V=3.70×15500/1250000=0.08m3</p><p><b>　　燃燒室深為:</b></p><p>　　L=窯墻厚 - 燒嘴磚厚=1.16-0.23=0.93m</p><p><b&g

67、t;　　燃燒室面積：</b></p><p>　　F=V/L=0.08/0.93=0.09m^2</p><p>　　取燃燒室寬B為四個班磚寬，即4×（磚寬+灰縫）=4×（0.113+0.003）=0.464m</p><p>　　選用60°拱，拱高f=0.134×0.464=0.062m，燃燒室的截面積=拱形部分

68、面積+側墻矩形部分面積：0.065=(0.67*0.062*0.464+0.464H)</p><p>　　燃燒室側墻高： H=0.13m</p><p>　　取H=0.272m，即四磚厚：4×（磚厚+灰縫）=0.272</p><p>　　則燃燒室總高為：0.272+0.062=0.334m</p><p>　　十一、煙道和管道計

69、算，阻力計算和風機選型</p><p>　　煙道和管道計算：需要由排煙系統(tǒng)排除的煙氣量，由預熱帶 的熱平衡 為：</p><p>　　Vg=[Vg0+(ag-1)Va0]x+Vm</p><p>　　=[10.38+（2.5-1）*9.524]*51.74+1552</p><p>　　=2883.966 (Bm3/h)</p>

70、<p>　　（1）排煙口及水平支煙道尺寸</p><p>　　共有9對排煙口，則每個排煙口的流量為：V1=2883.966/18=160.22</p><p>　　煙氣在磚砌管道中的流速為1—2.5 Bm／s，現(xiàn)取流速w=1.513 Bm/s：</p><p>　　則 F1=V1/W=160.22/1.513/3600=0.0297 m^2&

71、lt;/p><p>　　排姻口高取三磚厚即0.204m：則寬為0.324/0.204=0.159m，考慮磚型，取一磚長，</p><p>　　即0.232m。排煙口水平深度定為0.46m。</p><p><b>　　5、煙囪阻力h</b></p><p>　　鐵皮煙囪高15m，取煙氣在煙囪內流速：w=6Bm/s:煙氣在煙囪

72、內的平均溫度為200℃</p><p>　?。?）先求煙囪直徑d</p><p>　　由煙囪排出得氣體量=煙氣量+車下風量：</p><p>　　V=Vg+Vw=2883.966+1730=4613.966</p><p>　　截面積 F=V/w=4613.966/6*3600=0.2136 所以 d=0.55

73、m</p><p><b>　　十二、后記</b></p><p>　　通過近兩個星期的設計以及實際畫圖操作，使我對窯爐的結構和建造有了更深刻的了解，對熱工基礎知識有了更加深入地了解，讓我知道了很多書本上沒有的東西，令我掌握了很多實際上的知識。從而，使理論和實際能夠很好的相結合。</p><p>　　在老師的悉心指導和同學的熱情幫助下，再通過各