顎式破碎機(jī)課程設(shè)計(jì)報(bào)告書

1、<p><b>　　摘要</b></p><p>　　國(guó)內(nèi)使用的顎式破碎機(jī)類型很多, 復(fù)擺顎式破碎基結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造容易、工作可靠、使用維修方便，所以常見的還是傳統(tǒng)的復(fù)擺顎式破碎機(jī)。</p><p>　　本課程設(shè)計(jì)主要是為滿足生產(chǎn)需求出料口尺 寸：20~60mm；進(jìn)料塊最大尺寸：210mm；產(chǎn)量：5~20 m3/H 而研究的。根據(jù)以上要求我設(shè)計(jì)了復(fù)擺顎式破碎機(jī)

2、（PE250X400）。設(shè)計(jì)分析了 顎式破碎機(jī)的發(fā)展現(xiàn)狀和研究顎式破碎機(jī)的意義及復(fù)擺顎式破碎機(jī)機(jī)構(gòu)尺寸對(duì)破碎性能的影響，計(jì)算確定了PE250X400的設(shè)計(jì)參數(shù)。設(shè)計(jì)內(nèi)容主要包括了復(fù) 擺顎式破碎機(jī)的動(dòng)顎、偏心軸、皮帶輪、飛輪、推力板、機(jī)架等一些重要部件；另外對(duì)顎式破碎機(jī)的工作原理及特點(diǎn)和主要部件作了介紹，包括裝調(diào)整裝置、機(jī)架結(jié)構(gòu)等；同時(shí)對(duì)機(jī)器參數(shù)（偏心軸轉(zhuǎn)速、生產(chǎn)能力、破碎功率等）作了計(jì)算以及對(duì)偏心軸作了設(shè)計(jì)。此外也簡(jiǎn)單介紹了破碎的意義和

3、破碎比的計(jì)算。</p><p>　　關(guān)鍵詞：復(fù)擺顎式破碎機(jī)，轉(zhuǎn)速，PE250*400,偏心軸</p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　一 概述2</b></p><p>　　二物料破碎及其意義3</p><p>　　2．1 物料破碎及其意義

4、3</p><p>　　2.2 破碎的目的4</p><p>　　2．3 破碎物料的性能及破碎比4</p><p>　　三.工作原理和構(gòu)造6</p><p>　　3.1 工作原理6</p><p>　　3.2 顎式破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)6</p><p>　　四 主要參數(shù)的設(shè)定：7</

5、p><p><b>　　4.1已知條件7</b></p><p>　　4.2結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇與設(shè)計(jì)計(jì)算8</p><p>　　４．３工作參數(shù)的選擇與設(shè)計(jì)計(jì)算9</p><p><b>　　五，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)12</b></p><p>　?。担眲?dòng)顎板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)12</p&

6、gt;<p>　　５．２偏心軸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)12</p><p>　?。担称л喖帮w輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)15</p><p>　?。担赐屏Π?、支承座及調(diào)整裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)18</p><p>　　５．５機(jī)架結(jié)構(gòu)19</p><p>　?。担豆潭€板及側(cè)顎板設(shè)計(jì)20</p><p><b>　　結(jié)

7、論21</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn):22</b></p><p><b>　　致謝23</b></p><p><b>　　一 概述</b></p><p>　　破碎機(jī)械是對(duì)固體物料施加機(jī)械力，克服物料的內(nèi)聚力，使之碎裂成小塊物料的設(shè)備。&l

8、t;/p><p>　　破碎機(jī)械所施加的機(jī)械力，可以是擠壓力、劈裂力、彎曲力、剪切力、沖擊力等，在一般機(jī)械中大多是兩種或兩種以上機(jī)械力的綜合。對(duì)于堅(jiān)硬的物料，適宜采用產(chǎn)生彎曲和劈裂作用的破碎機(jī)械；對(duì)于脆性和塑性的物料，適宜采用產(chǎn)生沖擊和劈裂作用的機(jī)械；對(duì)于粘性和韌性的物料，適宜采用產(chǎn)生擠壓和碾磨作用的機(jī)械。</p><p>　　在礦山工程和建設(shè)上，破碎機(jī)械多用來破碎爆破開采所得的天然石料，使這成

9、為規(guī)定尺寸的礦石或碎石。在硅酸鹽工業(yè)中，固體原料、燃料和半成品需要經(jīng)過各種破碎加工，使其粒度達(dá)到各道工序所要求的以便進(jìn)一步加工操作。</p><p>　　通常的破碎過程，有粗碎、中碎、細(xì)碎三種，其入料粒度和出料粒度，如表1-1所示。所采用的破碎機(jī)械相應(yīng)地有粗碎機(jī)、中碎機(jī)、細(xì)碎機(jī)三種。</p><p>　　表1-1 物料粗碎、中碎、細(xì)碎的劃分（mm）</p><p&g

10、t;　　制備水泥、石灰石、細(xì)碎后的物料，還需進(jìn)一步粉磨成粉末。按照粉磨程度，可分為粗磨、細(xì)磨、超細(xì)磨三種。</p><p>　　所采用的粉磨機(jī)相應(yīng)地有粗磨機(jī)、細(xì)磨機(jī)、超細(xì)磨機(jī)三種。</p><p>　　在加工過程中，破碎機(jī)的效率要比粉磨機(jī)高得多，先破碎再粉磨，能顯著地提高加工效率，也降低電能消耗。</p><p>　　工業(yè)上常用物料破碎前的平均粒度 D與破碎后的平均

11、粒度d之比來衡量破碎過程中物料尺寸變化情況，比值i稱為破碎比（即平均破碎比）</p><p><b>　　i=D/d</b></p><p>　　為了簡(jiǎn)易地表示物料破碎程度和各種破碎機(jī)的方根性能，也可用破碎機(jī)的最大進(jìn)料口尺寸與最大出料口尺寸之比作為破碎比，稱為公稱破碎比。</p><p>　　i=Dmax/dmax</p><

12、;p>　　在實(shí)際破碎加工時(shí)，裝入破碎機(jī)的最大物料尺寸，一般總是小于容許的最大限度進(jìn)料口尺寸，所以，平均破碎比只相當(dāng)于公稱破碎比的0.7～0.9。</p><p>　　每各破碎機(jī)的破碎比有一定限度，破碎機(jī)械的破碎比一般是i=3～30。如果物料破碎的加工要求超過一種破碎機(jī)的破碎比，則必須采用兩臺(tái)或多臺(tái)破碎機(jī)械串連加工，稱為多級(jí)破碎。多級(jí)破碎時(shí)，原料尺寸與最終成品尺寸之比，稱總破碎比，如果各級(jí)破碎的破碎比各是，，

13、……. 。則總破碎比是</p><p><b>　　=…..</b></p><p>　　由于破碎機(jī)構(gòu)造和作用的不同，實(shí)際選用時(shí)，還應(yīng)根據(jù)具體情況考慮下列因素；</p><p>　?。?）物料的物理性質(zhì)，如易碎性、粘性、水分泥沙含量和最大給料尺寸等；</p><p>　　（2）成品的總生產(chǎn)量和級(jí)配要求、據(jù)以選擇破碎機(jī)類型

14、和生產(chǎn)能力；</p><p>　?。?）技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，做到既合乎質(zhì)量、數(shù)量的要求、操作方便、工作可靠，又最大限度節(jié)省費(fèi)用。</p><p><b>　　二物料破碎及其意義</b></p><p>　　2．1 物料破碎及其意義</p><p>　　從礦山開采出來的礦石稱為百年原礦。原礦是由礦物與脈石組成的，露天礦井開采出來

15、的原礦其最大粒度一般在200～1300mm之間，地下礦開采出來的原礦最大粒度一般在200～600mm之間，這些原礦不能直接在工業(yè)中應(yīng)用，必須經(jīng)過破碎和磨礦作業(yè)，使其粒度達(dá)到規(guī)定的要求、破碎是指將塊狀礦石變成粒度大于1～5mm產(chǎn)品的作業(yè)，小于1mm粒度的產(chǎn)品是通過磨碎作業(yè)完成的。</p><p><b>　　2.2 破碎的目的</b></p><p>　　（1）制備工業(yè)

16、用碎石</p><p>　　大塊石料經(jīng)破碎篩分后，可得到各種不同要求粒度的碎石。這些碎石可制備成混凝土。它們?cè)诮ㄖ?、水電等行業(yè)中廣泛應(yīng)用。鐵路路基建造中也需要大量的碎石。</p><p>　?。?）使礦石中的有用礦物分離</p><p>　　礦石有單金屬和多金屬，而且原礦多為品位較低的礦石。將原礦破碎后，可以使有用金屬與礦石中的脈石和有害雜質(zhì)分離，作為選礦的原料，除

17、去雜質(zhì)而得到高品位的精礦 （3）磨礦提供原料</p><p>　　磨礦工藝所需粒度大于1～5mm的原料，是由破碎產(chǎn)品提供的。例如在煉焦廠、燒結(jié)廠、制團(tuán)廠、粉末冶金、水泥等部門中，都是由破碎工藝提供原料，再通過磨碎使產(chǎn)品達(dá)到要求的粒度和粉末狀態(tài)。</p><p>　　2．3 破碎物料的性能及破碎比</p><p>　　2．3.1 粒度及其表示方法</p

18、><p>　　礦塊的大小稱為粒度，由于礦塊形狀一般是不規(guī)則的，需要用幾個(gè)尺寸計(jì)算</p><p>　　出的尺寸參數(shù)來表示礦塊的大小。</p><p><b>　?。?）平均直徑d</b></p><p>　　礦塊的平均直徑用單個(gè)礦塊的長(zhǎng)、寬、厚平均值表示。</p><p>　　d=

19、 </p><p>　　式中 L---礦塊的長(zhǎng)度（mm）</p><p>　　b---礦塊的寬度（mm）</p><p>　　h---礦塊的厚度（mm）</p><p>　　式用長(zhǎng)、寬的平均值表示：</p><p>　　d=

20、 </p><p>　　平均直徑一般是用來計(jì)算給礦和排礦單個(gè)礦塊的尺寸以確定破碎比。</p><p><b>　?。?）等值直徑</b></p><p>　　礦塊的粒度很小時(shí)可用等值直徑來表示。等值直徑是將細(xì)料物料顆粒作為球體來計(jì)算的。</p><p>　　==1.24

21、 </p><p>　　式中 m---礦料質(zhì)量（kg）</p><p>　　----礦物密度kg/</p><p>　　V---- 礦料的體積（）；</p><p>　　（3）粒級(jí)平均直徑d</p><p>　　對(duì)于由不同粒度混合組成的礦粒群，通過用篩分方法來確定礦粒群的平均直徑，例如上層篩孔尺寸為，下層篩孔

22、尺寸為，通過上層而留在下層篩上的物料，其粒度既不能用也不能用表示。當(dāng)粒級(jí)的粒度范圍很窄，上下兩篩的篩孔尺寸之比不超過=1.414時(shí)，可用粒度平均直徑表示，即</p><p>　　d=(d1+d2)/2</p><p><b>　　否則用~表示粒級(jí)。</b></p><p>　　2.3.2 礦石的破碎及力學(xué)性能</p><p

23、>　　機(jī)械破碎是用外力加于被破碎的物料上，克服物料分子間的內(nèi)聚力，使大塊物料分裂成若干小塊。若礦石是脆性材料，它在很小的變形下就會(huì)發(fā)生破裂、機(jī)械破碎礦石有以下幾種方法：</p><p><b>　?。?）壓碎 </b></p><p>　　將礦石置于兩個(gè)破碎表面之間，施加壓力后礦石因壓力達(dá)到其抗壓強(qiáng)度限而破碎（圖2-1a）。</p><p&

24、gt;<b>　?。?）劈裂 </b></p><p>　　用一個(gè)平面和一個(gè)帶尖棱的工作表面擠壓礦石時(shí)，礦石沿壓力作用線方向劈裂。劈裂的原因是由于劈裂面上的拉應(yīng)力達(dá)到礦石的抗拉強(qiáng)度限 （圖2-1b）。</p><p><b>　?。?）折斷 </b></p><p>　　用兩個(gè)帶有多個(gè)尖棱的工作表面擠壓礦石時(shí)，礦石就像

25、受集中載荷的兩支點(diǎn)或多支點(diǎn)梁。當(dāng)?shù)V石內(nèi)的彎曲應(yīng)力達(dá)到彎曲強(qiáng)度限時(shí)礦石被折斷 （圖2-1c）。</p><p><b>　　（4）磨碎 </b></p><p>　　礦石與運(yùn)動(dòng)的工作表面之間受一定壓力和剪切力時(shí)，礦石內(nèi)的剪切力達(dá)到其剪切強(qiáng)度時(shí)，礦石即被粉碎（圖 2-1d）</p><p><b>　?。?）沖擊破碎 </b&g

26、t;</p><p>　　礦石受高速回轉(zhuǎn)機(jī)件的沖擊力作用而破碎（圖2-1d）。由于破碎力是瞬間作用的，所以破碎效率高，破碎比大，能量消耗小，但錘頭磨損嚴(yán)重。</p><p>　　(a)壓碎 (b)劈裂 (c) 折斷 (d) 磨碎 (e) 沖擊破碎</p><p>　　圖 2-1 礦石的破碎和破碎方法</p&

27、gt;<p>　　實(shí)際上任何一種破碎機(jī)都不是以某一種形式進(jìn)行破碎的，一般都是兩種和兩種以上的形式聯(lián)合進(jìn)行破碎。由于顎式破碎機(jī)的破碎工作表面是兩塊相互交錯(cuò)布置的齒形襯板，因此其破碎作業(yè)兼有前四種破碎形式，當(dāng)破碎機(jī)兩工作面沿表面方向的相對(duì)運(yùn)動(dòng)位移加大而加強(qiáng)磨碎作業(yè)時(shí)，由于磨碎的效率低、能量消耗大、機(jī)件磨損嚴(yán)重，將會(huì)降低破碎機(jī)的破碎效果。</p><p>　　礦石的破碎方法主要根據(jù)礦石的物理性能、被破的塊

28、度及所要求的破碎比來選擇的，礦石分堅(jiān)硬礦石、中等堅(jiān)硬礦石和軟礦石。也可以分為粘性礦石和脆性礦石。礦石的抗壓強(qiáng)度最大，抗彎強(qiáng)度次之、抗拉強(qiáng)度最小。對(duì)堅(jiān)硬礦石采用壓碎，劈裂和折斷的破碎方法為宜；對(duì)粘性礦石采用壓碎和磨碎方法為宜；對(duì)脆性礦石和軟礦石采用劈裂和沖擊破碎的方法為宜。</p><p><b>　　三.工作原理和構(gòu)造</b></p><p><b>　　3

29、.1 工作原理</b></p><p>　　動(dòng)顎上端直接懸掛在偏心軸上，作為曲柄連桿機(jī)構(gòu)的連桿，由偏心軸的偏心直接驅(qū)動(dòng)，動(dòng)顎的下端鉸連著推力板支撐到機(jī)架的后壁上。當(dāng)偏心軸旋轉(zhuǎn)時(shí)，動(dòng)顎上各點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)軌跡是由懸掛點(diǎn)的圓周線（半徑等于偏心距），逐漸向下變成橢圓形，越向下部，橢圓形越偏，直到下部與推力板連接點(diǎn)軌跡為圓弧線。由于這種機(jī)械中動(dòng)顎上各點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)軌跡比較復(fù)雜，故稱為復(fù)雜擺動(dòng)式顎式破碎機(jī)。 </p&g

30、t;<p>　　復(fù)擺式顎式破碎機(jī)與簡(jiǎn)擺式相比較，其優(yōu)點(diǎn)是：質(zhì)量較輕，構(gòu)件較少，結(jié)構(gòu)更緊湊，破碎腔內(nèi)充滿程度較好，所裝物料塊受到均勻破碎，加以動(dòng)顎下端強(qiáng)制性推出成品卸料，故生產(chǎn)率較高，比同規(guī)格的簡(jiǎn)擺顎式破碎機(jī)的生產(chǎn)率高出20-30%；物料塊在動(dòng)顎下部有較大的上下翻滾運(yùn)動(dòng)，容易呈立方體的形狀卸出，減少了像簡(jiǎn)擺式產(chǎn)品中那樣的片狀成分，產(chǎn)品質(zhì)量較好。</p><p>　　3.2 顎式破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)</p

31、><p>　　參考（劉建壽，趙紅霞，《水泥生產(chǎn)粉碎過程設(shè)備》，1版，武漢理工大學(xué)出版社，2005）圖2.2</p><p>　　破碎腔是由固定在機(jī)架上的固定破碎板2、動(dòng)鄂上的活動(dòng)破碎板4以及機(jī)架兩側(cè)壁上的兩塊側(cè)面襯板3為成的上下的巨型截柱體而構(gòu)成的。被破碎物料喂入破碎腔后，通過動(dòng)鄂的運(yùn)動(dòng)，使破碎腔容積周期改變而完成物料的破碎與排料。</p><p>　　破碎機(jī)有電動(dòng)機(jī)驅(qū)

32、動(dòng)，通過帶傳動(dòng)帶動(dòng)偏心軸9上的帶輪8，再通過曲柄9的轉(zhuǎn)動(dòng)，使破碎機(jī)中的動(dòng)鄂5相對(duì)定鄂板2周期性地靠攏與分開。鄂式破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)除滿足運(yùn)轉(zhuǎn)、潤(rùn)滑、安裝、檢修等常規(guī)設(shè)計(jì)準(zhǔn)則外，還必須考慮由其具體的運(yùn)轉(zhuǎn)和結(jié)構(gòu)特點(diǎn)帶來的特殊結(jié)構(gòu)要求。由于破碎載荷為周期突加載荷，因此必須考慮運(yùn)轉(zhuǎn)中的速度波動(dòng)調(diào)節(jié)，以使運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)并能合理利用原動(dòng)技能量。在破碎過程中，破碎腔內(nèi)可能落入非破碎物料，因此必須考慮機(jī)器的過載保護(hù)。當(dāng)要求改變產(chǎn)品的粒度中，應(yīng)考慮料口的調(diào)整裝置。當(dāng)

33、肋板與其支撐墊鍵的鎖合裝置等。鄂式破碎機(jī)的破碎腔是由固定鄂板和可動(dòng)鄂板5構(gòu)成。固定和可動(dòng)鄂都有錳鋼制成的破碎板2和4。破碎板用螺栓和槭固定于定鄂和動(dòng)鄂上。為了提高破碎效果，兩破碎板的表面都帶有縱向波紋，而且是凸凹相對(duì)。這樣，對(duì)礦石除有壓碎作用外，還有彎曲作用。破碎機(jī)工作空間的兩側(cè)上也有錳鋼襯板3。由于破碎板的磨損不是均勻的，特別是靠近派排礦口的下部磨損最大，因此，往往把破碎板制成上下相對(duì)的，以便下部磨損后，將其倒置而重復(fù)使用。大型破碎機(jī)

34、的破碎板是由許多塊組合而成，各塊都可以相換，這樣就可以延長(zhǎng)破碎板的使用期限。</p><p>　　為了使破碎板與動(dòng)鄂和定鄂緊密貼合，其間須襯有由可塑性材料制成的襯墊。襯墊用鋅合金或塑性大的鋁板制成。因?yàn)橘N合不緊密，會(huì)造成很大的局部過負(fù)荷，是破碎板損壞，緊固螺栓拉斷，甚至還會(huì)造成動(dòng)鄂的破裂。</p><p>　　動(dòng)鄂懸掛在心軸6上，心軸則支撐在機(jī)架側(cè)壁上的滑動(dòng)軸承中。動(dòng)鄂饒心軸對(duì)固定鄂板作往

35、返擺動(dòng)。</p><p>　　動(dòng)鄂的擺動(dòng)是借曲柄搖桿機(jī)構(gòu)實(shí)現(xiàn)的。曲柄雙搖桿機(jī)構(gòu)由偏心軸9、連桿7、前推力板15和推力板13組成。偏心軸放在機(jī)架側(cè)壁上的主軸承中，連桿則裝在偏心軸的偏心部分上，前后推力板的一端支撐在連桿頭兩側(cè)凹槽中肋板座14上，前推力板的另一端支承在動(dòng)鄂后壁下端的肋板座上，而后推力板的另一端則支承在機(jī)架后壁的鍥鐵12中的肋板座上。當(dāng)偏心輪通過V帶輪從電動(dòng)機(jī)獲得旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)后，就使連桿產(chǎn)生上下運(yùn)動(dòng)。連桿的

36、上下運(yùn)動(dòng)又帶動(dòng)推力板運(yùn)動(dòng)。由于推力板不斷改變傾斜角度，因而使動(dòng)鄂饒心軸擺動(dòng)。連桿向上運(yùn)動(dòng)時(shí)進(jìn)行破碎礦石。當(dāng)連桿位于下部最低位置時(shí)，推力板與水平線所成的傾斜角度為10º--12º</p><p>　　后推力板不僅是傳遞力的桿件，而且也是破碎機(jī)的保險(xiǎn)零件。當(dāng)破碎機(jī)落入不能破碎的物體而是機(jī)器超過正常負(fù)荷時(shí)，后推力板立即折斷，破碎機(jī)就停止工作，從而避免整個(gè)機(jī)器的損壞。</p><p

37、>　　當(dāng)連桿向下運(yùn)動(dòng)時(shí)，為使動(dòng)鄂、推力板和連桿之間相互保持經(jīng)常接觸，因而采用以兩拉桿11和兩個(gè)彈簧10所組成的拉緊裝置。拉桿11鉸接于動(dòng)鄂下端的耳環(huán)上，其另一端用彈簧10支撐在機(jī)架后壁的下端。當(dāng)動(dòng)鄂向前擺動(dòng)時(shí)，拉桿通過彈簧來動(dòng)鄂平衡和推力板所產(chǎn)生的慣性力。</p><p>　　鄂式破碎機(jī)有工作行程和空轉(zhuǎn)行程，所以電動(dòng)機(jī)的負(fù)荷極不平衡。為了減少這種負(fù)荷的不均衡性，在偏心軸的兩端裝有飛輪8和帶輪。帶輪同時(shí)也起飛

38、輪作用。在空轉(zhuǎn)行程中，飛輪把能量?jī)?chǔ)存下來，在工作行程中再把能量釋放出來。 </p><p>　　在機(jī)架后壁與鍥鐵12之間，放一組具有一定尺寸的墊片。當(dāng)改變墊片的厚度時(shí)，可以調(diào)整排礦口的寬度。</p><p>　　四 主要參數(shù)的設(shè)定：</p><p><b>　　4.1已知條件 </b></p><p>　　根據(jù)我們?cè)O(shè)計(jì)的

39、要求，已知條件如下：</p><p>　　1、破碎原料：石灰石等礦物巖石，抗壓強(qiáng)度≤250Mpa</p><p>　　2、最大給礦粒度：Dmax≤210mm</p><p>　　3、排料口調(diào)整范圍：dmax=20-60mm</p><p>　　4、要求處理能力：Q=5-20m3/H</p><p>　　4.2結(jié)構(gòu)參數(shù)的

40、選擇與設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　4.2.1給礦口與排礦口的尺寸計(jì)算</p><p>　　我國(guó)生產(chǎn)的顎式破碎機(jī)，給礦口長(zhǎng)度L為寬度B的1.25--1.6倍。在小型破碎機(jī)中，為了獲得較高的生產(chǎn)率，值可以大一些。給礦口B=（1.1--1.25），=（0.75--0.9）B，是最大給礦粒度，這是由破碎機(jī)嚙住礦塊的條件決定的。有給定條件=210mm，</p><p>　　

41、給礦口：寬度B=（1.1~1.25）=(231~262.5)mm 取B=250mm</p><p>　　因?yàn)槭侵?、小型破碎機(jī)，所以長(zhǎng)度L=1.6B=400mm</p><p>　　排礦口：復(fù)擺式顎式破碎機(jī)排礦口寬度e=（1/5~1/10）B=（23.1~52.5 ）mm</p><p>　　取e=30mm </p><p>

42、<b>　　4.2.2鉗角 </b></p><p>　　鉗角大小直接影響生產(chǎn)率和破碎腔高度。鉗角小能提高生產(chǎn)率,但在一定的破碎比條件下,又增加了破碎腔高度;鉗角大會(huì)使破碎腔高度降低,但生產(chǎn)率也下降了。另外,鉗角最大也不能超出咬住物料的允許值,故一般鉗角取值為:</p><p>　　式中: ——齒板與物料間的摩擦系數(shù)。</p><p>　　

43、實(shí)際生產(chǎn)中,為安全起見,復(fù)擺顎式破碎機(jī)的鉗角通常取理論計(jì)算值的65%,即:</p><p>　　在本設(shè)計(jì)中我們選擇鉗角為20º。</p><p>　　4.2.3動(dòng)顎擺動(dòng)行程與偏心軸偏心距計(jì)算</p><p>　　動(dòng)顎水平行程對(duì)破碎機(jī)生產(chǎn)率影響較大,排料口水平行程小會(huì)降低生產(chǎn)率;但也不能太大,否則在排料口的物料由于過多而使破碎力急劇增加,致使機(jī)件過載損壞。因

44、此,動(dòng)顎在排料口處的水平行程為:</p><p>　　由于是中、小型破碎機(jī)：s=12~15mm</p><p><b>　　?。簊=12mm</b></p><p>　　偏心距對(duì)破碎機(jī)生產(chǎn)率和傳動(dòng)功率都有影響。在其它條件相同的情況下,增大偏心距可使動(dòng)顎行程增加而提高生產(chǎn)率,但也因此增加功率消耗。</p><p><

45、b>　　S=1.33r，</b></p><p>　　ｒ＝ｓ／１．３３＝９ｍｍ</p><p>　?。矗玻雌扑榍桓叨扔?jì)算</p><p>　　破碎腔高度H：在鉗角一定的情況下，破碎腔的高度有所要求的破碎比而定，通常，破碎腔的高度H=（2.25—2.5）B。式中B為給礦口寬度。</p><p>　　H=（2.25—2.5）

46、B＝５６２．５～６２５ｍｍ</p><p><b>　　?。龋剑叮埃埃恚?lt;/b></p><p>　?。矗玻祫?dòng)顎軸承中心距給礦口平面高度的計(jì)算</p><p>　　動(dòng)顎軸承中心距給礦口平面的高度h：為了保證在破碎腔的上部產(chǎn)生足夠的破碎力來破碎大塊礦石，因而在給礦口處，動(dòng)顎必須有一定的擺動(dòng)行程，為此，復(fù)擺顎式破碎機(jī)的動(dòng)顎的軸承中心距給礦口平面

47、的高度h0.1L 。式中L為動(dòng)顎長(zhǎng)度。</p><p>　　h0.14００=４０mm ?。?35mm</p><p>　?。矗玻哆B桿長(zhǎng)度的計(jì)算</p><p>　　偏心距r對(duì)連桿長(zhǎng)度l的比值：在曲柄搖桿機(jī)構(gòu)機(jī)構(gòu)中，當(dāng)曲柄等速回轉(zhuǎn)時(shí)，搖桿來回?cái)[動(dòng)的速度不同，具有機(jī)會(huì)運(yùn)動(dòng)特性。連桿越短，這種不對(duì)稱現(xiàn)象越顯著。曲柄的轉(zhuǎn)速是根據(jù)礦石在破碎腔中自由下落的時(shí)間而定的，因此連

48、桿的長(zhǎng)度不宜過短。對(duì)于中小型顎式破碎機(jī)=。式中L為動(dòng)顎長(zhǎng)度。取：</p><p><b>　　=， </b></p><p>　　ｌ＝７５ｒ＝７５＊９＝６７５ｍｍ　</p><p>　?。矗玻吠屏Π彘L(zhǎng)度計(jì)算</p><p>　　當(dāng)動(dòng)顎的擺動(dòng)行程S與偏心距r確定以后，在選取推力板長(zhǎng)度時(shí)，復(fù)擺顎式破碎機(jī)的推力板長(zhǎng)度與偏心

49、距有下列關(guān)系</p><p>　?。耄恚椋睿剑保叮担颍剑保矗福担恚?lt;/p><p>　　ｋｍａｘ＝２５ｒ＝２２５ｍｍ</p><p>　?。矗彻ぷ鲄?shù)的選擇與設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　４．３．１偏心軸轉(zhuǎn)速計(jì)算</p><p>　　如圖4-1所示，b為公稱排料口，SL為動(dòng)鄂下端點(diǎn)水平行程，AL為排料層的平均嚙角

50、。ABB1A1為腔內(nèi)物料的壓縮破碎棱柱體，ABB2A2為排料棱柱體。破碎機(jī)的主軸轉(zhuǎn)速n是根據(jù)在一個(gè)運(yùn)動(dòng)循環(huán)的排料時(shí)間內(nèi)，壓縮破碎棱柱體的上層面（AA1）按自由落體下落至破碎腔外的高度h計(jì)算確定的。而該排料層高度h與下端點(diǎn)水平行程SL及排料層嚙角αL有關(guān)。即排料層上層面AA1降至下層面并不，正好把排料層的物料全部排出所需的時(shí)間來計(jì)算主軸的轉(zhuǎn)速。對(duì)于排料時(shí)間有不同的意見：一種認(rèn)為排料時(shí)間t應(yīng)考慮破碎機(jī)構(gòu)的急回特性，即排料時(shí)間與機(jī)構(gòu)的行程速比

51、系數(shù)有關(guān)。這一觀點(diǎn)未注意到動(dòng)鄂下端點(diǎn)排料起始點(diǎn)與終止點(diǎn)并不一定與機(jī)構(gòu)的兩極限位置相對(duì)應(yīng)。另一種認(rèn)為排料時(shí)間t應(yīng)按t=15/n計(jì)算，即排料時(shí)間對(duì)應(yīng)于主軸的四分之一轉(zhuǎn)，這種假定與實(shí)際情況相差甚大。根據(jù)筆者對(duì)破碎過程的實(shí)測(cè)分析，得到排料過程對(duì)應(yīng)的曲柄轉(zhuǎn)角不小于180º的結(jié)論，認(rèn)為排料時(shí)間按主軸半轉(zhuǎn)計(jì)算比較符合實(shí)際情況。</p><p><b>　　排料時(shí)間t為：</b></p>

52、;<p>　　t=30/n （4-1） </p><p>　　排料層完全排出下落的高度h為：</p><p>　　h=SL/tanα=gt² （4-2） </p><p

53、>　　令 g=9800mm/s²，α=200 得：</p><p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　實(shí)際上，由于動(dòng)顎板空轉(zhuǎn)行程初期，物料仍處于壓緊狀態(tài)，不能立即落下，因此，偏心軸轉(zhuǎn)速應(yīng)比上式算出的值低30%左右，于是：</p><p><b>　　（4-4）</b></p>

54、<p>　　式中 n---主軸轉(zhuǎn)速（r/min)；</p><p>　　SL---動(dòng)鄂下端點(diǎn)水平行程（mm）；</p><p>　　α---排料層平均嚙角（º）；</p><p>　　圖 4-1 排料口處排料示意圖</p><p>　　由式（4-4）可見，主軸轉(zhuǎn)速與排料層嚙角α和動(dòng)鄂下端點(diǎn)水平行程SL有關(guān)。該式是機(jī)

55、構(gòu)設(shè)計(jì)和機(jī)型評(píng)價(jià)的重要公式之一。</p><p>　　代入?yún)?shù) 得 n=２５８．７１ </p><p>　?。矗常采a(chǎn)能力校核計(jì)算</p><p>　　復(fù)擺式顎式破碎機(jī)的生產(chǎn)力Q與所破碎物料的性質(zhì)（強(qiáng)度、節(jié)理、進(jìn)料粒度等），力學(xué)性能與操作情況（供料情況和出料口大?。┑纫蛩赜嘘P(guān)。其經(jīng)驗(yàn)公式：</p><p>　　式中 ---標(biāo)準(zhǔn)條件下的單

56、位出口寬度的生產(chǎn)率[]，見表4-1；</p><p>　　---出料口寬度(mm)；</p><p>　　---物料易碎性系數(shù)，見表5-2；</p><p>　　---物料堆積密度修正系數(shù) == １．３／１．６ </p><p>　　---物料堆積密謀?。保?lt;/p><p>　　---進(jìn)料粒度修正系數(shù)，見表5-3.

57、</p><p>　　查表得 =0.9５ =1.0 =0.4 </p><p><b>　?。梗玻?</b></p><p>　　換算成單位是ｍ３／ｈ，Ｑ＝９．２６／１．３＝７．１ｍ３／ｈ</p><p>　　符合已知生產(chǎn)能力參數(shù)要求</p><p>　　表4-1標(biāo)準(zhǔn)條件下的單位出口寬度的

58、生產(chǎn)率[]</p><p>　　表4-2物料易碎性系數(shù)</p><p>　　表4-3進(jìn)料粒度修正系數(shù)</p><p>　?。矗常称扑楣β视?jì)算及電機(jī)選擇</p><p>　　根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式，復(fù)擺顎式破碎機(jī)的電動(dòng)機(jī)功率</p><p>　?。危剑保福蹋龋颍睿剑保埃叮矗常矗耄?lt;/p><p>　　

59、為了保證破碎機(jī)的工作可靠，并考慮尖峰負(fù)荷，還必須乘以安全系數(shù).故所選電動(dòng)機(jī)功率應(yīng)大于１１．７ｋＷ，所以選功率為15ｋＷ，由《機(jī)械原理課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)》張永安主編、高等教育出版社， 選取電動(dòng)機(jī)Y200L-8型。</p><p>　　Y200L-8：額定功率１５ｋＷ，滿載轉(zhuǎn)速７３０ｒ／ｍｉｎ，啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩１．８，最大轉(zhuǎn)矩２．０</p><p><b>　　五，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b>&l

60、t;/p><p>　　５．１動(dòng)顎板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　　動(dòng)鄂是支承齒板且直接參與破碎礦石的部件，要求有足夠的強(qiáng)度和剛度，其結(jié)構(gòu)應(yīng)該堅(jiān)固耐用，動(dòng)鄂分箱型和非箱型。動(dòng)鄂一般采用鑄造結(jié)構(gòu)。為了減輕動(dòng)鄂的重量，本設(shè)計(jì)采用非箱型。安裝齒板的動(dòng)鄂前部為平板結(jié)構(gòu)，其后部有若干條加肋板以增強(qiáng)動(dòng)鄂的強(qiáng)度與剛度，其橫截面呈E型。</p><p>　?。担财妮S結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p

61、><p>　?。ǎ保┢妮S的材料選擇和最小直徑估算</p><p>　　根據(jù)工作條件，初選軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度法進(jìn)行最小直徑估算，即：，初算軸徑時(shí)，若最小直徑軸段開有鍵槽，還要考慮鍵槽對(duì)軸強(qiáng)度的影響。當(dāng)該軸段截面上有一個(gè)鍵槽時(shí)，增大，兩個(gè)鍵槽時(shí)，增大。值由所引教材表15-3確定，取。</p><p>　　因最小直徑處安裝大帶輪，設(shè)有一個(gè)鍵槽，則：<

62、;/p><p><b>　　，取為整數(shù)</b></p><p><b>　　。</b></p><p>　　因破碎機(jī)工作時(shí)沖擊載荷比較大，又有強(qiáng)烈的震動(dòng)，應(yīng)適當(dāng)增大偏心軸的直徑，故取。</p><p>　?。ǎ玻┢妮S的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　?、?各軸段直徑的確定</

63、p><p>　?。鹤钚≈睆?，安裝大帶輪的外伸軸段，。 </p><p>　　、：密封處軸段，根據(jù)大帶輪的定位要求，以及密封圈的標(biāo)準(zhǔn)（擬采用氈圈密封），。</p><p>　　：錐套處軸段，根據(jù)錐套和軸承的定位要求，。</p><p>　?。簼L動(dòng)軸承處軸段，。選擇調(diào)心滾子軸承22328C，其尺寸為。</p><p>　　②

64、各軸段長(zhǎng)度的確定</p><p>　?。?由大帶輪輪轂寬度B=180mm確定，。</p><p>　　、、、、：由動(dòng)顎結(jié)構(gòu)、軸承端蓋、裝配關(guān)系等確定，。</p><p>　?。ǎ常┢妮S細(xì)部結(jié)構(gòu)</p><p>　　由表（《機(jī)械設(shè)計(jì)》表６—1）查得大帶輪處鍵。大帶輪輪轂與軸的配合選為；滾動(dòng)軸承與軸的配合采用過度配合，此軸段的直徑公差選為；各軸

65、肩處的過渡圓角半徑和各軸段表面粗糙度見圖紙。</p><p><b>　?。ǎ矗┢妮S的校核</b></p><p>　　在破碎工作時(shí)，破碎力通過動(dòng)顎軸承傳到偏心軸上，由于該破碎力很大，軸上其它零件傳遞的載荷相對(duì)來說就顯得微不足道了，所以計(jì)算時(shí)可把這些載荷忽略不計(jì)，而只考慮破碎力的作用，破碎力平均分布在兩個(gè)動(dòng)顎軸承上。</p><p>　　圖

66、 軸的力學(xué)模型及轉(zhuǎn)矩、彎矩圖</p><p>　　a) 力學(xué)模型圖 b）彎矩圖</p><p>　　c）轉(zhuǎn)矩圖 d）當(dāng)量彎矩圖</p><p>　　１．軸的力學(xué)模型的建立</p><p>　?、?軸上力的作用點(diǎn)位置和支點(diǎn)跨距的確定</p><p>　　軸承對(duì)軸的作用點(diǎn)按簡(jiǎn)化原則則應(yīng)在軸承寬度的中點(diǎn)，因此可決定偏

67、心軸上動(dòng)顎兩軸承的位置。動(dòng)顎處安裝的22328C軸承，經(jīng)計(jì)算 </p><p>　　可得動(dòng)顎處兩軸承之間的距離 ，軸承離支點(diǎn)的距離 。</p><p>　?、?繪制軸的力學(xué)模型</p><p>　　根據(jù)要求的傳動(dòng)速度方向，繪制的軸力學(xué)模型圖見圖6—2a</p><p>　?。玻?計(jì)算軸上的作用力</p><

68、p>　　破碎力平均分布在兩個(gè)動(dòng)顎軸承上，分別用、來表示；機(jī)架軸承要當(dāng)于兩個(gè)支座，對(duì)偏心軸具有支座反力的作用，分別用，來表示。 </p><p>　?。常L制轉(zhuǎn)矩、彎矩圖</p><p>　?、?由軸的力學(xué)模型圖可知偏心軸在水平的方向不受力，故不產(chǎn)生水平面的彎矩，因而偏心軸只產(chǎn)生垂直面上的彎矩,如圖6—2b：C、D處的彎矩相等，即</p><p>　?、?轉(zhuǎn)矩圖

69、,見圖6—2c。 </p><p>　?。矗?dāng)量彎矩圖，參看圖6—2d。</p><p>　　因?yàn)槭菃蜗蚧剞D(zhuǎn)圖，所以扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力視為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，折算系數(shù)。</p><p><b>　?。担：溯S的強(qiáng)度</b></p><p>　　進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核偏心軸上承受最大彎矩和轉(zhuǎn)矩的截面(即動(dòng)顎軸承處C、D)的強(qiáng)度。&l

70、t;/p><p>　　根據(jù)選定的軸的材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由所引《機(jī)械設(shè)計(jì)》表15-1查得。因，故強(qiáng)度足夠。</p><p>　?。担称л喖帮w輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　?。担常盫帶的傳動(dòng)設(shè)計(jì)</p><p>　?。ǎ保┯梢阎獥l件可知：Ｐ＝１５ｋＷ，轉(zhuǎn)速，從動(dòng)軸轉(zhuǎn)速，每天的工作時(shí)間大概為16h/天</p><p>

71、;<b>　?。ǎ玻┣笥?jì)算功率</b></p><p><b>　　查表1得；</b></p><p>　　故ｐｉ＝ＫｇＰη＝１．４＊１５＊０．９５＝１９．９５ｋｗ（V帶的效率）</p><p>　　表5-1 工作情況系數(shù)</p><p>　?。ǎ常┻x取窄V帶帶型</p><p

72、>　　由圖8-１１（機(jī)械設(shè)計(jì).第七版.濮良貴、紀(jì)名剛.主編）根據(jù)ｐｉ、確定選用C型。</p><p>　?。ǎ矗┐_定帶輪基準(zhǔn)直徑</p><p>　　由表8-6和表8-8取主動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑 mm 。</p><p>　　從動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑 </p><p>　?。洌洌?＝ｉ＊ｄｄ１＝７３０／２６０＊２５０*(1-0.

73、2)＝７００ｍｍ</p><p>　　根據(jù)表8-8，?。洌洌玻剑罚保埃恚?lt;/p><p><b>　　按要求驗(yàn)算帶的速度</b></p><p><b>　?。?０m/S</b></p><p><b>　　帶的速度合適。</b></p><p>　?。?/p>

74、５）確定窄V的基準(zhǔn)長(zhǎng)度和傳動(dòng)中心矩</p><p>　　根據(jù)式 ，有</p><p>　?。埃罚ǎ玻担埃罚保埃?lt;ａ０＜ ２＊（２５０＋７１０）</p><p>　?。叮罚?<ａ０＜ １９２０ </p><p>　　初步取

75、 </p><p>　　計(jì)算所需帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=4049mm</b></p><p>　　由表8-2查得，選帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度。</p><p>　　按式計(jì)算實(shí)際中心矩a</p><

76、p>　?。ǎ叮?yàn)算主動(dòng)輪上的包角</p><p><b>　　可得</b></p><p>　　主動(dòng)輪上的包角合適。</p><p>　?。ǎ罚┯?jì)算窄V帶的根數(shù)z</p><p>　?。保?jì)算單根v帶的額定功率</p><p>　　有和 查表8-4a得</p><p>

77、;　　根據(jù)，=2.8 和c型帶，查表8-4b得</p><p>　　查表8-5、8-2得</p><p><b>　　于是由</b></p><p><b>　　計(jì)算V帶的根數(shù)Z</b></p><p><b>　　于是取Z=4</b></p><p>

78、<b>　?。ǎ福┯?jì)算預(yù)緊力</b></p><p><b>　　有：</b></p><p><b>　　查表8-3得，故</b></p><p>　　（９）計(jì)算作用在軸上的壓軸力 </p><p>　?。ǎ保埃л喌慕Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。</p><p>

79、;　　選用原則見（機(jī)械設(shè)計(jì).濮良貴、紀(jì)名剛.主編）8-4節(jié)，材料采用HT200。</p><p><b>　　所以采用腹板式；</b></p><p><b>　　，采用輪輻式。</b></p><p>　?。担常诧w輪的設(shè)計(jì)</p><p>　　顎式破碎機(jī)是間斷工作的機(jī)器，因而必然會(huì)引起阻力的變

80、化，使其電動(dòng)機(jī)的負(fù)荷不均，形成機(jī)械速率的波動(dòng)。為了降低電動(dòng)機(jī)的額定功率，且使機(jī)械的速率不致波動(dòng)太大，故在偏心軸上裝上飛輪。飛輪在空行程時(shí)儲(chǔ)存能量，在工作行程時(shí)則釋放能量，這樣就可以使電動(dòng)機(jī)的負(fù)荷均勻。</p><p>　　飛輪重量G的計(jì)算公式:</p><p>　　式中 P---電動(dòng)機(jī)額定功率；</p><p>　　D---飛輪的直徑，米；</p>

81、<p>　　---考慮損失的機(jī)械效率，。復(fù)擺式顎式破碎機(jī)可取最高值。</p><p><b>　　n---主軸轉(zhuǎn)速；</b></p><p>　　---速度不均勻系數(shù)，對(duì)于小型的顎式破碎機(jī)可取。</p><p><b>　　代入數(shù)值得：</b></p><p>　　飛輪的實(shí)際質(zhì)量約為理

82、論質(zhì)量的倍。所以</p><p>　?。担赐屏Π濉⒅С凶罢{(diào)整裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　?。担矗蓖屏Π宓脑O(shè)計(jì)</p><p>　　推力板是顎式破碎機(jī)中構(gòu)造最簡(jiǎn)單、成本最低的零件。在標(biāo)準(zhǔn)結(jié)構(gòu)中，一般都是用它做保險(xiǎn)零件，故計(jì)算時(shí)要降低其安全系數(shù)。設(shè)計(jì)時(shí)建議將其許用應(yīng)力提高。為了削弱推力板的斷面，有時(shí)沿其寬度方向布有通孔。</p><p&g

83、t;　　在計(jì)算推力板的強(qiáng)度時(shí)，一般是根據(jù)動(dòng)顎寬度來決定推力板的寬度，再由這個(gè)寬度來求推力板的厚度。其計(jì)算公式如下：</p><p>　　式中 --沿推力板中心線方向作用的外力（Kg）；</p><p>　　b--推力板的寬度(cm)；</p><p>　　--推力板的厚度（cm）；</p><p>　　--推力板的計(jì)算許用壓應(yīng)力（）

84、。</p><p>　　對(duì)于HT15-32及HT28-48，許用壓應(yīng)力為。其。</p><p><b>　　取,，得</b></p><p><b>　　圓整為。</b></p><p>　　推力板的尺寸為長(zhǎng)度，厚度，寬度 </p><p><b>　?。担矗?調(diào)

85、整裝置</b></p><p>　　調(diào)整裝置提供調(diào)整破碎機(jī)排料口大小作用。隨著襯板的不斷磨損，排料口尺寸也不斷地變大，產(chǎn)品的粒度也隨之變粗。為了保證產(chǎn)品的粒度要求，必須利用調(diào)整裝置，定期地調(diào)整排料裂口的尺寸。此外，當(dāng)要</p><p>　　求得到不同的產(chǎn)品粒度時(shí)，也需要調(diào)整排料口的大小?，F(xiàn)有顎式破碎機(jī)的調(diào)整裝置有多種多樣，歸納起來有墊片調(diào)整裝置、楔鐵調(diào)整裝置、液壓調(diào)整裝置以及襯

86、板調(diào)整。本設(shè)計(jì)采用楔鐵調(diào)整裝置。如圖3-6所示。 </p><p>　　圖3-6 立式楔鐵調(diào)整裝置</p><p>　　1—肘板 2—調(diào)座 </p><p>　　3—調(diào)整楔鐵 4—機(jī)架</p><p><b>　　５．５機(jī)架結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　破碎機(jī)機(jī)架是整個(gè)破碎機(jī)零部件

87、的安裝基礎(chǔ)。它在工作中承受很大的沖擊載荷，其重量占整機(jī)重量很大比例，而且加工制造的工作量也很大。機(jī)架的鋼的和墻的，對(duì)整機(jī)性能和主要零部件壽命均有很大的影響，因此，對(duì)破碎機(jī)機(jī)架的要求是：機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)單易制造，重量輕，且要求有足夠的強(qiáng)度和硬度。破碎機(jī)機(jī)架有整體機(jī)架和組合機(jī)架，按制造工藝分，有鑄造機(jī)架和焊接機(jī)架。</p><p>　　整體機(jī)架，由于其制造，安裝和運(yùn)輸困難，故不宜用于大型破碎機(jī)，而多為中小型破碎機(jī)所使用。它比組

88、合機(jī)架剛性好，但制造較復(fù)雜。從制造工業(yè)來看，它分為整體鑄造機(jī)架和整體焊接機(jī)架。前者比后者剛性好，但制造困難，特別是單佳，小批量生產(chǎn)。后者便于加工制造，重量較輕但剛性差。同時(shí)要求焊接工藝、焊接質(zhì)量都比較高，并焊接后要求退火，但是隨著焊接技術(shù)的發(fā)展，國(guó)內(nèi)外顎式破碎機(jī)的焊機(jī)機(jī)架用的越來越多，并且大型破碎機(jī)也采用焊接機(jī)架。焊接機(jī)架用Q235鋼板，其厚度一般為25--50mm。</p><p>　　整體鑄造機(jī)架除用鑄鋼材料

89、外，對(duì)小型破碎機(jī)破碎硬度較低的物料時(shí)，也可用優(yōu)質(zhì)鐵和球墨鑄鐵。設(shè)計(jì)時(shí)，在保證正常工作下，應(yīng)力求減輕重量。制造時(shí)要求偏心軸承中心鏜孔，與動(dòng)顎軸軸心軸承的中心孔有一定的平行度。本設(shè)計(jì)用鑄造機(jī)架。</p><p>　?。担豆潭€板及側(cè)顎板設(shè)計(jì)</p><p><b>　　顎板</b></p><p>　　顎式破碎機(jī)顎板簡(jiǎn)稱顎板，顎板分固定顎板和活動(dòng)

90、顎板，是顎式破碎機(jī)的耐磨部件。在顎式破碎機(jī)運(yùn)行狀態(tài)，動(dòng)顎附著活動(dòng)顎板做復(fù)擺式運(yùn)動(dòng)，與固定顎板形成一個(gè)角度擠壓石料。因此，顎板是顎碎機(jī)中比較容易損壞的配件（簡(jiǎn)稱：易損件）。 </p><p><b>　　設(shè)計(jì)</b></p><p>　　在設(shè)計(jì)時(shí),動(dòng)鄂和定鄂的破碎板應(yīng)該齒峰對(duì)齒谷。破碎物料時(shí)對(duì)物料除了有擠壓作用外,還有彎曲作用,物料比較容易破碎。為了加強(qiáng)破碎板的使用壽命

91、,中小型破碎機(jī)的破碎板設(shè)計(jì)成上下對(duì)稱的形狀,當(dāng)下部磨損后可調(diào)頭使用，破碎板的材料可以選用白口鑄鐵。白口鑄鐵硬度較大、耐磨性較好、來源容易、價(jià)格便宜;缺點(diǎn)是性脆、容易折斷、使用壽命短。為了提高破碎板的使用壽命,材料采用含錳12 %以上的錳鋼更好,常用的是ZGMn13。 </p><p>　　錳鋼的韌性較好,雖然硬度不高(大約為210 HB) ,但是,因?yàn)榫哂欣浼庸び不奶攸c(diǎn),在壓力作用下會(huì)不斷被強(qiáng)化,故在工作中不斷

92、磨損又不斷強(qiáng)化,直到磨損至不能使用才報(bào)廢。錳鋼破碎板澆鑄后要通過水韌處理,水韌處理的操作大體上與淬火相同,即把鑄造出來的錳鋼破碎板加熱到1 000～1 100 ℃后在水中快速冷卻。水韌處理后可以得到均勻的金相組織,并使金相組織固定下來,避免了在使用中自然發(fā)生相變而使性能變差。錳鋼的缺點(diǎn)是價(jià)格較貴,但從使用壽命、成本等方面總體考慮,ZGMn13 比白口鑄鐵使用壽命長(zhǎng)、成本低。 </p><p>　　所以，設(shè)計(jì)結(jié)果是

93、1、選用錳鋼合金，耐磨程度高，使用壽命長(zhǎng)。 </p><p>　　2、使用冷加工硬化技術(shù)，硬度高。 </p><p>　　3、水韌處理，避免了在使用中自然發(fā)生相變而使性能變差</p><p><b>　　結(jié) 論</b></p><p>　　顎式破碎機(jī)是比較常用的破碎設(shè)備，本設(shè)計(jì)主要是對(duì)PE250400動(dòng)顎和傳動(dòng)部分進(jìn)行

94、設(shè)計(jì)。包括其主要零件的設(shè)計(jì)，同時(shí)介紹了顎式破碎機(jī)的安裝、使用及修理等。</p><p>　　本設(shè)計(jì)是復(fù)擺顎式破碎機(jī)，通過設(shè)計(jì)可以得出復(fù)擺顎式破碎機(jī)與簡(jiǎn)擺顎式破碎機(jī)的不同之處：</p><p>　　(1)由于復(fù)擺顎式破碎機(jī)將簡(jiǎn)擺顎式破碎機(jī)的連桿與動(dòng)顎合二為一且只有一個(gè)肘板，所以其結(jié)構(gòu)更加簡(jiǎn)單。具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、運(yùn)動(dòng)可靠、重量輕等優(yōu)點(diǎn)。</p><p>　　(2)復(fù)擺顎式破

95、碎機(jī)動(dòng)顎上各點(diǎn)的軌跡分布比較合理，其水平行程沿動(dòng)顎顎板由上至下逐漸加大，正好滿足破碎大塊物料需加大壓縮量的要求，且排料時(shí)動(dòng)顎下端點(diǎn)向下運(yùn)動(dòng)，促進(jìn)排料以提高生產(chǎn)能力。</p><p>　　PE250400復(fù)擺顎式破碎機(jī)的基本參數(shù)如下：</p><p><b>　　參考文獻(xiàn):</b></p><p>　　[1]劉建壽，趙紅霞，《水泥生產(chǎn)粉碎過程設(shè)備

96、》，1版，武漢理工大學(xué)出版社，2005</p><p>　　[2] 廖漢元， 《顎式破碎機(jī)》，北京機(jī)械工業(yè)出版社，1997</p><p>　　[3]《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》編寫組. 機(jī)械工業(yè)出版社,2004</p><p>　　[4]濮良貴，紀(jì)名剛，《機(jī)械設(shè)計(jì)》，8版，高等教育出版社，2006</p><p>　　[5]孫恒，陳琢磨，葛文杰，《機(jī)械

97、原理》，7版，高等教育出版社，2006</p><p>　　[6]張永安，《機(jī)械原理課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)》，1版，高等教育出版社，1995</p><p><b>　　致謝</b></p><p>　　顎式破碎機(jī)是一種在礦山工程和建設(shè)工程中廣泛使用的破碎機(jī)構(gòu)，這是因?yàn)槠浣Y(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單緊湊、偏心軸傳動(dòng)件受力較小、動(dòng)顎垂直位移較小、加工時(shí)物料較少有過度破碎的現(xiàn)象

98、、動(dòng)顎顎板的磨損較小，而我的課程設(shè)計(jì)課題是根據(jù)生產(chǎn)能力、進(jìn)料口尺寸、硬度、堆積密度等設(shè)計(jì)出合理的機(jī)構(gòu)，因而對(duì)我的專業(yè)知識(shí)的學(xué)習(xí)與應(yīng)用都具有重大的意義。</p><p>　　在此課程設(shè)計(jì)期間，我在老師的指導(dǎo)下，翻閱了大量資料，對(duì)顎式破碎機(jī)有了較系統(tǒng)的認(rèn)識(shí)，最后終于如期完成了課程設(shè)計(jì)的任務(wù)。通過此設(shè)計(jì)，我重新?lián)炝怂鶎W(xué)的專業(yè)知識(shí)，也了解了其基本的運(yùn)動(dòng)學(xué)知識(shí)、動(dòng)力學(xué)相關(guān)零件的較核，還有設(shè)計(jì)機(jī)構(gòu)的經(jīng)濟(jì)性、可靠性、合理性、優(yōu)

99、化設(shè)計(jì)等知識(shí)。</p><p>　　這個(gè)自主學(xué)習(xí)的過程，使我收益頗多，積累了我的實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，只有理論與實(shí)踐相結(jié)合才是學(xué)習(xí)的目地，這次課程設(shè)計(jì)，使我認(rèn)識(shí)到知識(shí)的渺小和理論與實(shí)踐也可能相脫離。也使我能更好地查閱資料，是一次很好的實(shí)踐練兵，鍛煉了我獨(dú)立分析問題和解決問題的能力，對(duì)我以后繼續(xù)深造的一次良好契機(jī)，我感觸多多。</p><p>　　這次課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)，我有幸能和同學(xué)一起討論交流，也有幸得到