三廢余熱發(fā)電系統(tǒng)畢業(yè)設(shè)計

1、<p><b>　　畢業(yè)設(shè)計前言</b></p><p>　　為期四年的學(xué)習(xí)即將結(jié)束,四年來在老師的精心輔導(dǎo)下,我的理論知識有了很大的提高.為檢驗四年來的學(xué)習(xí)成果，選擇三廢余熱發(fā)電系統(tǒng)設(shè)計作為畢業(yè)設(shè)計內(nèi)容。</p><p>　　在設(shè)計過程中，我根據(jù)學(xué)校所學(xué)知識再聯(lián)系自己的工作實際進行設(shè)計。沒想到看起來簡單的設(shè)計，實際干起來卻有太多疑問。有時為了弄懂一個數(shù)據(jù)，

2、除了要一遍遍的查找資料，還要向懂行的老師及同事們請教；有是還要抱著原來所學(xué)過的課程再進行學(xué)習(xí)，經(jīng)過兩個月的努力，終于有了以下這份畢業(yè)設(shè)計，雖然設(shè)計的內(nèi)容中還存在著許多的缺陷，但確是兩個有來辛勤勞動的結(jié)果。</p><p>　　通過這次設(shè)計，使我學(xué)到了許多新的知識，更深深地了解到自已所學(xué)的知識太少，還需要進一步努力。這次的畢業(yè)設(shè)計完成是與各位老師，特別是張相洲老師的悉心教導(dǎo)是分不開的，在此表示衷心的感謝！</

3、p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　前言</b></p><p><b>　　何為三廢及處理 </b></p><p>　　熱力系統(tǒng)設(shè)計優(yōu)化原則</p><p>　　第三章 汽輪機的原則性熱力系統(tǒng)</p>&l

4、t;p><b>　　汽機抽汽回?zé)嵯到y(tǒng) </b></p><p>　　回?zé)嵯到y(tǒng)的熱平衡計算</p><p><b>　　通流部分選型及計算</b></p><p><b>　　凝結(jié)水及廢氣處理</b></p><p><b>　　致謝</b></

5、p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p><b>　　三廢余熱發(fā)電系統(tǒng)</b></p><p>　　摘要：三廢是一種放錯位置的資源，處理得當(dāng)有很高的經(jīng)濟效益社會效益，本文通過對工業(yè)三廢的產(chǎn)生，以及危害，進行深刻的闡述，并提出了處理方案。讓人們能深刻意識到工業(yè)三廢的社會危害與循環(huán)再利用。</p>&

6、lt;p>　　關(guān)鍵字：廢氣 廢水 廢渣 余熱 再生 發(fā)電</p><p>　　. Summary: waste is a misplaced resources, done right has a very high economic social benefits, this article through the production of industrial waste, and harm to

7、 profound Exposition, and made a treatment plan.People are deeply aware of the harm to society a Keywords: Exhaust gas Exhaust water Waste residue Waste heat Regeneration Power generation</p>

8、<p><b>　　第一章</b></p><p><b>　　一．什么是工業(yè)三廢</b></p><p>　　工業(yè)三廢”是指工業(yè)生產(chǎn)所排放的“廢水、廢氣，廢渣”。</p><p>　　二．工業(yè)三廢的主要社會危害</p><p>　　“工業(yè)三廢”如未達(dá)到規(guī)定的排放標(biāo)準(zhǔn)而排放到環(huán)境中，就對

9、環(huán)境產(chǎn)生了污染，污染物在環(huán)境中發(fā)生物理的和化學(xué)的變化后就又產(chǎn)生了新的物質(zhì)。好多都是對人的健康有危害的。這些物質(zhì)通過不同的途徑（呼吸道、消化道、皮膚）進入人的體內(nèi)，有的直接產(chǎn)生危害，有的還有蓄積作用，會更加嚴(yán)重的危害人的健康。此外，工業(yè)廢渣會破壞環(huán)境衛(wèi)生，污染水和空氣等工廠里的廢氣排入大氣，會污染空氣。廢水排入江河湖海，會導(dǎo)致水質(zhì)敗壞，破壞水產(chǎn)資源和影響生活和生產(chǎn)用水。廢渣如：高爐礦渣、鋼渣、粉煤灰、硫鐵灰、電石渣、赤泥、白泥、洗煤泥、硅

10、錳渣、鉻渣等，也是對環(huán)境產(chǎn)生了不可磨滅的影響。例如煤矸石煤矸石廢棄、堆積對環(huán)境的危害很大：侵占大量土地，影響生態(tài)，破壞景觀；矸石山的淋溶水（酸性水）污染地下水源和江河，危害農(nóng)作物和水產(chǎn)養(yǎng)殖業(yè)；由于煤矸石中有硫化鐵和含碳物質(zhì)存在，還會自然發(fā)火，排放大量煙塵，嚴(yán)重污染大氣，損害人體健康，抑制植物生長，腐蝕建筑物結(jié)構(gòu)；個別煤矸石山還有發(fā)生爆炸和崩落事故的隱患，對礦區(qū)安全構(gòu)成嚴(yán)重威脅。</p><p>　　三．工業(yè)三廢處

11、理方法</p><p>　　1.廢氣的處理和利用</p><p>　　廢氣的常用處理方法：冷凝法，吸收法，吸附法，直接燃燒法，催化燃燒法五種。</p><p>　　典型化工廢氣的處理和利用</p><p>　　化工生產(chǎn)過程中典型的廢氣處理主要有：煙氣脫硫和煙氣脫硝兩大部分。</p><p>　　2.廢水的處理方法 &l

12、t;/p><p>　　工業(yè)上對廢水處理的方法有物理法，化學(xué)法和生物法三類。</p><p>　　化工生產(chǎn)過程中典型的廢水有：含硫廢水，含酚、氰有毒廢水</p><p>　　含硫廢水的處理：主要有空氣氧化法和水蒸氣氧化法</p><p><b>　　3.廢渣的處理方法</b></p><p>　　化工生

13、產(chǎn)過程中排出的廢渣，除少數(shù)組分回收利用外，大都分采用堆放處理。化學(xué)和生物處理 。用化學(xué)和生物的方法處理化工廢渣，主要有中和、氧化、還原、水解、化學(xué)固定等方法。</p><p>　　四. 治理工業(yè)三廢的相關(guān)措施</p><p>　　工業(yè)“三廢”排放對環(huán)境的影響常是地區(qū)工業(yè)布局和廠址選擇需考慮的重要因素。如工業(yè)企業(yè)一般避免布置在城鎮(zhèn)居民區(qū)的上風(fēng)向和水源上游；一些污染較大的工業(yè)如冶金、化工、造紙

14、要遠(yuǎn)離城市中心；大工業(yè)企業(yè)與生活區(qū)間要有適當(dāng)?shù)母綦x帶以減少環(huán)境污染的影響等。大力采用無污染或少污染的新工藝、新技術(shù)、新產(chǎn)品，開展“三廢”綜合治理，是防治工業(yè)“三廢”污染，搞好環(huán)境保護的重要途徑之一。氣、固體廢棄物”。 工業(yè)三廢”是指工業(yè)生產(chǎn)所排放的“廢水、廢渣、廢氣”。工業(yè)“三廢”排放對環(huán)境的影響常是地區(qū)工業(yè)布局和廠址選擇需考慮的重要因素。如工業(yè)企業(yè)一般避免布置在城鎮(zhèn)居民區(qū)的上風(fēng)向和水源上游；一些污染較大的工業(yè)如冶金、化工、造紙要遠(yuǎn)離城

15、市中心；大工業(yè)企業(yè)與生活區(qū)間要有適當(dāng)?shù)母綦x帶以減少環(huán)境污染的影響等。大力采用無污染或少污染的新工藝、新技術(shù)、新產(chǎn)品，開展“三廢”綜合治理，是防治工業(yè)“三廢”污染，搞好環(huán)境保護的重要途徑之一。</p><p>　　1、企業(yè)可以用廢棄資源回收的各種產(chǎn)品</p><p>　?。?）.煤礦回收的硫鐵礦、硫精礦、鋁礬土、耐火粘土、瓦斯等;</p><p>　　（2）.有色金屬

16、冶煉企業(yè)回收的金、銀、硫酸等,礦山回收的硫精礦、硫鐵礦、鐵精礦等;</p><p>　?。?）.黑色金屬冶煉企業(yè)回收的銅、鈷、釩、鈦、鈮、稀土等;</p><p>　?。?）.硫鐵礦、磷礦開采過程中回收的金、碘等.</p><p>　　2、企業(yè)利用工礦企業(yè)的采礦廢石、選礦尾礦、碎屑、粉末、污泥和各種廢渣生產(chǎn)產(chǎn)品</p><p>　?。?）.利

17、用煤矸石、石煤、粉煤灰等生產(chǎn)的磚、加氣混凝土、大型砌塊、陶粒、墻板、水泥和混凝土摻合料、低溫噴射水泥、樹脂和橡膠填料等產(chǎn)品；</p><p>　　燒煤鍋爐的干粉煤灰、爐底渣，以及從粉煤灰中提取的漂珠、微珠、鐵粉、炭粉等及用其生產(chǎn)的產(chǎn)品；</p><p>　?。?）.從冶金爐、動力爐渣中回收生產(chǎn)的金屬、非金屬、化工、建材產(chǎn)品（不包括高爐水渣）、利用含鐵塵泥生產(chǎn)的產(chǎn)品；</p>

18、<p>　?。?）.利用硫鐵礦渣、磷石膏、電石渣、磷肥廢渣、純堿廢渣、鹽泥、鉻渣、總?cè)軇┰壬a(chǎn)的產(chǎn)品，如建筑材料、純堿、燒堿、磚、肥料、飼料等；</p><p>　　(4).原油、天然氣中回收提取的輕烴、氦氣、硫磺，煉油廠在廢渣中提取的環(huán)烷酸和雜酚，尾氣中提取的輕烴等，利用伴生鹵水熬鹽及提取稀有金屬；</p><p>　　(5).利用蔗渣、甜菜渣、濕濾泥、廢糖蜜、濕廢絲等生產(chǎn)的

19、造紙原料、絎維板、碎粒板、酒精、醋酸、味精、酵母、濃縮飼料、干粕飼料、檸檬酸的發(fā)酵原料等產(chǎn)品；</p><p>　　(6).利用制革廢渣、廢革屑、豬毛、羊毛、碎肉等生產(chǎn)的油脂、鉻、蛋白質(zhì)、再生革及其他工業(yè)原料等產(chǎn)品。</p><p>　　3、利用工礦企業(yè)排放的廢水、廢酸液、廢油和其他廢液生產(chǎn)的產(chǎn)品</p><p>　　(1).利用化纖廢水、漿粕白水、漿粕黑液、紙漿廢

20、液、洗毛污水、印染廢水、有機及高濃度的廢液等生產(chǎn)的鋅、纖維、堿、羊毛脂、漿用ＰＶＰ、硫化納、亞硫酸鈉等化工產(chǎn)品；</p><p>　　(2).利用制鹽液（苦鹵）生產(chǎn)的化工產(chǎn)品，如氯化鉀、工業(yè)溴、氯化鎂、無水硝、四溴乙烷等。</p><p>　　4、利用工礦企業(yè)加工過程中排放的煙氣，轉(zhuǎn)爐、鐵合金爐回收的可燃?xì)?、焦?fàn)t氣、高爐放散氣等生產(chǎn)的產(chǎn)品</p><p>　　(1)

21、.從轉(zhuǎn)爐、鐵合金爐中回收的氣體以及回收的焦?fàn)t、高爐放散的可燃?xì)怏w生產(chǎn)的產(chǎn)品；</p><p>　　(2).用煤氣、焙燒窯、空氣分離、冶金廢氣、磷肥生產(chǎn)中含氟廢氣、合成氨的弛放氣及天然氣、硫酸、硝酸、黃磷等生產(chǎn)尾氣產(chǎn)生的硫、二氧化碳?xì)怏w、冷凝物（焦油、酒精）、惰性氣體、氟硅酸納、冰晶石、氫、氧、硫銨、亞硫酸銨、亞硝酸鈉、草酸等。</p><p><b>　　第二章</b>

22、;</p><p>　　五．熱力系統(tǒng)設(shè)計優(yōu)化原則</p><p>　　（1） 過熱蒸汽產(chǎn)量最大化。</p><p>　　對于中低溫余熱利用，關(guān)鍵在于工藝和設(shè)備允許范圍內(nèi)充分利用余熱，并使設(shè)備的效率最高，使余熱發(fā)電最大化。對于低參數(shù)汽輪發(fā)電機組而言，影響其發(fā)電量的是三個主要參數(shù)：過熱蒸汽流量、壓力和溫度，其中流量對發(fā)電量起決定性影響，壓力和溫度對單位質(zhì)量蒸汽的焓和汽輪

23、機的內(nèi)效率（熱能轉(zhuǎn)化為機械能的效率）有影響，但其影響遠(yuǎn)小于流量的影響。一般來講，窯尾廢氣余熱占可利用余熱的60%以上，所以在考慮整個生產(chǎn)線的過熱蒸汽流量時，首先考慮使窯尾的過熱蒸汽產(chǎn)量最大，窯頭配合窯尾。（2） 高過熱蒸汽溫度。</p><p>　　過熱蒸汽溫度高除可以通過提高過熱蒸汽焓值和汽輪機內(nèi)效率來提高發(fā)電量外，更重要的是提高汽輪機運行的安全性。受傳熱效率和鍋爐制造成本的影響，必須保持過熱蒸汽同煙氣之間

24、有適當(dāng)?shù)臏夭睿摐夭钤?0℃以上比較合理。（3） 合適的汽包工作壓力。</p><p>　　考慮在換熱過程中，蒸發(fā)受熱面內(nèi)汽水混合物的溫度不變，而煙氣同汽水混合物之間傳熱溫差窄點在20℃以上受熱面的布置才合理，汽水混合物的溫度直接受壓力的影響，所以選擇合理的壓力水平為受熱面布置創(chuàng)造條件，以防止鍋爐造價過高。</p><p><b>　　充分降低廢氣溫度。</b>

25、</p><p>　　受窯尾廢氣要用于烘干生料的工藝限制，一般窯尾廢氣溫度只能降至225℃左右；窯頭余風(fēng)可以充分降低，但降低過多則造成傳熱溫差小使得換熱面積布置過多，使鍋爐造價提高，同時吸收過多的低品質(zhì)熱量也無法有效提高發(fā)電量，所以窯頭余風(fēng)的降低以滿足為窯頭和窯尾余熱鍋爐提供足量的汽包給水即可。根據(jù)熱量分配和能量平衡計算，窯頭余風(fēng)降至96～98℃即可滿足要求。（5） 合理布置受熱面。</p>&l

26、t;p>　　在布置受熱面時要考慮窯尾、窯頭的煙氣溫度特性以及汽輪發(fā)電機的特性進行綜合考慮，同時考慮選用合理溫差以降低鍋爐造價。</p><p>　　方案一：2×C6-4.9/0.49抽凝汽機組配2×50t/h次高溫次高壓三廢流化混燃爐，鍋爐效率88％，汽機進汽壓力4.9Mpa，進汽溫度470℃。</p><p>　　方案二：1×C12-4.9/0.49抽

27、凝汽機組配1×75t/h次高溫次高壓循環(huán)流化床鍋爐，鍋爐效率88％，汽機進汽壓力4.9Mpa，進汽溫度470℃。</p><p>　　方案一和方案二的均可滿足供熱和發(fā)電的要求，兩方案相比較，方案二占地面積較小，熱效率較高;方案一運轉(zhuǎn)靈活，可靠性較高，根據(jù)目前了解的情況,三廢爐實際運行效果較好,但占地面積較大，上述因素綜合考慮，本報告推薦方案一.</p><p><b>

28、　　裝機方案經(jīng)濟指標(biāo)</b></p><p>　　采用方案的主要技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo)見表5-1</p><p>　　表5-1 裝機方案熱經(jīng)濟指標(biāo)計算結(jié)果 </p><p>　　推薦方案機組的主要技術(shù)參數(shù)</p><p><b>　　鍋爐參數(shù) </b></p><p>

29、　　鍋爐型號： 50t/h次高溫次高壓三廢流化混燃爐</p><p>　　額定蒸汽壓力： 4.9MPa </p><p>　　額定蒸汽溫度： 485℃</p><p>　　額定蒸汽量： 50t/h</p><p>　　鍋爐熱效率： 88%

30、</p><p>　　額定給水溫度： 150℃</p><p>　　臺數(shù)： 2臺</p><p><b>　　汽輪機：</b></p><p>　　型式： 6MW抽凝式汽輪機</p><p>　　型號：

31、 C6-4.9/0.49型</p><p>　　額定功率： 6MW</p><p>　　額定進汽溫度： 470℃</p><p>　　額定進汽壓力： 4.9MPa</p><p>　　額定/最大進汽量： 48.3/60t

32、/h</p><p>　　抽汽壓力 0.49+0.2-0.1MPa</p><p>　　額定/最大抽氣量 35/45t/h</p><p>　　額定排汽壓力： 0.0055Mpa</p><p>　　回?zé)峒訜岢槠墧?shù)： 3級（1低加，1除氧器，1高加）&l

33、t;/p><p>　　臺數(shù)： 2臺</p><p><b>　　發(fā)電機：</b></p><p>　　型號： QF-7.5-2</p><p>　　額定功率： 7.5MW</p><p>　　額定電壓

34、： 6.3 KV</p><p>　　額定電流： 859A</p><p>　　功率因數(shù)： 0.8</p><p>　　額定頻率 50Hz</p><p>　　額定轉(zhuǎn)速： 3000r/min</

35、p><p>　　冷卻方式： 空冷</p><p>　　臺數(shù)： 2臺</p><p>　　汽水平衡及及調(diào)峰措施</p><p>　　推薦方案的蒸汽平衡見下表 5-2</p><p>　　表5-2 蒸汽平衡表</p><p><b&g

36、t;　　第三章</b></p><p>　　六、 汽輪機的原則性熱力系統(tǒng)</p><p>　　就是把主要熱力設(shè)備和輔助設(shè)備按工質(zhì)熱力循環(huán)的順序連接起來的簡化系統(tǒng)。此系統(tǒng)只表示設(shè)備在正常工作時的相互關(guān)系，對同類型、同參數(shù)的設(shè)備只表示出一臺，不包括備用設(shè)備及閥門等配件。</p><p>　　圖4-1(a)國產(chǎn)C6-4.9/0.49型汽輪機原則性熱力系統(tǒng)<

37、;/p><p>　　1-凝結(jié)水;2-軸封加熱器;3-低壓加熱器;4-疏水泵;5-除氧器;</p><p>　　6-給水泵;7-高壓加熱器;8-排污擴容器;9-排污水冷卻器;</p><p><b>　　10-地溝</b></p><p>　　典型機組的原則性熱力系統(tǒng)舉例</p><p>　　國產(chǎn)C6-

38、4.9/0.49型汽輪機，其進汽參數(shù)為4.9MPa，470℃，排汽壓力為0.0055MPa，配用50t/h次高溫次高壓三廢流化混燃爐。其原則性熱力系統(tǒng)如圖4-1(a)所示。該機組共有七段非調(diào)整抽汽。</p><p>　　該機組的第一、二段抽汽供兩臺高壓加熱器用汽，第三段抽汽作為除氧器5的加熱汽源，第四、五、六、七各段抽汽分別供給四臺低壓加熱器。低負(fù)荷運行時，第三段抽汽壓力過低，不能保證除氧器需要，這時自動切換閥打

39、開，由第二段抽汽供除氧器用汽，系統(tǒng)的經(jīng)濟性下降。</p><p>　　汽輪機的主凝結(jié)水由凝結(jié)水泵升壓送入軸封汽加熱器2加熱。軸封汽加熱器利用汽輪機軸端軸封漏出的蒸汽來加熱主凝結(jié)水，其作用是回收軸封汽，提高系統(tǒng)的經(jīng)濟性。</p><p>　　由軸封汽加熱器出來的主凝結(jié)水依次流經(jīng)四臺低壓加熱器后進入除氧器，除氧后的給水經(jīng)給水泵升壓，再經(jīng)兩臺高壓加熱器將給水溫度提高到222℃后送入鍋爐(圖4-1

40、(a))。</p><p>　　高壓加熱器的疏水逐級自流進入除氧器，低壓加熱器的疏水也采用逐級自流的方式，流經(jīng)2號低壓加熱器后用疏水泵送入該加熱器出口的主凝結(jié)水管中，這樣可以避免壓力較高的疏水進入1號低壓加熱器中汽化而排擠第七段抽汽，使系統(tǒng)的經(jīng)濟性下降。</p><p>　　該機組的第七段抽汽量較大，因此1號加熱器的疏水量較大，為了回收這部分疏水的熱量，也用疏水泵將這部分疏水送到1號加熱器

41、出口的主凝結(jié)水管中。軸封汽加熱器的疏水量很少，通過U型管送入凝汽器中(圖4-1(a))。</p><p>　　該系統(tǒng)鍋爐的連續(xù)排污量不多，所以采用一級排污擴容系統(tǒng)，擴容器閃蒸出來的二次蒸汽送入除氧器，擴容器排出的濃縮污水在排污水冷卻器9中加熱化學(xué)補充水后排入地溝或污水處理系統(tǒng)(圖4-1(a))</p><p><b>　　第四章</b></p><

42、p>　　七、汽機抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)</p><p><b>　　1、概述：</b></p><p>　　回?zé)岢闅庀到y(tǒng)指與汽輪機回?zé)岢槠嘘P(guān)的管道及設(shè)備，在蒸汽熱力循環(huán)中，通常是從汽輪機數(shù)個中間級抽出一部分蒸汽，送到給水加熱器中用于鍋爐給水的加熱(即抽汽回?zé)嵯到y(tǒng))及各種廠用汽等。采用回?zé)嵫h(huán)的主要目的是：提高工質(zhì)在鍋爐內(nèi)吸熱過程的平均溫度，以提高級組的熱經(jīng)濟性。<

43、/p><p><b>　　抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)作用：</b></p><p>　　抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)是原則性熱力系統(tǒng)最基本的組成部分，采用蒸汽加熱鍋爐給水的目的在于減少冷源損失，一定量的蒸汽作了部分功后不再至凝汽器中向空氣放熱，即避免了蒸汽的熱量被空氣帶走，使蒸汽熱量得到充分利用，熱好率下降，同時由于利用了在汽輪機作過部分功的蒸汽加熱給水，提高了給水溫度，減少了鍋爐受熱面的傳熱溫差，從

44、而減少了給水加熱工程中不可逆損失，在鍋爐中的吸熱量也相應(yīng)減少。綜合以上原因說明抽汽回?zé)嵯堤岣吡藱C組循環(huán)熱效率。因此，抽汽回?zé)嵯档恼Ｍ哆\對提高機組的熱經(jīng)濟性具有決定性的影響。</p><p>　　影響抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)經(jīng)濟型地主要參數(shù)：</p><p>　　影響給水回?zé)峒訜峤?jīng)濟性的主要參數(shù)為回?zé)峒訜岱峙洹⑾鄳?yīng)的最佳給水溫度和回?zé)峒墧?shù)，三者緊密聯(lián)系，互有影響。</p><p&g

45、t;　　在求解最佳回?zé)岱峙涞挠嬎惴治鲋?，以Z級理想回?zé)嵫h(huán)的循環(huán)效率最大值求其最佳回?zé)岱峙洌?所謂理想回?zé)嵫h(huán)，即假定為混合式加熱器，端差為零，不計新蒸汽，抽汽壓損和泵功、忽略散熱損失)求得理想回?zé)嵫h(huán)的最佳回?zé)岱峙渫ㄊ胶?，根?jù)忽略一些次要因素，進一步簡化，即可獲得其它近似的最佳回?zé)岱峙渫ㄊ健Ｈ纭办式捣峙浞ā?，這種分配方法是將每一級加熱器的焓升取作等于前一級至本級的蒸汽在汽輪機中的焓降;又如“平均分配法”，這種回?zé)岱峙浞椒ǖ脑瓌t是每一級

46、加熱器的焓升相等;其他還有“等焓降分配法”等?？梢娊o水回?zé)峥偧訜崃吭诟骷壷械姆峙涫窃谝欢ǖ慕o水溫度和一定級數(shù)的條件下，使循環(huán)熱效率最高為原則，由此對應(yīng)的各級抽汽回?zé)釁?shù)，即為最有利分配的參數(shù)。</p><p>　　提高系統(tǒng)循環(huán)熱效率的措施：</p><p>　　將給水加熱到多少溫度，才能使循環(huán)熱效率達(dá)到最高值?以單級抽汽回?zé)釣槔?，回?zé)釙r給水溫度從汽輪機排汽壓力下的飽和溫度開始逐漸增加，熱效

47、率也逐漸增加，熱效率達(dá)最大值時的給水溫度稱為最佳給水溫度，再提高給水加熱溫度時，熱效率反會減小，熱經(jīng)濟性就降低。這是因為給水加熱溫度提高后，相應(yīng)的抽汽壓力也提高，對該部分的抽汽而言，每千克抽汽在汽輪機中熱變功的量減少了，若發(fā)電量不變，則要增加進入汽輪機中的新蒸汽量，以彌補因抽汽而減少的發(fā)電量，抽汽壓力愈高，增加的新蒸汽量就愈多，因而汽耗率也愈大，相應(yīng)的排向低溫?zé)嵩吹臒崃恳簿驮酱螅仩t加熱的數(shù)值雖不斷降低，但汽耗率增加較快，以致使熱耗率相

48、應(yīng)增大，從而使循環(huán)熱效率降低。理論上，加熱級數(shù)愈多，最佳給水溫度愈高。</p><p>　　在實際應(yīng)用中，給水溫度并非加熱到最佳給水溫度，這是因為還必須要全盤考慮技術(shù)經(jīng)濟性，一方面，給水溫度的提高，使排煙溫度升高，鍋爐效率降低，或需增大鍋爐尾部受熱面，使鍋爐投資增加;另一方面，由于回?zé)崾沟缅仩t的蒸發(fā)量和汽輪機高壓端的通流量都要增加，而汽輪機的低壓端的通流量和蒸汽流量相應(yīng)減少，因而不同程度地影響鍋爐、汽輪機以及各相

49、關(guān)輔助系統(tǒng)的投資、拆舊費和廠用電。通過技術(shù)經(jīng)濟比較確定的最佳給水溫度，稱為經(jīng)濟最佳給水溫度。 </p><p>　　理論上，給水回?zé)岬募墧?shù)越多，汽輪機的熱循環(huán)過程就越接近卡諾循環(huán)，汽熱循環(huán)效率就越高，但加熱級數(shù)增加時，熱效率的增長逐漸放慢，相對得益不多，運行也更加復(fù)雜，同時回?zé)岢槠募墧?shù)受投資和場地的制約，因此不可能設(shè)置的很多。在實際中，600MW機組的加熱級數(shù)一般為7～8級。</p><p&

50、gt;<b>　　抽汽系統(tǒng)組成：</b></p><p>　　本汽輪機共設(shè)七段非調(diào)整抽汽，第一段抽汽引自高壓缸，供1高加;第二段抽汽引自高壓缸排汽，供給2高加;第三段抽汽引自中壓缸，供3高加;第四段抽汽引自中壓缸，供給除氧器和輔助蒸汽系統(tǒng);第五、六、七段抽汽均引自低壓缸，分別供給三臺低壓加熱器。</p><p><b>　　抽汽逆止門：</b>&

51、lt;/p><p>　　除第七級抽汽外，一、二、三、五、六級抽汽管道上分別裝設(shè)具有快關(guān)功能的電動門和氣動逆止門各一個。氣動門止閥布置在電動門之后。電動門作為汽輪機防進水的第一級保護，氣動逆止門作為防止汽輪機突然甩負(fù)荷后的超速保護，兼防止汽輪機進水事故的第二級保護。</p><p>　　在四級抽汽管道上，在電動門后裝設(shè)二只串聯(lián)的氣動逆止門，裝設(shè)二只逆止門的原因是：在四級抽汽管道上連接有眾多的設(shè)備

52、，這些設(shè)備或者接有高壓汽源，或者接有輔助蒸汽汽源(如除氧器等)，在機組起動低負(fù)荷運行，汽輪機突然甩負(fù)荷或停機時，其它汽源的蒸汽有可能串入四級抽汽管道，造成汽輪機超速的危險性最大，所以串聯(lián)二個逆止門可以起到雙重的保護作用。</p><p>　　在四級抽汽管道接除氧器的管道上還裝設(shè)一只電動門和一只逆止門。除氧器還接有從輔助蒸汽系統(tǒng)來的起動加熱用汽和低負(fù)荷切換用汽。</p><p>　　在抽汽系

53、統(tǒng)的各級抽汽管道的電動隔離閥前后和逆止門后，以及管道的最低點，分別設(shè)置疏水點，以防在機組起動，停機和加熱器發(fā)生故障時，在系統(tǒng)中有水的積聚。各疏水管道通過疏水集管接至本體疏水?dāng)U容器后導(dǎo)至凝汽器。</p><p>　　抽氣逆止門控制氣管路上所裝的電磁閥與汽輪機的危急遮斷聯(lián)動。當(dāng)主汽閥關(guān)閉時，空氣引導(dǎo)閥關(guān)閉，抽汽閥控制汽管路被切斷。當(dāng)主汽閥關(guān)閉或甩負(fù)荷時，電磁閥線圈斷電，電磁閥動作，切斷氣源，將抽汽閥操縱座內(nèi)的空氣排空

54、，抽汽逆止門的閥碟在自重和操縱座彈簧作用下關(guān)閉。</p><p>　　機組掛閘后，如抽汽逆止門氣控電磁閥故障，應(yīng)及時開啟其旁路，將抽汽逆止門控制氣缸開啟。機組運行過程中抽汽逆止門需定期進行活動試驗，其目的是為防止或及早發(fā)現(xiàn)閥門的卡死、失靈。抽汽管路上的手動滑閥，旁路門等可供試驗和維修的使用。抽汽逆止門氣控管道上設(shè)置液氣分離器，當(dāng)其液位高時，應(yīng)及時切換，聯(lián)系檢修處理，以防止油液進入抽汽逆止門控制氣缸。</p&

55、gt;<p>　　抽汽逆止門定期活動試驗要求：</p><p>　　1)機組每次啟動前，均應(yīng)進行系統(tǒng)的聯(lián)動試驗及抽汽逆止門的活動試驗。</p><p>　　2)機組正常運行期間，必須每周一次進行抽汽逆止門的活動試驗，以檢查其靈活性。</p><p>　　3)定期活動試驗必須逐一進行，待做完一組。并復(fù)位后方能進行下一組的試驗。</p>&l

56、t;p>　　活動試驗時應(yīng)注意動作行程不宜太大，以免影響機組正常運行。</p><p><b>　　第五章</b></p><p>　　八、回?zé)嵯到y(tǒng)的熱平衡初步計算：</p><p>　　汽輪機進氣量估算記汽輪機近似熱力過程曲線擬定后，就可以進行熱力系統(tǒng)的熱平衡計算。</p><p>　　(1)會熱抽氣壓力的確定：&

57、lt;/p><p>　?、俪跗鞯墓ぷ鲏毫Γ?lt;/p><p>　　給水溫度和回?zé)峒墧?shù)確定之后，應(yīng)根據(jù)機組的初參數(shù)和容量確定除氧器的工作壓力。除氧器的工作壓力與除氧效果關(guān)系不大，一般根據(jù)技術(shù)經(jīng)濟比較和實用條件來確定。通常在中低參數(shù)機組中采用大氣式除氧器。大氣式的除氧器的工作壓力一般選擇略高于大氣壓力即0.118MP。</p><p><b>　　②抽氣管中壓力損

58、失</b></p><p>　　在進行熱力設(shè)計時，要求不超過抽汽壓力的10%，通常取=（0.04～0.08)，級間抽氣時取較大值，高中壓排氣時取較小值。</p><p>　?、郾砻媸郊訜崞鞒隹趥鳠岫瞬?lt;/p><p>　　由于金屬表面的傳熱阻力，表面式加熱器的給水出口水溫與回?zé)岢槠诩訜崞髦心Y(jié)的飽和水溫間存在溫差=-稱為加熱器的出口端差，又稱上端差，經(jīng)

59、濟上合理的端差需通過綜合的技術(shù)比較確定。一般無蒸汽冷卻段的加熱器取=3～6℃</p><p>　?、芑?zé)岢槠麎毫Φ拇_定：</p><p>　　在確定了給水溫度、回?zé)岢槠墧?shù)、上端差和抽氣管道壓損等參數(shù)后，可以根據(jù)除氧器的工作壓力，確定除氧器前的低壓加熱器數(shù)和除氧器后的高壓加熱器數(shù)，同時確定各級加熱器的比焓升和溫升。這樣，各級加熱器的給水出口水溫也就確定了。根據(jù)上端差可確定各級加熱器內(nèi)的疏水

60、溫度=+。從水和水蒸氣熱力性質(zhì)圖表中可查的所對應(yīng)的飽和蒸汽壓力------個加熱蒸汽的工作壓力?？紤]回?zé)岢闅夤苤械膲毫p失，可求出汽輪機的抽氣壓力，即=+。在汽輪機近似熱力過程曲線中分別找出個抽氣點得比焓值，并將上述參數(shù)列成表格如下：</p><p>　　表2-2 6MW 凝汽式汽輪機即熱氣水參數(shù) </p><p>　　在擬定的近似熱力過程曲線上求出各回?zé)岢闅獗褥手担妶D2-3<

61、/p><p>　　圖2-3 近似熱力過程曲線</p><p>　　各級加熱器回?zé)岢闅饬坑嬎悖?lt;/p><p><b>　　① 高壓加熱器</b></p><p>　　其給水量為：=-+=39.96-1+0.77+0.6=40.33t/h 式中</p><p>　　--------高壓端軸封漏

62、氣量，t/h；</p><p>　　--------漏入高壓加熱器的軸封漏氣量，t/h；</p><p>　　--------射汽漏氣器耗氣量，t/h；</p><p>　　該加熱器熱平衡方程式為：（-）=（-）</p><p>　　式中-------加熱器效率，一般取=0.98（下同）</p><p>　　該級回?zé)岢?/p>

63、氣量為：={（-）}/{（-）}=1.859t/h</p><p><b>　?、诟邏杭訜崞?lt;/b></p><p>　　先不考慮漏入高壓加熱器的那部分軸封漏氣量以及上級加熱器流入本級加熱器的疏水量，則該級加熱器的計算抽氣量為：</p><p>　　=（-）/{(-)}=1.854t/h</p><p>　　考慮上級加熱

64、器疏水流入高壓加熱器并放熱可使本級抽氣量減少的相當(dāng)量為：</p><p>　　=（-）/（-）=0.1t/h</p><p>　　考慮前軸封一部分漏氣漏入本級加熱器并放熱可使本級回?zé)岢闅饬繙p少的相當(dāng)量為：</p><p>　　=（-）/（-）=0.827t/h</p><p>　　本級高壓加熱器實際所需回?zé)岢槠繛椋?lt;/p>&

65、lt;p>　　=--=0.957t/h</p><p>　?、郏ǔ跗?除氧器為混合式加熱器，分別列出除氧器的平衡方程式與質(zhì)量平衡式：</p><p><b>　　+（+）+=</b></p><p><b>　　+++=</b></p><p><b>　　代入數(shù)字得</b&

66、gt;</p><p>　　2765.2+311.41=9391.2</p><p><b>　　+=22.1</b></p><p>　　解得=1.023t/h =21.077t/h </p><p><b>　　④低壓加熱器</b></p><p>　　該加

67、熱器熱平衡方程式為：</p><p><b>　　（-）=（-）</b></p><p><b>　　代入數(shù)字得</b></p><p>　　=21.077（437-311.41）/{（2575-322.99）0.98}=1.19t/h</p><p>　　圖2-4加熱器熱平衡圖 </p&g

68、t;<p>　　加熱器 （b）加熱器 （c）除氧器 （d）加熱器</p><p>　　調(diào)節(jié)級 =34.99t/h</p><p>　　=（-）/3.6=39.96（3305-3098.1）/3.6=2296.59kw</p><p>　　(調(diào)節(jié)級后壓力為1.22MPa，比焓值=3098.1 kj/kg)</p><

69、;p>　　第一級組： =-=39.96-1=38.96 t/h </p><p>　　=D（-）/3.6=38.96(3098.1-2990)/3.6=1168.23 kw</p><p>　　第二級組： =-=38.96-1.859=37.1 t/h</p><p>　　=(-)/3.6=37.1(2990-2800)/3.6=1958.3

70、4 kw</p><p>　　第三級組： =-=37.1-0.872=36.23 t/h</p><p>　　=（-）/3.6=36.23（2800-2765）/3.6=352.22 kw</p><p>　　第四級組: =-=36.23-1=35.23 t/h</p><p>　　=(-)/3.6=35.23(2765.

71、2-2575)/3.6=1859.26 kw</p><p>　　第五級組： =-=35.23-1.19=34.04 t/h</p><p>　　=（-）/3.6=34.04（2765.2-2365）/3.6=1983.31 kw</p><p><b>　　整機內(nèi)功率：</b></p><p>　　==22

72、96.59+1168.23+1958.34+352.22+1859.26+1983.31=9617.95 kw</p><p>　?。?） 計算汽輪機裝置的熱經(jīng)濟性：</p><p>　　機械損失： =（1-）=9617.95（1-0.983）=163.5 kw</p><p>　　汽輪機軸端功率： =-=9617.95-163.5=9454

73、.4 kw</p><p>　　發(fā)電機功率： ==9454.4*0.963=9104.6 kw</p><p>　　符合設(shè)計工況=8800 kw的要求</p><p>　　汽耗率： d=*1000/=34990/11000=3.63 </p><p>　　不抽氣是估算汽耗率：</p><

74、;p>　　=*1000/{（-）/3.6-}/=3.958 t/h</p><p><b>　　汽輪機裝置熱耗率：</b></p><p>　　q=d(-)=9671.88 Kj/(kw·h）</p><p>　　汽輪機裝置的絕對電效率：=3600/q=3600/9671.88=37.22%</p>&l

75、t;p><b>　　第六章 </b></p><p><b>　　九、通流部分選型</b></p><p>　　1、 排氣口數(shù)和末級葉片</p><p>　　凝汽式汽輪機的氣缸數(shù)和排氣口數(shù)是根據(jù)其功率和單排汽口凝汽式汽輪機的極限功率確定的。但汽輪機的功率大于單排汽口凝汽式汽輪機的極限功率時，需要采用多缸和多排汽口，但

76、很少采用五個以上氣缸的。</p><p>　　當(dāng)轉(zhuǎn)速和初終參數(shù)一定時，排汽口數(shù)主要取決于末級通道的排氣面積。末級通道的排氣面積需結(jié)合末級長葉片特性、材料強度、汽輪機背壓、末級余速損失大小及制造成本等因素，進行綜合比較后確定。通?？砂聪率焦浪闩艢饷娣e：</p><p>　　=/（3162） ， </p><p>　　式中 ----------機組電功率

77、 ， kw；</p><p>　　------------汽輪機排氣壓力 ， KPa</p><p>　　2 配汽方式和調(diào)節(jié)級選型</p><p>　　電站用汽輪機的配汽方式又稱調(diào)節(jié)方式，與機組的運行密切相關(guān)。通常有噴嘴配汽、節(jié)流配汽、變壓配汽及旁通配汽四種方式。我國絕大多數(shù)采用噴嘴配汽方式。采用噴嘴配汽的汽輪機，起蒸汽流量的改變主要是通過改變第一級

78、組的工作面積來實現(xiàn)的，所以該機組的第一級又稱調(diào)節(jié)級。調(diào)節(jié)級各噴嘴組的通道面積及通過其內(nèi)的蒸汽流量是不一定相同的。調(diào)節(jié)級型式與參數(shù)的選擇在設(shè)計中是相當(dāng)重要的，與汽輪機的容量大小、運行方式等因素有關(guān)。</p><p><b>　　調(diào)節(jié)級選型</b></p><p>　　由于雙列級能承擔(dān)較大的理想比焓降，一般約為160～500Kj/Kg；但它的級效率及整機效率較低，在工況變

79、動時其級效率變化較單級?。徊捎秒p列級的汽輪機級數(shù)較少，結(jié)構(gòu)緊湊，因為其調(diào)節(jié)級后的蒸汽壓力與溫度下降較多，所以調(diào)節(jié)級氣室及噴嘴組等部件需較好的材料外，氣缸與轉(zhuǎn)子的材料等級可適當(dāng)降低，從而降低機組造價，提高機組運行的可靠性。故選用雙列調(diào)節(jié)級。</p><p>　?。?）調(diào)節(jié)級熱力參數(shù)的選擇</p><p><b>　　①理想比焓降的選擇</b></p>&l

80、t;p>　　目前國產(chǎn)汽輪機調(diào)節(jié)級理想比焓降選取范圍如前所述：雙列級約為 160～500Kj/Kg。故選調(diào)節(jié)級比焓降為280 Kj/Kg。</p><p>　　②調(diào)節(jié)級速度比=u/的選擇</p><p>　　為了保證條積極的級效率，應(yīng)該選取適當(dāng)?shù)乃俣缺龋c所選擇的調(diào)節(jié)級型式有關(guān)。通常雙列級速度比的選擇范圍為 =0.22～0.28 ，故選=0.24。</p><p

81、>　?、壅{(diào)節(jié)級反動度的選擇</p><p>　　為提高調(diào)節(jié)級的級效率，一般調(diào)節(jié)級都帶有一定的反動度。由于調(diào)節(jié)級為部分進氣級，為了減少漏氣損失反動度不適宜選的過大。雙列調(diào)節(jié)級各列葉珊反動度之和不超過13％～20％。故選取=17.0％</p><p>　　3 調(diào)節(jié)級幾何參數(shù)的選擇：</p><p>　?。?）調(diào)節(jié)級平均直徑的選擇：</p><

82、p>　　選擇調(diào)節(jié)級平均直徑是通常要考慮制造工藝調(diào)節(jié)級葉片的高度以及第一壓力級的平均直徑。一般在下列范圍內(nèi)選?。?lt;/p><p>　　中低壓汽輪機（套裝葉輪）選=750mm。</p><p>　　調(diào)節(jié)級葉型及其幾何特性</p><p>　　調(diào)節(jié)級的葉型，尤其是雙列調(diào)節(jié)級的葉型，通常是成組套裝使用的。國產(chǎn)汽輪機調(diào)節(jié)級最常用的葉型組合為蘇字葉型。故可選擇如表2-2的

83、葉型：</p><p>　　表3-1 雙列調(diào)節(jié)級的葉型</p><p>　　如表3-1中所示 噴嘴的寬度=32mm，按參考文獻(xiàn)［1］155頁附錄二常用蘇字葉型及其特性曲線的適用范圍取=36°，則弦長=/sin=32/sin36°=54.4mm</p><p>　　同理第一列動葉寬度=40選取=79°，則弦長=/sin=40/sin7

84、9°=40.75mm；導(dǎo)葉的寬度=20mm，選取=76°，則弦長=/sin=20.6mm；第二列動葉的寬度=30mm，選取=74°，則弦長=/sin=31.2mm。</p><p>　　相對節(jié)距和葉片數(shù)Z的確定：</p><p>　　在選取噴嘴和動葉出口角和時，還需要選擇相對節(jié)距和：=/，=/。一定的葉型對應(yīng)有最佳的節(jié)距范圍。所以在選擇和時應(yīng)注意的最佳范圍內(nèi)選

85、取。選取=0.74 ，=0.6 ，=0.65 ，=0.64 則</p><p>　　=*=40.26,mm； =*=24.45mm</p><p>　　=*=13.4mm； =*=19.97mm</p><p>　　選擇部分進氣度 e=0.3 ，則葉珊的上述各項幾何參數(shù)選定之后，即可根據(jù)平均直徑和確定噴嘴與動葉數(shù)=e/， =/，然后取整。從葉片強

86、度考慮，通常葉片數(shù)偶數(shù)。所以</p><p>　　=e/=17.5 ，取=18</p><p><b>　　同理</b></p><p>　　=96 =52 =118</p><p><b>　　汽流出口角和的選擇</b></p><p>　　噴嘴與動葉汽流出口

87、角和對葉珊的通流能力做功大小及效率高低有較大的影響。決定葉珊出口角大小的最主要因素是對節(jié)距和安裝角，噴嘴與動葉有一定的出口角，往往需要通過對葉片數(shù)及對節(jié)距的試湊來滿足和的要求。</p><p>　　故選擇=11°，=14°，=19°，=28°</p><p>　　4 調(diào)節(jié)級詳細(xì)熱力計算</p><p>　?。?）第一噴嘴熱力

88、計算：</p><p>　?、俚谝涣袊娮斐隹谄鞒隹谒俣燃皣娮鞊p失</p><p>　　第一列噴嘴中理想比焓降 =（1-）=232.4 Kj/Kg</p><p>　　初速動能 =/2000=0 Kj/Kg</p><p>　　式中 --------進入噴嘴的蒸汽初速，m/s</p><p>　　滯止理想比焓

89、降 =+=232.4 Kj/Kg</p><p>　　第一列噴嘴出口汽流理想速度 =44.72=681.74 m/s</p><p>　　第一列噴嘴出口汽流實際速度 ==661.29 m/s</p><p>　　第一列噴嘴損失 =（1-）=13.73 Kj/Kg</p><p>　　式中 ---------

90、噴嘴速度系數(shù)</p><p>　?、诘谝涣袊娮斐隹诿娣e</p><p>　　=10000G/（0.0648=29.12 </p><p>　?、鄣谝涣袊娮斐隹诟叨?lt;/p><p>　　=/（edsin）=22mm</p><p>　　第一列動葉熱力計算：</p><p>　　①第一列動葉進口

91、速度計能量損失</p><p>　　第一列動葉中理想比焓降 ==42 Kj/Kg</p><p>　　第一列動葉進口汽流方向</p><p><b>　　=13.4°</b></p><p>　　第一列動葉進口汽流速度 =521.3 m/s</p><p>　　第一列動葉進口

92、速度動能 =136 Kj/Kg</p><p>　　第一列動葉滯止比焓降 =178 Kj/Kg</p><p>　　第一列動葉出口汽流理想速度 =596.64 m/s</p><p>　　第一列動葉出口汽流實際速度 =551.9 m/s</p><p>　?、诘谝涣袆尤~出口面積：</p><p&g

93、t;　　動葉一般采用減縮通道，起通道出口面積的計算方法與噴嘴相同</p><p>　　=G/=42.24 </p><p>　　式中 G---------通過動葉的蒸汽流量，通常取噴嘴中流量值，而將葉頂漏氣作為葉頂漏氣損失予以考慮</p><p>　?、鄣谝涣袆尤~高度 =/（esin）=25 mm</p><p><b>

94、　　導(dǎo)葉熱力計算</b></p><p>　?、賹?dǎo)葉出口汽流出口速度及噴嘴損失：</p><p>　　導(dǎo)葉中理想比焓降 ==2.94 Kj/Kg</p><p>　　初速動能=/2000=84.9 Kj/Kg</p><p>　　式中--------進入噴嘴的蒸汽初速，m/s</p><p>　　

95、滯止理想比焓降 =+=87.84 Kj/Kg</p><p>　　導(dǎo)葉出口汽流理想速度 =44.72=419.13 m/s</p><p>　　導(dǎo)葉出口汽流實際速度 ==385.6 m/s</p><p>　　導(dǎo)葉損失 =（1-）=13.5 Kj/Kg</p><p>　　式中 --------

96、-噴嘴速度系數(shù)</p><p>　　②導(dǎo)葉出口面積 </p><p>　　=10000G/（）=61.7 </p><p><b>　?、蹖?dǎo)葉出口高度</b></p><p>　　=/（edsin）=27 mm</p><p><b>　　第二列動葉熱力計算</b>

97、</p><p>　?、俚诙袆尤~進口速度及能量損失：</p><p>　　第二列動葉中理想比焓降 ==5.88 Kj/Kg</p><p>　　第二列動葉進口汽流方向 =31.2°</p><p>　　第二列動葉汽流進口速度 =242.3 m/s</p><p>　　第二列動葉進口速度

98、動能 =29.4 Kj/Kg</p><p>　　第二列動葉滯止比焓降 =+=35.28 Kj/Kg</p><p>　　第二列動葉汽流理想速度 =44.72=265.6 m/s</p><p>　　第二列動葉汽流實際速度 ==244.4 m/s</p><p>　?、诘诙袆尤~出口面積：<

99、/p><p>　　動葉要一般采用減縮通道，其通道出口面積的計算方法與噴嘴相同：</p><p>　　=10000G/=118.48 </p><p>　　式中 G-------通過動葉的蒸汽流量，通常取噴嘴中流量值，而將葉頂漏氣作為葉頂漏氣損失予以考慮</p><p><b>　?、鄣诙袆尤~高度：</b></

100、p><p>　　=/（esin）=36 mm</p><p>　?、茈p列級葉珊幾何參數(shù)列于表3-2 中</p><p>　　表3-2 雙列級葉珊幾何參數(shù)</p><p>　?、蓦p列級熱力計算數(shù)據(jù)列于表3-3中</p><p>　　表3-3 雙列級熱力計算數(shù)據(jù)表</p><p><b>

101、;　　第七章</b></p><p><b>　　十、凝結(jié)水處理</b></p><p>　　火力發(fā)電廠鍋爐的給水由汽輪機凝結(jié)水和鍋爐補給水組成。凝結(jié)水是鍋爐給水的主要組成部分，它的量占鍋爐給水總量的90%以上。由此可知，給水質(zhì)量在很大程度上取決于凝結(jié)水的水質(zhì)。因此對給水質(zhì)量要求很高的現(xiàn)代高參數(shù)機組，除了鍋爐補給水需進行凈化處理外，凝結(jié)水也需進行凈化處理。

102、由于這是對含雜質(zhì)很低的水進行深度處理，因此又稱凝結(jié)水精處理。</p><p><b>　　凝結(jié)水的污染</b></p><p>　　火力發(fā)電廠的汽輪機凝結(jié)水是蒸汽在汽輪機中作完功以后冷凝形成的。照理，凝結(jié)水應(yīng)該是很純凈的，但實際上在形成過程中因某些原因會受到一定程度的污染，這些原因大致有以下幾方面。</p><p><b>　　1．凝

103、汽器漏冷卻水</b></p><p>　　凝結(jié)水污染的主要原因之一是冷卻水從汽輪機凝汽器不嚴(yán)密的部位漏至凝結(jié)水中。凝汽器不嚴(yán)密部位通常是在凝汽器銅管與管板的連接處，因為在汽輪機的長期運行過程中，由于工況的變動必然會使凝汽器內(nèi)產(chǎn)生機械應(yīng)力，所以即使凝汽器的制造和安裝質(zhì)量教好，在使用中仍然會發(fā)生銅管與管板的連接處嚴(yán)密性降低，冷卻水漏入凝結(jié)水中的現(xiàn)象。</p><p>　　根據(jù)對許多

104、大型機組的凝汽器所做的檢查得知，汽輪機凝結(jié)水受冷卻水污染的現(xiàn)象不可能完全消除。在正常運行情況下，有少量冷卻水滲漏到凝結(jié)水中的現(xiàn)象稱為凝汽器滲漏，嚴(yán)密性很好的凝汽器可以做到滲漏量為汽輪機額定負(fù)荷時凝結(jié)水量的0.0035%~0.01%，一般為0.01~0.05%。</p><p>　　當(dāng)凝汽器的銅管因制造缺陷或腐蝕而出現(xiàn)裂紋、穿孔或破損時，或者當(dāng)銅管與管板的固接不良或遭到破壞時，則的冷卻水漏到凝結(jié)水中量會顯著的增大，

105、這種現(xiàn)象稱為凝汽器滲漏。當(dāng)冷卻水漏入凝結(jié)水中時，該冷卻水中各種雜質(zhì)都將隨之混入凝結(jié)水中。凝結(jié)水因漏入冷卻水而增加的含鹽量與凝汽器泄露率和冷卻水含鹽量密切相關(guān).凝汽器泄漏對凝結(jié)水的污染程度還與汽輪機的負(fù)荷有關(guān)，因為汽輪機的負(fù)荷很低時，凝結(jié)水量大為減少，但漏入的冷卻水不因負(fù)荷的變化有多大變化，所以凝結(jié)水水質(zhì)的惡化更為明顯。</p><p>　　2.金屬腐蝕產(chǎn)物的污染</p><p>　　發(fā)電廠

106、水汽系統(tǒng)的設(shè)備和管道，不可避免地要發(fā)生腐蝕，機組啟動時，在水和蒸汽的沖刷下，這些腐蝕產(chǎn)物會進入凝結(jié)水中，腐蝕產(chǎn)物的主要成分是鐵和銅的氧化物，其生成與許多因素有關(guān)，如：機組負(fù)荷的變化、設(shè)備停用期間保護的好壞、凝結(jié)水的pH值、給水的溶解氧及CO2含量等。在這些因素中，凝結(jié)水中鐵銅受機組負(fù)荷變化的影響最為敏感，因為負(fù)荷的變化會促進設(shè)備及管壁上腐蝕產(chǎn)物的脫落，導(dǎo)致凝結(jié)水鐵銅含量明顯升高。測定數(shù)據(jù)表明，機組啟動過程中鐵銅含量比正常運行值要高十幾倍

107、甚至幾十倍，致使長時間的沖洗才能達(dá)到正常值。</p><p>　　凝結(jié)水中金屬腐蝕產(chǎn)物進入鍋爐后，將在冷水壁管中沉積，并進一步誘發(fā)腐蝕，所以凝結(jié)水中的腐蝕產(chǎn)物必須予以清除。</p><p>　　此外，在補給水處理系統(tǒng)運行不當(dāng)或事故情況下，也偶而會帶入溶解鹽類，但在正常情況下，由鍋爐補給水帶入的溶解鹽類是很微少的。</p><p>　　綜上所述，在機組運行的過程中，凝

108、結(jié)水會受到一定程度的污染，為此凝結(jié)水精處理就成為高參數(shù)火力發(fā)電廠水處理的一項重要任務(wù)。</p><p><b>　　凝結(jié)水處理的目的</b></p><p>　　隨著鍋爐機組參數(shù)的提高，給水水質(zhì)對機組安全運行越來越重要，所要求的給水水質(zhì)也越來越高，直流鍋爐及亞臨界壓力及以上汽包鍋爐的凝結(jié)水水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)列于表2-1。從這些標(biāo)準(zhǔn)的數(shù)值來看，在機組的長期運行中，要想穩(wěn)定地達(dá)到這

109、些要求，不對汽機凝結(jié)水進一步處理是很難實現(xiàn)的。</p><p>　　根據(jù)凝結(jié)水被污染引入雜質(zhì)的類別，所以凝結(jié)水處理的目的是：</p><p>　?。?） 去除凝結(jié)水中的金屬腐蝕產(chǎn)物：</p><p>　?。?） 去除凝結(jié)水中的微量溶解鹽類。</p><p>　　表2-1 亞臨界機組凝結(jié)水水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)</p><p>　　十

110、一、 凝結(jié)水處理的適用范圍和系統(tǒng)組成</p><p>　　1、結(jié)水處理應(yīng)考慮的因素</p><p>　　汽輪機凝結(jié)水是否要進行處理，取決于多方面的因素，綜合起來有以下幾個方面：</p><p>　　（1）鍋爐的爐型和機組的參數(shù)；</p><p>　?。?）冷卻系統(tǒng)特性和冷卻水水種類（淡水、苦咸水或海水）；</p><p&g

111、t;　?。?）凝汽器的結(jié)構(gòu)及銅管的管材；</p><p>　?。?）機組的負(fù)荷特性，即基本負(fù)荷還是調(diào)峰負(fù)荷。</p><p><b>　　2. 適用范圍</b></p><p>　　凝結(jié)水是否需要處理以及處理量多少，均與鍋爐的型式(汽包爐、直流爐)、參數(shù)、有無分離裝置、凝汽器的結(jié)構(gòu)特點(冷卻方式、冷卻水含鹽量等)以及機組運行特性(帶基本負(fù)荷、尖

112、峰負(fù)荷、啟停次數(shù)等)有關(guān)。</p><p>　　(1) 直流爐。超臨界壓力直流爐給水水質(zhì)要求較高，因此，對它的凝結(jié)水需要進行全部處理。</p><p>　　高壓和亞臨界壓力直流爐的給水，一般只需要進行部分處理；至于處理量的多少，取決于鍋爐有無汽水分離器、凝汽器有無泄漏的可能以及運行的啟停次數(shù)等。</p><p>　　(2) 汽包爐。對于裝有汽水分離裝置和給水清洗裝置

113、的超高壓鍋爐的給水，其凝結(jié)水是否需要處理，可根據(jù)所使用冷卻水的情況而定：如果冷卻水是淡水，一般其凝結(jié)水不需要處理；如果冷卻水是海水或苦咸水，一般其凝結(jié)水需要進行處理，處理量為50~100%。</p><p>　　3. 凝結(jié)水處理系統(tǒng)的組成</p><p>　　結(jié)水處理系統(tǒng)由過濾和除鹽兩部分組成。過濾主要用來去除水中的金屬腐蝕產(chǎn)物，除鹽用于除去水中的溶解鹽類。在除鹽裝置除水管上應(yīng)安裝樹脂捕捉

114、器，用以截留混床可能漏出的破碎樹脂。</p><p>　　出于對機組安全經(jīng)濟性考慮，在火力發(fā)電廠亞臨界壓力及以上參數(shù)的汽包鍋爐機組及直流鍋爐機組中，設(shè)置凝結(jié)水精處理已成為一種普遍發(fā)展的趨勢。</p><p>　　循環(huán)冷卻水系統(tǒng)流程如下：</p><p>　　冷卻塔出水→循環(huán)水回水管→循環(huán)水泵提升→冷凝器、空冷器→循環(huán)熱水管→上冷卻塔</p><p

115、><b>　　十二、廢氣處理</b></p><p>　　廢氣處理設(shè)備工作原理：酸堿性、有機廢氣體凈化塔屬兩相逆向流填料吸收塔。廢氣體從廢氣處理塔體下方進氣口沿切向進入廢氣凈化塔，然后均勻地通過均流段上升到第一級填料吸收段。在廢氣處理填料的表面上，氣相中酸性（或堿性）物質(zhì)與液相中堿性（或酸性）物質(zhì)、安居樂藥劑發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，然后廢氣體上升到二級填料段、噴淋段進行與反應(yīng)。經(jīng)過處理后的潔凈

116、空氣從廢氣凈化塔上端排氣管排入大氣。 廢氣處理塔性能特點：廢氣處理設(shè)備適用范圍廣：化工廠廢氣處理、輕工、印染、醫(yī)藥廢氣處理、制藥廠廢氣處理、藥廠廢氣處理、鋼鐵、機械、印刷廢氣處理、噴漆廢氣處理、電子廠廢氣處理、儀表、電鍍廠廢氣處理等工業(yè)部門生產(chǎn)過程中排放的有機廢氣如苯廢氣處理、甲苯廢氣處理、二甲苯廢氣處理、乙酸乙酯廢氣處理、丙酮丁酮廢氣處理等有機廢氣處理；硫酸、 硝酸、 鹽酸、 氫氟酸等尾氣及硫氧化物（SOx）、氮氧化物