礦井提升畢業(yè)設計

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文檔簡介

1、　　目錄　　第一章礦井概況2　　第二章設計原始資料5　　第三章提升方式的確定6　　第四章礦井提升設備機械部分的計算與選擇7　　第一節(jié) 箕斗容量的計算與選

2、擇7　　第二節(jié)鋼絲繩的計算與選擇9　　第三節(jié) 提升機的計算與選擇10　　第四節(jié) 天輪直徑的選定12　　第五節(jié) 提升機與井筒相對位置確定12　　第六節(jié) 預選電動機15　　第七節(jié)

3、提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量計算16　　第八節(jié) 主加速度的計算選擇17　　第九節(jié) 六階段速度圖的計算19　　第十節(jié) 動力學計算20　　第十一節(jié) 校驗電動機容量22　　第十二節(jié) 電耗和效率計算24&

4、lt;p>　　第五章提升電控設備的選擇26　　第一節(jié) 選擇高壓開關柜26　　第二節(jié) 轉子電阻的計算與選擇26　　第六章控制線路工作原理介紹35　　第一節(jié) 電控系統(tǒng)的主要組成部分和作用35　　第二節(jié) 控制線路

5、中的保護和聯(lián)鎖38　　第三節(jié) 轉子電阻的切除控制原則40　　第四節(jié) 運行方式選擇40　　第五節(jié) 控制線路的動作原理41　　第六節(jié) 主要電氣元件的整定和調(diào)試46　　謝辭64&l

6、t;/p>　　參考文獻：65　　第一章礦井概況　　地理交通：王村煤業(yè)公司位于大同市南郊區(qū)鴉兒崖鄉(xiāng)王村，距大同市44公里，是口泉溝最邊遠的礦井，距口泉鎮(zhèn)27公里，西與左云縣接壤，東與挖金灣相連。礦正東西綿延5公里，總占地面積16.7443平方公里，坐

7、落在兩山夾一溝之中。地形為東北——西南趨向，西南動低，屬低中山脈。　　礦井開采歷史：該礦建于1957年，主井井深不足70米，直到1967年一期設計產(chǎn)量60萬噸，經(jīng)過三期改造后，在主井井峒南側又開拓了行人斜井，設計能力又有所提高。　　地形氣候：屬于封閉沖溝地形，平均海拔910m，最高980m，最低895m，地表為黃土層，平時干燥，雨季有較大洪水，，主井深9

8、09.5m，副井910m，東南高于西北，屬于典型大陸性季風氣候，平均溫度2度，最高溫度37.4度，最低溫度-29.1度，年降水量414～917，平均降雨量583.9，年蒸發(fā)量1179.3，降雨季節(jié)為第三季度，降雨量1097mm，風向為西北風，最大風速14～16m/s，封凍期為前年的10月份至末年的4月份，凍層為750mm,屬6～7級裂度區(qū)。　　井田范圍：1974年由礦務局將原井田進行了統(tǒng)籌規(guī)劃，

9、原王村井田同董家咀井田歸屬為王村井田，井田面積14.33平方公里。　　工業(yè)儲量：16017.5萬噸，可采儲量11216萬噸，服務年限（以120萬噸計算）為43年。　　井田地質(zhì)：地質(zhì)構造為很簡單的單斜構造，由于受南斷層的影響，只有落差很小的幾個斷層，近期內(nèi)的地質(zhì)構造屬Ⅰ類，主要煤系為二迭系山西組（P.S）和石炭系上流太原組，山西組一般為三層，煤層厚6.75

10、m，含煤系數(shù)7.84%，煤層為該礦的主采煤層，上流太原組一般含8層，分別為5，8，9，10，11，12，，，平均厚度6.89m，含煤系數(shù)8.24%，，為穩(wěn)定可采煤層，主采煤區(qū)煤層厚度為5.61～7.23m，平均厚度為6.42m,走向為南北走向，傾斜向西，傾角～，近水平煤層，直接頂為砂巖，砂質(zhì)泥巖，老頂為砂巖，底板為砂巖和砂質(zhì)泥巖。　　礦井開拓和開采：該礦采用立井開拓，一個主生產(chǎn)井，一個副井，四個

11、風井，開采方式：雙翼上下山開采，上行式通風，13，14為主采區(qū)，采用傾斜長壁采煤法，提升方式采用單繩纏繞式，副井采用無級繩絞車，輔助提升內(nèi)燃機單軌吊膠輪車。　　設備布置：主井至工作面的機電設備有，膠帶輸送機，帶寬1m，帶速2.5m/s，震動式割煤機，南北翼SDJ-150輸送機采用300磁力啟動器控制，西翼STJ-1200皮帶機皮帶機摩擦子機式帶式輸送機，橋式刮板機，ZGZ-730(760)/11

12、0(200),轉載能力為100T/h,工作面大溜采用三臺組合開關代替12 臺DQZBH-300開關，采用ZYF-4000-17/35（30）支撐掩護式放頂煤支架，工作面端尾支架采用ZY-3S(6)支護，掘進機為Am-50(c)半煤巖巷掘進機，采煤機為Mxa-300，JH-14型四柱絞車。　　第二章設計原始資料　　礦井年產(chǎn)量：<

13、/b>　　礦井工作制度：　　a年工作日 　　b日工作小時t=16小時　　礦井開采水平：

14、卸載高度：　　裝載高度：　　散煤容量：r=1.0t/　　提升方式:箕斗　　電網(wǎng)電壓：6000伏　　第三章提升方式的確定</p&g

15、t;　　當?shù)V井的年產(chǎn)量，開拓系統(tǒng)和采煤方法初步確定以后，就要確定合理的提升方式。提升方式應結合國家建設方針，基建投資，運轉費用，技術的先進性，以及設備的生產(chǎn)，庫存情況等綜合考慮。　　該礦井采用立井提升，由于年產(chǎn)量120萬噸，故選用兩套提升設備，主井用箕斗提煤，副井用罐籠升降人員及物料，矸石等。　　由于該礦井較淺，應選用單繩纏繞式提升

16、設備，滿足技術上合理，經(jīng)濟上合算的原則。　　第四章礦井提升設備機械部分的計算與選擇　　第一節(jié) 箕斗容量的計算與選擇　　一.計算合理的提升速度　　提升高度：=++米　　其中：------井筒

17、深度 　　------卸載高度 　　------裝載高度 　　經(jīng)濟提升速度：　　二.計算一次循環(huán)時間　　其中：-------提升加速度取=0.8m/

18、s　　--------箕斗在卸載曲軌內(nèi)減速與爬行的估算附加時間暫取=10s　　--------休止時間根據(jù)設計規(guī)范取=10s　　三.估算一次提升量　　其中：C------不均衡系數(shù) 取<

19、;p>　　------提升能力富于系數(shù) 取　　四. 選擇標準箕斗　　據(jù)估算一次提升量，查《煤礦固定機械及運輸設備》附表7-3選取箕斗型號JL-6，有效容積6.6，提升鋼絲繩直徑43mm，箕斗自重5t，箕斗總高9450mm，箕斗中心距1870mm，適應提升機型號2JK-3.5　　五. 計算一次實際提

20、升量　　其中： --------箕斗裝載系數(shù) 取　　--------箕斗有效容積　　六. 計算一次提升循環(huán)時間　　因為＞故能完成提升任務　　七.計算絞車所需的提升速度

21、　　第二節(jié)鋼絲繩的計算與選擇　　一.計算鋼絲繩的最大懸垂長度　　其中： ----------井架高度取=30米　　二.鋼絲繩每米重量計算　　其中： --------箕斗自重取　　-------鋼絲繩極限抗拉

22、強度查《煤礦固定機械及運輸設備》選取 　　m--------安全系數(shù)，根據(jù)安全規(guī)程取　　根據(jù)及查《煤礦固定機械及運輸設備》附表7-8選擇鋼絲繩：鋼絲繩直徑43mm 鋼絲直徑2.8mm 鋼絲總斷面積701.60 ，參考重量鋼絲破斷拉力總和1063300Kg　　鋼絲繩標記

23、　　6x19----43----170---Ⅰ------光------右同GB110Z-----74　　三.計算安全系數(shù)　　其中： ---------全部鋼絲繩斷裂之和由以上選型知=1063300Kg

24、--------鋼絲繩每米重量 =　　＞6.5 故可以　　第三節(jié) 提升機的計算與選擇　　一.滾筒直徑的選擇與計算　　依據(jù)鋼絲繩的彎曲應力　　其中：d------鋼絲繩的直徑 &

25、lt;p>　　----鋼絲直徑 　　根據(jù)D查《煤礦固定機械及運輸設備》附表3-2選擇滾筒直徑D=3.5mm　　二.計算滾筒寬度　　采用單繩纏繞　　其中： H----

26、-----提升高度 　　30---------試驗長度　　3---------摩擦圈　　e---------鋼絲繩之間間隙取e=2mm　　d---------鋼絲繩直徑　　根據(jù)《煤礦固定機械及運輸設備》表3-2選

27、擇B=1.7m　　三.確定減速器傳動比　　根據(jù)選查《礦井運輸提升》取傳動比j=20　　四.選用提升機　　根據(jù)以上計算從《礦井運輸提升》表3-2選取提升機型號，兩滾筒中心距1840mm，電機轉速不大于750r/min，機器旋轉部分重重

28、量24.6t變位質(zhì)量26525kg　　五.校驗提升機強度　　計算最大靜張力　　計算最大靜張力差　　查《煤礦固定機械及運輸設備》表7-11查和

29、;　　=170000N>=126039.76N　　=115000N>=77039.76N　　固提升及合格　　第四節(jié) 天輪直徑的選定　　天輪直徑的選擇原則與滾筒相同，<p&

30、gt;　　根據(jù)《煤礦固定機械及運輸設備》附表8-7選擇天輪型號,變位重量1133Kg，兩軸承中心距1000mm，軸承中心高255mm。　　第五節(jié) 提升機與井筒相對位置確定　　一.確定井架高度　　其中：------容器全高

31、------過卷高度 　　-------天輪半徑 　　取　　二.絞筒中心至井筒中心的水平距離根據(jù)經(jīng)驗公式：　　三.計算鋼絲繩弦長<

32、;b>　　1.按外偏角計算　　其中：S-------兩天輪間的距離 S=1.87m　　a------兩滾筒之間的距離，查提升機規(guī)格表知道a=1.87-1.7=0.17m　　------外偏角 =　　-----內(nèi)偏角

33、=　　2.按內(nèi)偏角計算　　取　　根據(jù)下式計算:　　其中：--------滾筒中心與井口水平的高差

34、　取　　四.計算實際鋼絲繩的內(nèi)外偏角　　1.外偏角的計算　　2.內(nèi)偏角的計算　　五.計算鋼絲繩出繩角及繩孔高度　　1

35、.　　2.上出繩角　　3.下出繩孔中心高度　　其中：t-------機房地面到滾筒中心距即e=0.7m　　b------滾筒中心至墻中心線的距離，查《礦山固定機械手冊》取b=3.5m&l

36、t;p>　　4. 上出繩孔中心高度　　第六節(jié) 預選電動機　　一. 估算容量　　其中：K--------礦井阻力系數(shù) 取K=1.5　　------動力系數(shù)

37、 　　-----減速器傳動效率 　　二.計算電動機的轉速　　依據(jù)，查《煤礦固定機械及運輸設備》選擇電動機型號,同步轉速額定轉速，飛輪轉矩　　三.確定提升機實際最大速度　　按規(guī)程規(guī)定，因此符合規(guī)程要求<

38、;/p>　　第七節(jié) 提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量計算　　一.提升系統(tǒng)的變位重量　　1.有效載荷變位重量 　　2.提升容器變位重量 　　3.主提升鋼絲繩的變位重量　　4.天輪變位重量 &

39、lt;/p>　　5.提升機變位重量 　　6.電動機變位重量 　　其中：----------電機轉子飛輪力矩由以上設計知　　7.. 提升系統(tǒng)總變位重量 　　第八節(jié) 主加速度的計算選擇

40、　　一.加速度　　1.初加速度的計算　　其中： -----滾筒離開卸載的速度，根據(jù)設計規(guī)范規(guī)定　　2.主加速度　　升降物料一般在技術上認為

41、;　　按減速器輸出軸允許最大扭矩確定主加速度　　其中：----------減速器最大扭矩由表8-10，=　　---------電動機轉子變位質(zhì)量 　　從充分利用電動機過載能力出發(fā)，加速度應為：　　其中：--------電動機過載系數(shù)，由附

42、表7-2得　　-------電動機的額定力由下式計算　　--------電動機額定容量 　　由上可取=0.8　　二.確定提升減速度　　1.若采用自

43、由滑行減速方式　　其中：------減速階段容器所經(jīng)距離，暫取=35米　　2.若采用機械制動時最大減速度　　3.若采用電動機減速時　　第九節(jié) 六階段速度圖的計算　　一.初加速度的計算</

44、p>　　初加速度　　初加速度時間　　二.主加速階段　　主加速度：=0.8

45、　主加速時間：　　加速運行距離：　　三.主減速階段　　減速度：　　減速時間：

46、　　其中：------爬行階段速度，查《煤礦固定機械及運輸設備》8-11 取　　減速行程： 　　四.爬行階段　　爬行距離：查附表8-11取　　爬行時間：<

47、;/b>　　五.停車制動階段　　抱閘停車階段時間取　　六.等速階段　　運行距離：<p

48、>　　運行時間：　　七.一次提升循環(huán)時間　　第十節(jié) 動力學計算　　一.初加速階段　　提升開始：

49、　　初加速終止：　　二.主加速階段：　　開始：　　終止：　　三.等速階段：<

50、;/b>　　終止：　　四.減速階段：　　終止: 　　五.爬行階段<

51、;b>　　開始：　　終止：　　速度和力圖如下　　第十一節(jié) 校驗電動機容量　　計算等效時間及等效力　　一次循環(huán)

52、的等效時間　　其中：----低速運行電機散熱不良的影響因素取=　　---停車間歇電機散熱不良的影響因素取=　　取　　計算電動機的等效力&l

53、t;p>　　其中：=　　主電動機容量校驗　　按電動機允許溫升校驗　　按電動機過負荷系數(shù)校驗　　其中： ----最大拖動力　　按特

54、殊過負荷校驗　　其中：--------打開離合器做單鉤提升時，產(chǎn)生特殊力　　--------動力影響系數(shù) 取　　=　　由以上驗算都能滿足，故電機選擇合理　　第十二節(jié)

55、電耗和效率計算　　預算耗電量　　一次提升耗電量　　其中：--------考慮附屬設備的耗電系數(shù) 取　　----提升循環(huán)中變化力對提升時間的積分

56、　--------電動機效率由附表7-2取　　噸煤耗電　　提升設備效率　　一次提升有益耗電量　　提升設備效率<

57、/p>　　第五章提升電控設備的選擇　　第一節(jié) 選擇高壓開關柜　　為了適應雙電源進線要求，選用提升機專用TGG型高壓開關柜，技術數(shù)據(jù)：外形尺寸：1000x1000x2000 mm，電流互感器變比：查《畢業(yè)設計指導書》附表9，選擇變比為200/5　　一.選擇磁力控制站

58、　　根據(jù)所選絞車型號和電動機，查《畢業(yè)設計指導書》附表10，選取型號TKD-A-1289,定子電壓6KV。容量1000KW，配高壓開關柜TGG-6，主屏TKD-A-Z,轉子屏TKD-A-Z89，高壓換向器CG5-150N/63，動力制動接觸器CG5-150/6A，限位開關LX3-11H　　二.選擇高壓接觸換向器

59、　　根據(jù)以上設計，選接觸器型號為CG5-150N/63,技術數(shù)據(jù)：額定電壓6000伏，額定電流150A 極數(shù)為3極　　三.選擇動力制動裝置　　由附表10選型號KZG，根據(jù)電機數(shù)據(jù)查《畢業(yè)設計指導書》附表12，選擇KZG規(guī)格為：KZG---300/320　　第二節(jié) 轉子電阻的計算與選

60、擇　　一.第一預備級電阻的計算　　為了適應小容量電機，采用八段電阻啟動，第一預備級主要以消除齒輪間隙，緊繩，驗繩等，第二預備級作為初加速度段，六段主加速具有公比q　　根據(jù)驗繩要求，第一預備級產(chǎn)生的轉速應滿足　　取

61、　　第一預備級電阻　　式中： --------電動機轉子額定電阻　　二.第二預備級電阻的計算　　電動機的額定轉差率　　與同步轉速對應的提升速度<

62、p>　　初加速終止時的轉差率　　初加速時平均啟動力相對值　　第二預備級電動機產(chǎn)生的轉矩相對值　　第二預備級電阻　　三.主加速級電阻公比q的確定　　用查曲線法確定q值&l

63、t;/b>　　采用完全啟動　　主加速級平均啟動力相對值　　自然特性曲線上的臨界轉差率　　由以上數(shù)據(jù)，查《煤礦電工手冊》（6），頁，圖2-1-5，得q=1.7,在直線的右邊　　校驗

64、 　　其中：--------自然特性曲線上對應尖峰力矩的轉差率　　其中：--------自然特性曲線上對應切換力矩的轉差率　　----加速度平均負載力相對值　　四.各級電阻的計算<

65、b>　　電動機轉子固有電阻　　列表計算各級和各段電阻　　五.計算啟動時間和通電持續(xù)率　　各級啟動時間計算　　自然特性曲線上加速時間　　其中：-------實際平均啟動

66、力　　------主加速段平均負載力　　則可得　　完全啟動　　第二預備級啟動時間，取速度圖上時間　　第一預備級啟動時間取0.75s

67、　　即： ==3.13s　　=0.71s　　各級電阻通電持續(xù)率計算　　檢查井筒持續(xù)時間　　其中：0.3 ------ 驗繩速度　　首先

68、預選電阻箱，并查的發(fā)熱時間常數(shù)T=555　　故選　　第二預備級　　主加速級　　六. 各級電阻啟動電流計算：<b

69、>　　第一預備級啟動電流　　第二預備級啟動電流　　主加速級平均啟動電流　　七．選配電阻箱　　根據(jù)計算所得各段電阻值JC%和啟動電流選擇電阻<

70、;p>　　單項轉子電阻系統(tǒng)圖　　八．繪制啟動特性曲線　　按下表計算各主加速級等于，，，時的相對轉差率　　以為橫軸，為縱軸，繪出曲線　　第一預備級為通過（=0，s=0）,( =0.35,s=1)兩點的直線

71、　　第二預備級為通過（=0，s=0），( =1.237,s=1)，（ 0.782）三點的近似直線　　第六章控制線路工作原理介紹　　第一節(jié) 電控系統(tǒng)的主要組成部分和作用　　一.主回路：　　1. 定子回路：提升電動

72、機定子繞組經(jīng)高壓開關柜和高壓換向器ZC(或FC)。需、線路接觸器XLC接于高壓電源母線。在正常提升時，高壓接觸器ZC，F(xiàn)C，XLC控制定子回路的通斷和換向。對于短路，過負荷和欠電壓等保護性斷電，由油開關GYD來實現(xiàn)。投入動力制動時，制動能源經(jīng)高壓接觸器DZC接于電動機定子繞組。　　2.轉子回路：轉子回路外接八段啟動電阻，在加速和動力制動過程中，由于加速接觸器1JC-8JC分段切除，來改變電動機的

73、啟動和制動性，以滿足提升機對速度的要求，并限制轉子電流。　　二.安全回路　　在提升機電控線路中，沒有必要的保護和連鎖裝置。當正常工作狀態(tài)遭到破壞時，安全回路中的觸點，斷開安全接觸器AC回路，安全電磁鐵釋放，打開制動油壓系統(tǒng)的二級安全制動閥，迅速回油，從而使盤形閘安全制動。同時AC觸點（300-319）斷開工作閘繼電器

74、GZJ線圈回路，工作制動參于安全制動。　　安全回路中所串聯(lián)的各元件的觸點，作用如下：　　1.主令控制器手柄零位聯(lián)鎖觸點LK-1，當操縱手柄在中間位置時，LK-1閉合。提升機在運行中LK-1斷開，使得在安全回路動作后，操作手柄必須恢復中間位置，提升機才能再次啟動。　　2.工作閘制動手柄聯(lián)鎖觸點DZK-1，當手柄位于

75、制動位置時，其觸點閉合，安全回路方有接通的可能。　　3.接觸器8JC，其常閉觸點與測速回路斷線檢視，繼電器JSJ常開觸點并聯(lián)，在準備開車和加速過程中，8JC常閉觸點閉合，短接JSJ觸點，在等速運行中，8JC常閉觸點已斷開，此時若測速回路失壓或斷線，JSJ沒有吸合，便斷開安全回路，緊急制動。　　4.低速過速繼電器的常開觸點，在減速階段，若某瞬時的實際速度與

76、給定速度的差值超過提升機最大速度的10%時，磁放大器的輸出電壓陡降，使繼電器釋放，其常開觸點斷開安全回路。　　5.等速過速繼電器的常閉觸點，當提升機在等速階段的實際速度超過最大限度15%時，繼電器吸合，實現(xiàn)安全制動。　　6.中間繼電器的常閉觸點，線圈回路中的的制動器油壓系統(tǒng)的壓力繼電器的觸點。制動油壓正常時，它不動作，當制動油過壓，觸點閉合，接通線圈回

77、路，使AC回路斷電。　　7. 深度指示器自整角機激磁回路的斷線監(jiān)視繼電器SLJ的常開觸點，若該回路斷線，深度指示器不能顯示提升容器的位置，SLJ觸點打開，實現(xiàn)安全制動，SLJ延時作用是防止因SLJ繼電器觸點抖動而產(chǎn)生誤運作。　　8. 動力制動電源失壓繼電器SYJ觸點，將該觸點或作用相同的觸點接于安全回路中，可以保證，只有先送上動力制動電源，才有起動提升

78、機的可能。　　9. 高壓斷路器GYD的常開觸點由開關合閘時該觸點閉合，或油開關因短路，過負荷或電源電壓欠壓，失壓，高壓換向室柵欄門被打開以及踏動緊急事故開關引起，油開關跳閘時，其常開觸點GYD斷開AC回路。　　10.閘瓦麿損開關，被壓動作，斷開AC回路。　　三．測速回路。&l

79、t;/p>　　由主電動機拖動的他激直流測速發(fā)電機CSF的輸出電壓與主電動機YD的轉速成正比。當提升機以額定轉速運行時，調(diào)節(jié)其激磁繞組中串聯(lián)的可調(diào)電阻使CSF的輸出電壓為220V，測速回路繼電器作用如下：　　1.方向繼電器ZJ，F(xiàn)J的觸點接在速度給定自整角機的激勵磁繞組回路中，使兩個自整角機根據(jù)提升方向選擇地工作，并相互閉鎖，因要求ZJ，F(xiàn)J的使吸合電壓很低，選用了額定

80、電壓較低的繼電器，為了防止等速運行時測速發(fā)電機電壓很高而燒壞ZJ，F(xiàn)J的線圈，在它們的回路接有電阻，低速繼電器SDJ及SDZJ動作后，接入ZJ，F(xiàn)J回路，以限制線圈電流。　　2.低速繼電器SDJ及其中繼電器SDJ的主要作用是，當其釋放時，通過和KDC切除動力制動，準備二次給電。　　3.速度繼電器1VJ～3VJ的作用是，在減速階段投入動力制動和腳踏動力制動

81、時，按速度原則控制轉子電阻的切除。　　4.整流橋的輸出端電壓的極性不受提升機轉向的影響，在516，517，518，519等點取出的電壓是測速反饋電壓，參與限速保護和動力制動力矩調(diào)節(jié)的自動控制。　　四.控制回路　　控制回路的作用是提升機在運轉中按照制動，停車和換向的要求，來改變

82、主回路工作狀態(tài)的，并具有必要的電氣保護聯(lián)鎖，它的動作原理在具體線路中介紹。　　五．輔助回路　　輔助回路控制提升機的輔助設備，如動力制動電源，潤滑油泵電動機，制動油泵等，并給信號，照明線路和安全電磁鐵等供電。　　第二節(jié) 控制線路中的保護和聯(lián)鎖<p&

83、gt;　　一.安全制動時，安全回路接觸器AC的常開觸點（300-310），（327-330）斷開，使高壓換向回路和轉子第一預備級接觸器1JC的線圈回路斷電，電動機切除高壓電源，并且轉子回路串入全部電阻。　　二.高壓換向室柵欄門打開時，開關LSK 的觸點打開，或者司機踏下事故開關，無壓釋壓線圈SYQ失壓，使油開關GYD不能合上或使已合閘的油開關跳閘。　　三

84、.司機未接到開車信號而需要開車時，因信號接觸器XC未接通，其常開觸點（330-329）是斷開的，只有SDZJ常開觸點（330-329），閉合接通換向回路，使提升機速度被控制在低速繼電器SDJ的吸合值以內(nèi)。　　四.提升機過卷后，只能反向開車，這是由于轉換開關FW來聯(lián)鎖，如果正向過卷，或被壓動斷開，扳動FW的扳手至右位置，閉合，接通AC回路解除安全制動，閉合，是斷開的，使得只有反轉高壓換向器FC有動

85、作的可能，提升機只能反向運轉，防止過卷事故擴大。　　五.提升主電動機換向以及切除高壓電源投入動力制動時，均須在電弧熄滅后進行，為了防止高壓電弧短路或高壓交流電進入動力制動裝置造成事故，設有消弧繼電器XHJ來延時，ZC（或FC）斷電后常開觸點（603-602）斷開XHJ線圈回路，其銜鐵經(jīng)延時0.5秒后釋放，常閉觸點，XHJ（605-607）閉合，接通延時繼電器ISJ回路，使其在換向回路和動力制動接

86、觸器中的常開觸點（329-301）閉合該回路才有接通的可能，經(jīng)XHJ延時后，電弧已可靠熄滅。　　六.換向器ZC，F(xiàn)C之間有機械閉鎖和電氣閉鎖，電氣閉鎖是在ZC線圈回路中串聯(lián)有FC的常閉觸點，（320-321），F(xiàn)C線圈回路中串聯(lián)有ZC的常閉觸點（332-333），這就保證了一個換向器通電閉合后，另一個換向器必定斷開，不能閉合，同樣，高壓換向回路與動力制動接觸器回路，自動換向回路與，正反向的給定自

87、整角機激勵回路之間也均有電氣閉鎖。　　七.加速接觸器1JC～8JC中任何一個在線圈斷點后，若其主觸點不斷開，銜鐵不釋放，即接觸器主觸點發(fā)生焊接事故后，提升機不能起動，因為接觸器1JC～8JC均有一個常閉觸點，串聯(lián)在延時繼電器1SJ回路中，若某一銜鐵不釋放，此常閉觸點，（329-301）斷開高壓換向回路。　　八.動力制動的負載過大，或能源裝置的接線短路時，

88、接在制動裝置出回路中電流繼電器或交流電源回路的空氣自動開關動作，斷開交流電源，或使它的拖動電動機停車。　　九.制動油過熱，潤滑油過壓或欠壓時，中間繼電器吸合，其常閉觸點斷開XC回路，使其不吸合，不能開車。　　十．起動時，必須先將制動手柄置于半松閘位置，DZK—2閉合，2JC回路才有接通的可能。否則，如果閘住提升機而又令加速接觸器動作，將產(chǎn)生較大原堵轉電流

89、。　　第三節(jié) 轉子電阻的切除控制原則　　在TKD—A電控系統(tǒng)中，轉子電阻切除的控制原則有兩種：以電流為主附力時間校正的原則速原則，前者用于提升機加速階段，后者用于動力制動減速和腳踏動力制動。　　第四節(jié) 運行方式選擇　　一般有以下幾基本運行方式<

90、;p>　　正力加速——等速運轉——負力減速　　正力加速——等帶運轉——正力減速　　正力加速——發(fā)電制動運轉——負力減速　　腳踏動力制動　　低速電動運轉

91、;　　第五節(jié) 控制線路的動作原理　　一.正力加帶——等速運行——零和減速　　1.開車前的準備工作　　（1）主令手柄置于中間位置　　LK-1閉合——解除安全制動準備　　LK-2閉合——XC準備接收信號<

92、p>　　（2）工作閘手柄置于全制動位置　　DZK-1常開閉合——AC通電準備　　DZK-2常閉打開——斷開工作閘繼電器GZJ回路，GZJ不吸合——斷開可調(diào)閘磁放大器和可調(diào)閘自整角機處于抱閘狀態(tài)。　?。?）合上GLK 　　合上G

93、YD——顯示電壓值安全回路中GYD常開閉合，SYQ吸合——常開閉合——AC通電準備。　?。?）合上，合上1ZK　　按下2QA————吸合主觸點閉合，起動制動油泵電動機，輔助觸點，自保按下3QA——吸合，起動潤滑泵電動機。　　當潤滑油和制動油的油壓正常時，不動作保證AC有可能通電，不動作——為接收信號XC通電作準備

94、。　　合上2ZK　　按下1QA——吸合，動力制動電源柜交流側帶電，SYJ吸合——AC通電準備。　　合上8AK　　吸合——控制回路通電

95、合上K　　延時繼電器回路通電，1SJ～8SJ吸合——1SJ常開閉合——為高壓換向回路通電準備1SJ——8SJ常閉打開——1JC——8JC斷開轉子回路串入全部電阻。　　此時，若安全回路中其它環(huán)節(jié)均處于正常狀態(tài)，它們的觸點閉合，AC回路通電吸合，常開閉合自保，換向回路中的常開觸點閉合，AC主觸點閉合——吸合——解除安全制動。</p&

96、gt;　　2. 起動和加速　　發(fā)出信號——XC吸合——常開觸點保換向回路中常開觸點閉合，加速回路中常開閉合——為2JC——8JC通電準備，自動換向回路中的常開觸點閉合，ZJ（FJ）吸合。　　司機將主令控制器手柄向前向后操縱，同時，自動換向繼電器()吸合和釋放狀態(tài)決定于上一提升循環(huán)的方向。保證開車

97、方向的正確性。　　若采用自動操作過程，主令手柄向后拉至終端——LK-3，LK-5～LK-11閉合。制動手柄推向松閘位置　　DZK-1閉合——GZJ通電——在CF回路和CD 回路中的常開觸點閉合——XLC通電吸合，電動機定子回路接入電網(wǎng)，轉子回路接入全部電阻開始起動。　　ZC輔助觸點作用如下：

98、　　常開觸點（329—301）閉合——換向回路自保；　　常閉觸點（332—333）斷開——閉鎖FC　　常開觸點（603—602）閉合——XHJ吸合——常閉觸點（605—607）斷開——1SJ釋放——常開觸點（329—301）斷開，常閉觸點（344—329）閉合，1JC吸合　?。?）1JC吸合

99、后，作用如下：　　a.主觸點閉合------切除轉子第一段電阻，提升機電動機切換到第二條機械特性曲線上運行，開始初加速。　　b.常開觸點（345—346）閉合，-------為2JC通電做準備　　c.常閉觸點（604—605）閉合，-------防止JSJ吸合-----1SJ再次通電<

100、;p>　　d.常開觸點（605—607）閉合，------為按電流控制延時繼電器的動作做準備。　　e.常閉觸點（607—609）斷開，2SJ斷電延時-----常閉觸點（349—350）閉合----2JC吸合。　?。?）2JC吸合后，其各觸點的動作作用與1JC相應觸點作用相同。　　由于常閉觸點（609—611

101、）斷開后，電動機起動電流較大——JLJ吸合——常開觸點（602—605）閉合——3SJ通電。　　隨著電動機轉速的不斷上升，起動電流降至JLJ的釋放值，其銜鐵釋放——斷開3SJ延時后控制線路進行下一步轉換。此后，延時繼電器4SJ——8SJ，加速接觸器1JC——8JC的動作與上述相同，8JC動作后，轉子回路中所接的起動電阻全部切除，電動機在自然特性曲線上繼續(xù)加速，直至穩(wěn)定運行。

102、　　若采用手動控制提升機加速時，司機可逐級操縱主令手柄，控制轉子電阻的切換時間，手柄停止在某一位置上，電動機就接入相應的轉子電阻，在相應的機械特性曲線上運行，獲得不同的轉速，但由于轉子主加速級電阻是按短時通電設計選配的，若通電時間過長，將使起動電阻過熱甚至燒毀，所以一般情況下，不可將主令手柄長時間停留在3，4，5，6位置上。　　3.等速運行

103、;　　控制線路無任何轉換　　4.減速階段提升機運行至減速點，限速圓盤上的撞塊壓動減速點開關（或）其中常開觸點接通減速信號鈴回路，司機將主令手把推至中間位置，電動機斷電自由滑行減速。　　如果是提升容器未到停止位置，司機可再次拉動主令控制手柄給電動機通電，過行低速爬行。<

104、/p>　　5.停車　　提升容器到達缷載位置后，司機將制動手柄拉于全制動位置，可調(diào)閘自整角機的輸出降為零，同時制動手柄聯(lián)鎖開關DZK-1的常閉觸點（385—386）斷開工作閘繼電器GZJ線圈回路，GZJ的常開觸點斷開，斷開可調(diào)閘自整角機，磁放大器回路，保證KT線圈中電流為零，主令手柄拉至零位，另外，當提升容器到達缷位置時，壓動終端

105、開關JXK-7，使線圈斷電，為下一次提升吸合準備，同時JXK-7斷開使GZJ斷電，實現(xiàn)自動停車。　　二.腳踏動力制動　　在提升機運行的任何時刻均可投入腳踏動力制動減速，在低速下放重物和人員時，也可按動力制動方式減速。　　腳踏動力制動減速&

106、lt;/p>　　踏下腳踏動力制動開關JTK-8KDC斷電　　常閉觸點（326—327）斷開——換向回路斷電并自行閉鎖，電動機切離高壓電網(wǎng)。　　觸點（350—351）斷開——2JC～8JC斷電轉子回踏接入電阻，為減速按速度原則做準備。　　觸點（375—378）斷開——KDJ斷電——常開觸

107、點（325—326）斷開，閉鎖換向回路，觸點（376—301）斷開，解除自保　　常閉觸點（337—341）閉合——DZC，DZJ動作做準備。　　ZC，XLC斷電后，經(jīng)XHJ消弧延時，動力制動投入，動力制動投入后，踏動踏板，改變自整角機的轉角，調(diào)節(jié)其輸出電壓，經(jīng)整流橋整流，降壓后，加至可控硅動力制動電源的觸發(fā)回路，就可以調(diào)節(jié)制動電流的大小。</p&g

108、t;　　若恢復電動提升，只要松開JTK—8——KDC接通，常閉觸點（337—341）打開，切除動力制動常開觸點（326—327）及KDJ常開觸點（325—326）閉合，待消弧延時后，自動恢復電動狀態(tài)。　　腳踏動力制動下放重物　　提升信號發(fā)出后，踏下開關JTK-8，動力制動投入，因此時速度為零，1VJ～3VJ未吸合，1JC～4JC均接

109、通，主令手柄放在任意位置，將制動手柄慢慢推向松閘位置，提升機在重物作用力下加速隨著轉速上升，1VJ～3VJ相繼吸合，4JC～2JC釋放，轉子電阻逐漸自運接入轉子回路，司機調(diào)節(jié)動力制動踏板的角度，改變的轉角，即可調(diào)節(jié)制動電流，按速度閉環(huán)自動調(diào)節(jié)，轉子電阻的切除仍由速度繼電器控制，進行自動減速。　　三.驗繩　　與正常開車

110、相同，操縱主令手柄切除第一預備級電阻，按電動方式低速運轉。　　第六節(jié) 主要電氣元件的整定和調(diào)試　　一.過電流繼電器的整定　　提升機電動機的高壓電源開關通常采用裝有CS---2手動操作機構的貧油開關，這種手動操作機構內(nèi)裝有兩個直動式過電流繼電器和一個失壓扣器，但也有采用帶GL型感應繼電器的高壓開關柜，用作電動機短

111、路和過負荷保護。　　1. 速斷動作做電動機的短路保護，速斷電流整定值可按下式計算　　其中：——可靠系數(shù) 取=1.6　　——接線系數(shù) 取=1　　——電動機最大力矩相對值取=2.15

112、　　——電動機定子額定電流取=119A　　——電流互感器變比取=200/5　　反時限動作做電動機的過電流保護，反時限動作電流整定值可按下式計算：　　其中 ——可靠系數(shù)，取=1.2　　——繼電器返回系數(shù)取=0.

113、9　　反時限動作特性按下面方法整定，二倍動作電流時，延時動作時間應比設計加速時間大1～2秒　　2.整定接線圖及整定步驟　　二. CS—2手動操作機構內(nèi)的直動式電流繼電器的整定。　?。ㄖ绷魇嚼^電器整定接線圖）　　整

114、定步驟：　　按下欠電壓脫扣器的沖擊桿，并把它固定住。　　拉開高壓隔離開關，合上油開關。　　將調(diào)壓器ZB置“0”輸出位置，可變電阻R置中間某一位置　　合上刀開關K，調(diào)節(jié)調(diào)壓器和可變電阻，使電流表A上的指示電流達到整定的動作電流，此時油開關應跳閘（誤差不應

115、超過 10%），必要時可變更彈簧的拉力來進行調(diào)整。　　三.GL型感應工過電流繼電器的整定。　?。℅L型過電流繼電器整定接線圖）　　整定步驟“　　1.把繼電器插頭相當?shù)膭幼麟娏鞑蹇谥校岩弘娮璧幕顒悠D到上面離開電液，用導線短波積算

116、器（電秒表）“”，“C”接線柱，合上刀開關K。　　2.調(diào)節(jié)電阻R（使活動片逐漸轉入電液），使繼電器內(nèi)電流平穩(wěn)上升，直至繼電器的反時限機構動作，觸點閉合為止，再調(diào)節(jié)液體電阻R，使繼電器內(nèi)電流平穩(wěn)下降，至反時構機返回原位，這樣，反復調(diào)節(jié)液體電阻R，使反時限機構反復吸合，釋放幾閃，即可從電流表上準確讀取繼電器反時限機構的動作電流和釋放電流，如動作電流不符合要求，可調(diào)整牽引框架彈簧拉力或鋁盤下的鐵片位置

117、，如返回系數(shù)小于0.85，可調(diào)整繼電器下部中間處的鋼條彎度，或調(diào)整扇形齒輪與圓盤軸上螺旋輪相互吻合的接觸面。　　3.調(diào)整液體電阻R，至繼電器的瞬動機構動作為正，以沖擊方式準確找出繼電器的速斷動作電流，如不符合要求，可調(diào)整繼電器銜鐵的磁隙。　　4.調(diào)節(jié)液體電阻R，使電流表的指示為二倍反時限動作電流，拉開刀開關K，拆除周波計算器“ ”，“C”間的短接導線

118、，合上刀開關K，周波計算器測得捍間即為二倍動作電流時的動作時間，如不符合要求，可調(diào)整時間標度位置，使測得的動作時間與整定時間一致。　　四.欠電壓脫扣器的整定　　1.整定值　　a.吸引電壓不高于額定電壓的85%　　b.釋放電壓約為額定電

119、壓的60%　　2.整定接線圈圖及整定步驟　　a.整定接線圖如下：　　b.整定步驟　　調(diào)壓器ZB置于“0”輸出位置，合上開關K，平穩(wěn)地升高調(diào)壓器輸出電壓，一般電壓為80-95伏時，脫扣器的鐵心應被吸下。<p

120、>　　合上高壓油開關　　調(diào)節(jié)調(diào)壓器使其輸出電壓平穩(wěn)下降，一般低于65伏時，脫扣器鐵心應頂起，并使油開關立即跳閘。如發(fā)現(xiàn)繼電器的吸引電壓和釋放電壓不能滿足上述要求時，可調(diào)節(jié)彈簧的壓力進行調(diào)整。　　三．加速電流繼電器的整定　　a.整定值計算</b&

121、gt;　　1.以電流為主時間為輔的控制方式　　釋放電流　　其中：-----啟動切換力矩下限相對值　　=0.9847　　吸引電流</

122、b>　　其中：---繼電器返回率數(shù) 取=0.9　　=（3-3.2）x=3.33- 3.556A　　2.另外可采用純時間控制，繼電器作為限流元件　　吸引電流 　　其中:

123、 ---啟動切換力矩上限相對值=1.6　　釋放電流　　其中：----返回系數(shù) 取=0.8　　0.8x4.99=4A　　3.采用電流，時間平行控制時　　釋放電流</b

124、>　　吸引電流　　b.整定接線圖及整定步驟　　1.整定接線圖　　2.整定步驟　　a. 三相調(diào)壓器置“0”輸出位

125、置，三只可變電阻都置——位置，合上開關K　　b.調(diào)節(jié)三相調(diào)壓器逐漸升高其輸出電壓，直到電流表電流接近JLJ整定電流為止，一般比釋放電流小0.5A即可。　　c.調(diào)節(jié)三個可變電阻，使三相電流一致。　　d.逐漸升高調(diào)壓器輸出電壓，到JLJ吸合為吸引電流，再逐漸降低調(diào)壓器輸出電壓，到JLJ釋放記下釋放電流</p&g

126、t;　　e.如吸引電流和釋放電流不為整定計算值時，應進行調(diào)整。　　調(diào)整方法如下：　　f.調(diào)節(jié)螺栓改變彈簧的拉力，以改變電磁鐵銜鐵對磁力吸引得阻力，使繼電器的吸引和釋放電流隨之改變。　　g.變更固定觸電的位置以調(diào)整繼電器磁路中的銜鐵和鐵芯間的間隙，從而改變

127、吸引電流和釋放電流值。調(diào)整繼電器安裝極遠端的固定觸電可以調(diào)整吸引電流，調(diào)整繼電器安裝極近端的固定觸點，可以調(diào)整釋放電流。　　調(diào)整時，應首先滿足釋放電流的要求，吸引電流盡可能接近計算值。對于純時間控制方式，則應先滿足吸引電流的要求。　　四．加速時間繼電器和電弧閉鎖繼電器的整定　　1..整定值<

128、;/b>　　a.以電流為主時間為輔的控制方式。　　時間繼電器的延時一般可按下表選用　　由于箕斗提升，第二預備極作為初加速，因此2SJ的延時應取初加速時間即3.13s　　b.采用純時間控制方式時，各級加速時間繼電器應按計算的各級加速時間，來整定，但1SJ仍按0.5 –

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