礦主井絞車畢業(yè)設(shè)計

1、<p><b>　　XXX礦主井絞車</b></p><p><b>　　選型設(shè)計</b></p><p><b>　　學校：河北工程大學</b></p><p>　　班級：機電一體化04級</p><p><b>　　指導老師：</b><

2、/p><p><b>　　姓名：齊曉廷</b></p><p>　　日期：2007年7月15日</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　前言</b></p><p>　　第一章井田概況和地質(zhì)特征</p>

3、<p><b>　　第一節(jié)井田概述</b></p><p><b>　　第二節(jié)地質(zhì)特征</b></p><p><b>　　第二章井田開拓</b></p><p>　　第一節(jié)井田境界及儲量</p><p>　　第二節(jié)礦井設(shè)計生產(chǎn)能力及服務(wù)年限</p>&

4、lt;p>　　第三章提升設(shè)備選型計算</p><p>　　第一節(jié)提升容器選擇計算</p><p>　　第二節(jié)提升鋼絲繩選擇計算</p><p>　　第三節(jié)提升機和天輪選擇計算</p><p>　　第四節(jié)提升機與井筒相對位置計算</p><p>　　第五節(jié)提升電動機的初選計算</p><p>

5、;　　第六節(jié)提升系統(tǒng)變位質(zhì)量計算</p><p>　　第七節(jié)提升設(shè)備的運動學計算</p><p>　　第八節(jié)提升設(shè)備的動力學計算</p><p>　　第九節(jié)提升電動機容量的計算</p><p>　　第十節(jié)設(shè)備的電耗及效率的計算</p><p>　　第四章電動機轉(zhuǎn)子串電阻計算</p><p>　　

6、第五章提升機拖動控制系統(tǒng)簡介</p><p><b>　　第六章設(shè)計參考書</b></p><p><b>　　第七章謝辭</b></p><p><b>　　前 言</b></p><p>　　XXX井田位于峰峰礦區(qū)南部，與XXX毗鄰，井田內(nèi)上組煤為焦煤。交通方便，開發(fā)

7、該井田煤層對礦區(qū)生產(chǎn)和接續(xù)將起積極作用。為了充分發(fā)揮上組煤較豐富的工業(yè)儲量，礦井設(shè)計生產(chǎn)能力45萬噸。</p><p>　　由于下組煤受澳灰水威脅，水文地質(zhì)條件尚待進一步查明，本設(shè)計遵循地質(zhì)報告審批意見，將下組煤儲量列為暫難利用的表外儲量，暫不考慮開采。</p><p>　　根據(jù)井田地質(zhì)構(gòu)造和年設(shè)計生產(chǎn)能力，按照煤炭開采的有關(guān)技術(shù)政策，規(guī)程規(guī)范，盡量提高礦井采、掘、運等機械水平，提高礦井效

8、率和安全程度，提高資源回收率。</p><p><b>　　本設(shè)計的主要內(nèi)容;</b></p><p>　　礦井年設(shè)計能力為45萬噸。</p><p>　　井田上組煤工業(yè)儲量為5250.96萬噸，可采儲量為3210.277萬噸。</p><p>　　礦井上組煤服務(wù)年限51年。</p><p>　　

9、采用立井暗斜井開拓方式，工業(yè)場地利用原北大峪工業(yè)場地。</p><p>　　礦井為單水平開拓，水平標高-390m。-3.5m水平為立井和暗斜井的轉(zhuǎn)載水平。</p><p>　　礦井采用中央并列抽出式通風系統(tǒng)，并服務(wù)于礦井整個生產(chǎn)服務(wù)期限內(nèi)。</p><p>　　大巷運輸采用7t架線電機車牽引1t礦車，主暗斜井采用8t箕斗和主井采用3t箕斗提煤。</p>

10、<p>　　原副立井改為回風井，新建副井至-3.5m轉(zhuǎn)載水平，并裝備1對1寬1窄罐籠，擔負礦井輔助提升。</p><p>　　礦井到達設(shè)計產(chǎn)量時布置一個生產(chǎn)采區(qū)和一個準備采區(qū)，裝備2個高檔工作面和1個普采工作面。</p><p>　　礦井地面35Kv變電站引自峰峰110KV變電站。</p><p>　　礦井媒質(zhì)優(yōu)良，對穩(wěn)定峰峰千萬噸礦務(wù)局，接續(xù)XXX產(chǎn)量

11、下降，可以安排上千名職工的工作，對穩(wěn)定大局有積極作用。</p><p><b>　　第一章</b></p><p><b>　　第一節(jié)井田概況</b></p><p><b>　　一、交通位置：</b></p><p>　　XXX井田位于河北省邯鄲市西南部，西北距峰峰礦務(wù)局10

12、km，行政區(qū)屬邯鄲市峰峰礦區(qū)及磁縣管轄，地理坐標為114°12′40″--114°14′30″，北緯360°22′9″--36°24′5″。</p><p>　　本井田西部有鐵路專線，在臨水（新市區(qū)）與峰峰礦區(qū)環(huán)形鐵路相連接，經(jīng)馬頭車站與京廣鐵路相連接，臨水車站距馬頭車站20km，此外，公路橫貫全區(qū)，交通較為方便。</p><p><b>

13、　　二、地形地勢</b></p><p>　　該井田位于鼓山東麓，為平緩的丘陵地形，沖溝比較發(fā)育。區(qū)內(nèi)西南高，東北低，最高處在趙家莊西南700m處山崗，標高為+205.74m，最低處為滏陽河床，標高為+107.46m。</p><p><b>　　三、地表水系</b></p><p>　　區(qū)內(nèi)水系不發(fā)育，固義小溪由大氣降水，淺層地下

14、水、礦井水等匯集，由西向東橫貫井田。此外，井田北側(cè)外圍有海河流域子牙河水系上游的滏陽河從西南向東流過，據(jù)1975年6月20日及5月15日的觀測流量為62.42m3/S，平均流量11.81m3/S,最高洪水位為+122m左右。</p><p><b>　　四、氣象及地震</b></p><p>　　區(qū)內(nèi)為大陸性半干旱氣候，最大降雨量為1240.6mm，最小為391.9m

15、m，平均為628.9mm，降水量集中在6月底至9月初，占全年的一半。</p><p>　　最大年蒸發(fā)量為2229.5mm，最小為1427.5mm，平均為1908.7mm，5-7月最大</p><p>　　最高年氣溫為41.9度，最低為-15.4度，平均為14度左右。冰凍期為每年12月初至兩年3月初。最大凍結(jié)深度370mm。</p><p>　　本區(qū)春季多為東南風，夏

16、季風向不定，秋季多為西南風，冬季多為偏北風，最大風速20m/s，最低風速2.6m/s。</p><p>　　根據(jù)國家地震局地震大隊1977年3月15日地簽字第030號文件：峰峰礦區(qū)地震基本烈度為八度。</p><p><b>　　五、煤田開發(fā)史</b></p><p>　　峰峰煤田開發(fā)歷史悠久，具有幾十年的煤炭開采經(jīng)驗。據(jù)統(tǒng)計，1989年峰峰礦

17、務(wù)局的煤炭主要運銷北京、天津、河北、河南省、市的各大鋼廠。</p><p>　　XXX井田內(nèi)煤層埋深在350m以下，故無小煤窯開采，東南和東北為梧桐莊和九龍礦，北部有泉頭礦，西部有三礦和原北大峪報廢礦井。</p><p>　　原北大峪礦井位于本井田淺部，以F1斷層與本井田為界，設(shè)計能力30萬噸，立井開拓，主井直徑4.5m，副井直徑5m，開采水平為+50m，由于地質(zhì)構(gòu)造等原因，于1961年7

18、月停產(chǎn)，井筒曾被淹。其南翼構(gòu)造簡單，已劃給三礦開采。</p><p>　　三礦是在小煤窯的基礎(chǔ)上經(jīng)改擴建后形成的，其井田由二部分組成，一部分為三礦原井田，另一部分為北大峪礦井南翼部分，以F55斷層相隔。</p><p>　　三礦井田走向長10km，傾斜寬0.7-2km，面積為10.9km2，為立斜井混合式開拓，主井斜長433m，傾角18°，副井為立井。開采水平為+70m和-20m

19、。本礦曾利用-20m水平開拓至原北大峪礦主、副井底，形成XXX井田的-3.5m立井和暗斜井的轉(zhuǎn)載水平。</p><p><b>　　第二節(jié)地質(zhì)特征</b></p><p><b>　　一、地質(zhì)構(gòu)造</b></p><p><b>　　1、煤田地質(zhì)構(gòu)造</b></p><p>　

20、　邯邢地區(qū)大地質(zhì)構(gòu)造位于“祈、呂、賀”山字型構(gòu)造東翼邊緣弧的東側(cè)，太行山隆起帶和華北沉降帶的過渡地帶，區(qū)內(nèi)構(gòu)造體系比較復(fù)雜，以新華夏系構(gòu)造為主，次為南北向構(gòu)造，華夏系構(gòu)造，并有東西向構(gòu)造，特征如下：</p><p>　　（1）、以高角度正斷層為主，明顯地顯示上盤下降拉伸現(xiàn)象，又顯示性結(jié)構(gòu)面特征的擠壓現(xiàn)象。</p><p>　?。?）、具有強烈的繼承性，顯示了多次構(gòu)造活動的復(fù)雜影響。使本地區(qū)

21、斷裂構(gòu)造形跡及其力學性質(zhì)大為復(fù)雜化。</p><p>　?。?）、華夏系及南北向構(gòu)造，二者為同一時期所形成的不同部位的二種構(gòu)造，北部以華夏系為主，南北為南北構(gòu)造，構(gòu)成邯鄲地區(qū)構(gòu)造的基本輪廓。</p><p>　?。?）、新華夏系廣布全區(qū)，是在華夏系與南北構(gòu)造的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的。各種斷裂有明顯的扭動的痕跡，南北向構(gòu)造與延伸歸并為新華夏系。</p><p><b&

22、gt;　　2、地質(zhì)構(gòu)造</b></p><p>　　井田位于鼓山背斜東翼南段，由于受多種構(gòu)造活動的影響，本地區(qū)構(gòu)造極為復(fù)雜。</p><p>　　鼓山背斜受新華夏系構(gòu)造影響在其西翼緊靠部位形成一系列北北向大斷層，而在遠離這些主干斷層的地方，由于壓力作用的減弱，在先張后壓扭性質(zhì)的作用下形成一個組成部分，并組成了井田最基本的構(gòu)造形態(tài)和特征，它主要是新華夏系產(chǎn)物，由于南北構(gòu)造在井田內(nèi)

23、有所發(fā)育，它們之間無形成聯(lián)系，這一規(guī)律對開采有指導意義。</p><p>　　井田地層產(chǎn)狀主要受吝家溝背斜影響，呈一環(huán)形分布，北部地層走向N60°W，傾向NE，中部為NNE走向，傾向SE，南部為N60°E走向，傾向SE，傾角平緩在10—15°之間，中部及南部受褶曲影響，走向相對復(fù)雜些。</p><p><b>　　煤層及煤質(zhì)</b><

24、;/p><p><b>　　1、煤層</b></p><p>　　本區(qū)石炭二疊系煤系地層，包括本溪組、太原組、山西組，總厚度220m，含12-16層，煤層總厚度14.58m，含煤系數(shù)6.6％，煤層自上向下編號為1號（小煤）、2上（大煤分層）、2號（大煤）、3號（一座）、4號（野青）、5號、5下（山青）、7上、7號（小青）、9上、9號（下架）等煤層。其中全區(qū)可采的有2、4、

25、6、8、9號6層。</p><p><b>　　2、煤質(zhì)</b></p><p>　　井田位于邯邢煤田南段，區(qū)域煤種分帶呈東西條帶狀，由南向北逐漸增高。在地層剖面上由上往下逐漸增高，在同一變質(zhì)帶內(nèi)的同一煤層隨埋深的增加，其變質(zhì)程度略有增高，區(qū)域變質(zhì)特征在井田內(nèi)表現(xiàn)十分明顯，2上至6號煤肥煤，7、8、9號煤為焦煤。從2上至9號煤的揮發(fā)分值，總趨勢是下降的。</p&

26、gt;<p>　　煤層含磷量很不穩(wěn)定，一般在0-0.201％間，3號煤層最低，為0.004％，其余煤層都大于0.01％，5下煤最高達0.057％。</p><p>　　總之，初期開采的2上、3、4、6號煤均為低硫、低磷、中灰、高揮發(fā)分、高發(fā)熱量之肥煤，5下為中硫、中磷、中灰、高揮發(fā)分、高發(fā)熱量之肥煤。</p><p>　　三、沼氣、煤塵及煤的自燃</p><

27、;p><b>　　1、沼氣</b></p><p>　　本井田在地質(zhì)勘探中，前后共采集45個沼氣煤樣，采用撫順煤研所對峰峰礦區(qū)研究成果，13-5孔2號煤的CH4自燃成分大于80％，屬于沼氣帶，應(yīng)化為高沼氣礦井。</p><p>　　本井田-390m開采水平相對涌出量的數(shù)值，可根據(jù)臨近的三個礦井沼氣梯度推算本礦沼氣相對涌出量。</p><p&g

28、t;　　精查地質(zhì)報告對本井田沼氣涌出量問題認為：各煤層沼氣含量有一定差異，以2號煤最高，4、6號煤最低，井田內(nèi)沼氣含量，隨賦存深度增加，并無明顯遞增現(xiàn)象，但本井田內(nèi)由南往北存在逐漸增高趨勢，因此本礦井為高沼氣礦井。</p><p>　　峰峰礦務(wù)局在峰煤基（1990）519文關(guān)于《呈報河北省峰峰礦務(wù)局吝家溝礦井設(shè)計 計劃任務(wù)書》中（附錄三），按鄰近原北大峪礦井開采時沼氣涌出梯度推算，本區(qū)－390 m水平相對沼氣涌出

29、量為22m3/t。d。設(shè)計認為按原北大峪礦沼氣梯度推算本區(qū)沼氣涌出量可以作為設(shè)計依據(jù)，但希生產(chǎn)中主意其變化并隨時調(diào)整礦井通風設(shè)施。</p><p><b>　　2.煤塵</b></p><p>　　經(jīng)測定，本井田2號煤層各側(cè)點均有爆炸性，因此，各煤層均按有爆炸危險考慮。</p><p><b>　　3.煤的自燃</b>&l

30、t;/p><p>　　本區(qū)煤有較強的自燃傾向。</p><p><b>　　四、水文地質(zhì)</b></p><p><b>　　1、含水層</b></p><p>　　井田內(nèi)含水層由上而下有第四系砂礫石、上第三系砂礫巖、石千峰組下段砂巖、下石盒子組砂巖、山西組砂巖、太原統(tǒng)薄層灰?guī)r、奧陶系灰?guī)r等。共7個含水

31、層組，其中對礦井開采有直接影響的為下石盒子組一段砂巖、山西組砂巖、野青灰?guī)r、山伏青灰?guī)r、大青灰?guī)r、奧陶系灰?guī)r。太原組各層灰?guī)r之中，隨著埋深的增加富水性顯著減弱。井田內(nèi)各含水層的水量、水位、水質(zhì)等，在正常情況下，各含水層之間無水力聯(lián)系。</p><p><b>　　2、斷層導水性</b></p><p>　　區(qū)內(nèi)構(gòu)造復(fù)雜、斷層密集，但根據(jù)鉆孔過斷層情況看，斷層中多為泥質(zhì)

32、膠結(jié)，斷層泥、膠結(jié)的角礫巖被方解石填充，富水性及導水性均弱。石門穿過斷層時可能水量不大，但是礦井開采揭露斷層后，巖層將失去平衡狀態(tài)，斷層帶可能失去隔水性。因此，斷層必須留有保安煤柱，在過斷層前，要施工超前鉆孔，以防突水事故發(fā)生。</p><p><b>　　3、礦井涌水量</b></p><p>　　礦井涌水主要來源為各含水層地下水，開采2號煤初期主要為頂板砂巖水，后

33、期，由于頂板塌陷，將為石盒子組底部砂巖水，開采4號煤層時，有一定數(shù)量的野青灰?guī)r水，開采6號煤層時，充水主要來源為山伏青灰?guī)r水，同時也應(yīng)注意下伏近50個大氣壓的大青灰?guī)r水，為安全起見，可提前疏干降壓。礦井涌水量預(yù)計見表：</p><p>　　由于礦井實際開采水平為-390m，與-400m相近，本設(shè)計根據(jù)中國統(tǒng)配煤礦總公司河北分公司（90）中煤冀計字第92號文意見，礦井按正常涌水量為12.54m3/min，最大涌水量

34、為25.46m3/min</p><p><b>　　五、其它有益礦物</b></p><p>　　與煤共生的稀散元素測定了鎵和鍺，含量十分低，均達不到工業(yè)品位。</p><p><b>　　第二章井田開拓</b></p><p>　　第一節(jié)井田境界及儲量</p><p>&

35、lt;b>　　一、井田境界</b></p><p>　　本井田北部以F29斷層與泉頭擴大區(qū)為界，南以F26斷層與梧桐莊井田向?qū)?yīng)，西以F1斷層與北大峪井田相隔，東北以F8斷層與九龍口井田分界。</p><p><b>　　二、儲量計算</b></p><p>　?。ㄒ唬?、儲量計算依據(jù)</p><p>　

36、　1、各煤層儲量計算均依據(jù)《XXX井田地質(zhì)勘探精查報告》提供的煤層底板等高線及儲量計算圖計算。</p><p>　　2、設(shè)計利用儲量的煤層為上組煤的2上、2、3、4、5下、6號煤層共6層，下組煤7、8、9煤層為暫難利用儲量，本次設(shè)計不予利用。</p><p>　　3、利用儲量計算原則：按規(guī)范要求，最低可采厚度為0.6m，原煤干燥灰分低于40％。</p><p>&l

37、t;b>　　4、各煤層容重：</b></p><p>　　煤層容重表 單位：t/m3</p><p>　　5、煤層平緩，傾角在10°--－15°以下，利用水平投影面積。</p><p>　　6、計算方法：地質(zhì)塊段法</p><p>　　塊段面積*容重*平均煤厚＝塊段儲量</p&g

38、t;<p><b>　?。ǘ⒖刹蓛α?lt;/b></p><p>　　1、可采儲量計算公式：礦井可采儲量＝（工業(yè)儲量－永久煤柱量）*采區(qū)回采率。</p><p>　　礦井可采儲量：礦井共有可采儲量32102.77kt，其中：2號煤可采儲量為16070.18kt，占50％。</p><p>　　第二節(jié)礦井生產(chǎn)能力及服務(wù)年限</

39、p><p><b>　　一、礦井工作制度</b></p><p>　　礦井工作日為300d，每天三班作業(yè)，兩班生產(chǎn)，一班準備，每天凈提升時間為14h。</p><p>　　二、礦井設(shè)計生產(chǎn)能力及服務(wù)年限</p><p>　　礦井上組煤可采儲量32102.77kt，從可采儲量上看具備建設(shè)0.3Mt和0.45Mt礦井的條件，據(jù)此

40、，設(shè)計對這兩種井型進行比較分析如下：</p><p>　　1、本礦上組煤為肥煤，是國家緊缺的優(yōu)質(zhì)煉焦配煤，為滿足國家需求，應(yīng)盡量加大開發(fā)強度。</p><p>　　2、井田內(nèi)上組共有6層可采煤層，其中2號主采煤層厚度1.06—10.36m，平均厚度3.31m，可采儲量占50％，適宜采用高檔普采。其余5層煤較薄，但也能采用機械化開采，由于吝家溝井田內(nèi)斷層構(gòu)造復(fù)雜，沼氣涌出量較大，全礦以1—2

41、個采區(qū)和2—3個回采工作同時生產(chǎn)較為有利，即礦井設(shè)計生產(chǎn)能力可以達至0.45Mt/a。</p><p>　　3、礦井涌水量大，尤為高沼氣礦井，井型較小，礦井生產(chǎn)成本較高。</p><p>　　4、井型0.45Mt時，礦井服務(wù)年限51a，較為合適，若0.30Mt井型，礦井服務(wù)年限達76a。況且下組煤50年后將可能開采。</p><p>　?。ǘ?、礦井服務(wù)年限<

42、/p><p>　　礦井服務(wù)年限＝礦井可采儲量/（礦井設(shè)計生產(chǎn)能力*儲量備用系數(shù)）＝3210.277/（45*1.4）＝51a。</p><p>　　第三章提升設(shè)備選擇計算</p><p>　　第一節(jié)提升容器選擇計算</p><p><b>　　1、提升高度：</b></p><p>　　H＝HX+HS

43、+HZ</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　HX為卸載水平與井口高差，簡稱卸載高度20.9米</p><p>　　HS為礦井深度，164.5米</p><p>　　HZ為裝載水平與井下運輸水平的高差，簡稱裝載高度+8.4米</p><p>　　代入數(shù)值：H＝164.5+

44、20.9-8.4＝177米</p><p>　　2、經(jīng)濟提升速度為：</p><p>　　Vj＝0.4＝0.4×13.3=5.3m/s</p><p>　　3、根據(jù)經(jīng)濟提升速度，估算一次提升循環(huán)時間（按照五階段速度圖估算）</p><p>　　Tj＝（Vj/a）+（H/Vj）+U+θ</p><p><

45、b>　　式中：</b></p><p>　　a為提升加速度為0.8m/s2</p><p>　　U為提升容器爬行階段附加時間為10s</p><p>　　θ為提升休止時間為8s</p><p>　　代人數(shù)值：（5.3/0.8）+(177/5.3)+10+8=58s</p><p>　　4、一次合理經(jīng)濟

46、提升量為：</p><p>　　Mj=（AncafTj）/（3600brt）</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　An為礦井年產(chǎn)量，為450000T</p><p>　　C為提升不均衡系數(shù)，本礦井底有煤倉取1.15</p><p>　　af為提升能力富裕系數(shù)選1.2

47、 </p><p>　　Tj為估算一次提升時間</p><p>　　br為設(shè)備年工作天數(shù)300d </p><p>　　t為設(shè)備日工作小時數(shù)取14h</p><p><b>　　代入數(shù)值：</b></p><p>　　（450000×1.15×1.2×58）/

48、（3600×300×14）＝2.4T</p><p>　　根據(jù)箕斗規(guī)格表選JL-3型箕斗，該箕斗的有效容積為3.3m3。</p><p>　　5、一次提升循環(huán)所需要的時間為：</p><p>　　T′x＝（3600brtm）/（CAnaf）</p><p><b>　　式中：</b></p>

49、;<p>　　m為所選箕斗的一次提升實際載貨量，其值為箕斗的容積與載貨密度的乘積，3.3×1×0.85（裝載系數(shù)）＝2.8T</p><p><b>　　代入數(shù)值：</b></p><p>　?。?600×300×14×2.8）/（1.15×450000×1.2）＝68.1s</

50、p><p>　　6、所需提升機的速度為：</p><p>　　V′m＝a｛T′x—（u＋θ）｝— a2｛T′x—（u＋θ）｝2—4ah</p><p><b>　　2</b></p><p><b>　　代入數(shù)值：</b></p><p>　　0.8｛68.1—（10＋8）｝—

51、0.82｛68.1—（10＋8）｝2—4×0.8×177</p><p><b>　　2</b></p><p><b>　　＝4m/s</b></p><p>　　根據(jù)提升機選擇表選2JK-2.5/20型提升機，該提升機滾筒個數(shù)2個，直徑為2.5m，減速機速比為i＝20，鋼絲繩最大靜張力90000N，

52、靜張力差55000N,鋼絲繩直徑為31mm，最大提升速度為4.7m/s。</p><p>　　第二節(jié)提升鋼絲繩選擇計算</p><p><b>　　鋼絲繩端荷重計算：</b></p><p>　　Qd=QC+QK＝3171＋2800＝5971kg</p><p><b>　　式中：</b></

53、p><p>　　QC為提升容器自重 </p><p><b>　　QK為載重量</b></p><p>　　2、鋼絲繩懸垂長度：</p><p>　　HC=Hs＋Hz+Hj＝164.5+8.4+32＝204.9m</p><p>　　3、鋼絲繩每米重量：</p><p>　

54、　P′k＝Qd/［（1.1×δB）/m-Hc］</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　δB為抗拉強度 </p><p>　　m為鋼絲繩安全系數(shù)6.5</p><p>　　5971/［（1.1×14000）/6.5-204.9］=2.759kg/m</p>

55、<p>　　選用6△30-∮31-140-光-右同型鋼絲繩，單位重量3.728 kg/m，抗拉強度140 kg/m2，鋼絲繩破斷力Qq為52700 kgf</p><p>　　4、鋼絲繩安全系數(shù)驗算</p><p>　　m＝Qq/（Qd＋PkHc）</p><p>　?。?2700/(5971+3.728×204.9)=7.8</p>

56、<p>　　7.8＞6.5，符合規(guī)程要求。</p><p>　　第三節(jié)礦井提升機和天輪選擇計算</p><p>　　1、提升機滾筒直徑的確定：</p><p><b>　　D≥80d</b></p><p>　　式中：d為鋼絲繩直徑</p><p><b>　　D≥80&#

57、215;31</b></p><p><b>　　D≥2480</b></p><p>　　所以選擇2JK-2.5/20型提升機，該提升機滾筒個數(shù)2個，直徑為2.5m，滾筒寬度1.2m，減速機速比為i＝20，鋼絲繩最大靜張力90000N，靜張力差55000N,鋼絲繩直徑為31mm，最大提升速度為4.7m/s。</p><p>　　2

58、、提升機的最大靜漲力和最大靜漲力差的計算</p><p>　　Fjmax＝Q+Qz+PH＝59710+3.728×204.9</p><p><b>　?。?7348.6N</b></p><p>　　67348.6＜90000，符合要求</p><p>　　Fcamx=Q+PH=28000+3.728

59、5;204.9</p><p><b>　　=28763.8N</b></p><p>　　28763.8＜55000,符合要求</p><p>　　3、提升機滾筒寬度驗算：</p><p>　　B=［（H+30）/(πD)+3］×(d+ε)</p><p><b>　　式中：

60、</b></p><p>　　ε為鋼絲繩在滾筒上的間隙取3mm</p><p>　　代人數(shù)值：［（175+30）/(3.14×2.5)+3］×(31+3)＝989.9mm，符合要求。</p><p>　　提升機的標準速度為4.7m/s，減速機的速比為i＝20</p><p><b>　　4、天輪的選擇

61、：</b></p><p><b>　　Dt≥80d</b></p><p><b>　　Dt≥80×31</b></p><p><b>　　Dt≥2480mm</b></p><p>　　選擇TSG2500/17型天輪，名義直徑2500mm，線槽半徑2

62、0mm，變位質(zhì)量550kg，自身重量1512kg</p><p>　　第四節(jié)礦井提升機與井筒相對位置計算</p><p><b>　　1、井架高度：</b></p><p>　　Hj＝Hx+Hr+Hg+0.75Rt</p><p><b>　　式中：</b></p><p>

63、　　Hx為卸載高度20.9m</p><p>　　Hr為容器全高7.78m</p><p><b>　　Hg為過卷高度4m</b></p><p>　　Rt為天輪半徑1.25m</p><p>　　代人數(shù)值：20.9+7.78+4+0.75×1.25＝33.6m，取值34m</p><p&g

64、t;　　2、滾筒中心線至井筒中提升鋼絲繩間水平距離：</p><p>　　Lsmin≥0.6Hj+3.5+D</p><p>　　代入數(shù)值：0.6×34+3.5+2.5≥26.4m</p><p><b>　　3、鋼絲繩弦長：</b></p><p>　　Lx＝(Hj-C0)2+[Ls-(Dt/2)]2<

65、/p><p>　　C0為滾筒中心線與井口水平的高差取2m</p><p>　　代入數(shù)值：(34-2)2+[26.4-(2.5/2)]2＝41.49m</p><p>　　4、鋼絲繩的外偏角和內(nèi)偏角</p><p><b>　　最大外偏角：</b></p><p>　　B- [(S-a)/2]-3(d+

66、ε) </p><p><b>　　a1＝arcan</b></p><p><b>　　Lx</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　B為滾筒寬度1.2m</p><p>　　S為兩天輪間距1.83m</p>

67、;<p>　　a為兩滾筒之間的間隙取1.35-1.2＝0.15</p><p>　　D為鋼絲繩直徑0.031m</p><p>　　ε為鋼絲繩間隙取0.003m</p><p><b>　　代入數(shù)值：</b></p><p>　　1.2- [(1.83-0.15)/2]-3(0.031+0.003) &l

68、t;/p><p><b>　　a1＝arcan</b></p><p><b>　　41.875</b></p><p><b>　?。?.35°</b></p><p><b>　　最大內(nèi)偏角：</b></p><p>　　

69、[(S-a)/2]-B- [(H+30)/ πD+3]-3(d+ε) </p><p><b>　　a2＝arcan</b></p><p><b>　　Lx</b></p><p><b>　　代入數(shù)值：</b></p><p>　　(1.83-0.15)/2]- ｛1.2

70、- [(175+30)/3.14×2.5+3]-3(0.031+0.003) ｝ </p><p><b>　　a2＝arcan</b></p><p><b>　　41.875</b></p><p><b>　?。?.859°</b></p><p>　

71、　5、提升機滾筒的下出繩角</p><p>　　β=arctan [（Hj-Co）/（Ls-Rt）]+arcsin[（Dt+D）/2Lx]</p><p>　　＝[（35-2）/（27-1.25）]+[（2.5+2.5）/2×41.49]</p><p><b>　?。?3.3°</b></p><p&g

72、t;　　第五節(jié)提升電動機初選計算</p><p>　　1、電動機的估算功率：</p><p>　　N＝[（kQV″m）/1000ηj] φ</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　N為提升電動機估算功率</p><p>　　K為礦井阻力系數(shù)取1.15</p>

73、<p>　　Q為一次提升載貨重力，為mg＝2800×10＝28000N</p><p>　　V″m為提升機的標準速度</p><p>　　Ηj為減速機傳動效率取0.85</p><p>　　φ為提升系統(tǒng)運轉(zhuǎn)時，加、減速度及鋼絲繩重力影響系數(shù)取1.4</p><p><b>　　代入數(shù)值：</b><

74、;/p><p>　　[（1.15×28000×4.7）/（1000×0.85）]×1.4</p><p><b>　?。?49.2kw</b></p><p>　　2、電動機的估算轉(zhuǎn)數(shù)</p><p>　　n＝60V″mi/πD</p><p><b>

75、;　　式中：</b></p><p>　　i為減速機的傳動比取20</p><p><b>　　D為滾筒直徑</b></p><p><b>　　代入數(shù)值：</b></p><p>　　（60×4.7×20）/（3.14×2.5）＝718r/min</

76、p><p>　　根據(jù)以上數(shù)值選擇JR1410－8電動機，額定功率為280kw，轉(zhuǎn)速為736 r/min。</p><p>　　3、提升機的實際最大提升速度</p><p>　　Vm＝（πDne）/（60i）</p><p>　　式中：ne為選擇電動機的額定轉(zhuǎn)數(shù)取736r/min</p><p><b>　　代入數(shù)

77、值：</b></p><p>　?。?.14×2.5×736）/（60×20）＝4.8m/s</p><p>　　4、最大提升速度驗算：</p><p><b>　　Vm≤0.6</b></p><p><b>　　4.8≤0.6</b></p>

78、<p><b>　　4.8＜7.9</b></p><p>　　以上選擇符合《煤礦安全規(guī)程》的要求。</p><p>　　第六節(jié)提升系統(tǒng)變位質(zhì)量計算</p><p><b>　　1、變位質(zhì)量的計算</b></p><p>　?。?）、直線運動部位的變位質(zhì)量為：</p>&

79、lt;p>　　mL＝m＋2mz＋2mpLp</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Lp為一根鋼絲繩總長度</p><p>　　Lp＝Hc+Lx+3πD+30</p><p>　　Hc為鋼絲繩的垂懸長度204.9m</p><p>　　Lx為鋼絲繩弦長41.49m&l

80、t;/p><p>　　3πD為三圈摩擦繩的長度3×3.14×2.5＝23.55m</p><p>　　代入數(shù)值：204.9+41.49+23.55+30＝299.94m</p><p>　　上式帶入數(shù)值：2800+（2×3171）+（2×3.728×299.94）＝11378.35kg</p><p&

81、gt;　?。?）、提升機的變位質(zhì)量為11500kg</p><p>　?。?）、天輪的變位質(zhì)量為550kg</p><p>　?。?）、電動機轉(zhuǎn)子的變位質(zhì)量為：</p><p>　　md＝[（GD2）d/g×（i2/D2）]</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　

82、　GD2d為電動機的飛輪轉(zhuǎn)矩1800N.m2</p><p>　　D為提升機滾筒直徑2.5m</p><p>　　代入上式：[1800/9.8×（202/2.52）]＝11754.88kg</p><p><b>　　總變位質(zhì)量為：</b></p><p>　　∑m＝mL+2mt+mj+md</p>

83、<p>　?。?1378.35+1100+11500+11754.88</p><p>　?。?5733.23kg</p><p><b>　　總變位重量為：</b></p><p>　　∑m/g＝35733.23/9.8＝350185.654 kg.s2/m</p><p>　　第七節(jié)提升設(shè)備運動學計算&

84、lt;/p><p>　　箕斗提升初加速度的確定：</p><p>　　a0≤V02/2h0</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　h0為箕斗的卸載曲軌行程取2.35m</p><p>　　V02為限制規(guī)定速度≤1.5m/s</p><p><b&

85、gt;　　代入數(shù)值：</b></p><p>　　a0≤1.52/2×2.35</p><p>　　a0≤0.48 m/s2</p><p>　　所以箕斗的提升加速度為0.5 m/s2</p><p>　　2、主加速度a1的確定</p><p>　　（1）、按照煤礦安全規(guī)程規(guī)定對豎井提升加減速度的

86、限制：對升降物料的加減速度最大不超過1.2m/s2</p><p>　?。?）、按電動機過負荷系數(shù)確定：</p><p>　　a1≤（0.75λFe-KQ-PH）/∑m</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　λ為電動機過負荷系數(shù)取2.1</p><p>　　Fe為電動機的

87、額定出力為：（1000Neηj）/（Vm）</p><p>　　本式中Ne為電動機額定功率取280kw</p><p>　　ηj為傳動效率取0.85 </p><p>　　Vm為提升機的最大速度取4.8m/s</p><p>　　上式為（1000×280×0.85）/4.8＝49583.3N</p><

88、p>　　k為礦井阻力系數(shù)取1.15</p><p>　　Q為一次提升載貨重力mg＝2800×10＝28000N</p><p>　　P為鋼絲繩每米重量取3.728m/kg</p><p>　　H為提升高度取175m</p><p><b>　　代入數(shù)值：</b></p><p>　

89、　a1≤（0.75×2.1×49583.3）-（1.15×28000）-（3.728×177×10）/35733.23</p><p><b>　　a1≤1m/s2</b></p><p>　?。?）、按減速機允許輸出傳動轉(zhuǎn)矩來確定</p><p>　　a1≤｛（2Mmax/D｝-（KQ+PH）

90、｝/(∑m-md)</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Mmax為減速機輸出最大允許轉(zhuǎn)矩105000N.m</p><p>　　D為滾筒直徑取2.5m</p><p><b>　　代入數(shù)值：</b></p><p>　　a1≤｛（2×10

91、5000/2.5）-（1.15×27440+3.728×10×175）｝/(35733.23-11754.88)</p><p>　　a1≤1.88m/s2</p><p>　　綜合考慮上述三個條件，確定主加速度a1為1m/s2</p><p>　　3、提升減速度a3的確定</p><p>　　采用自由滑行減速方

92、式，電動機已從電網(wǎng)斷開，拖動力為0，所以減速度</p><p>　　a3h＝｛KQ-P(H-2h3)｝/∑m</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　h3為減速段的行程取30m</p><p><b>　　代入數(shù)值：</b></p><p>　?。?.

93、15×28000-3.728×10×(177-2×40)｝/35733.23＝0.8m/s2</p><p>　　4、速度圖參數(shù)的計算</p><p>　　卸載曲軌中初加速時間：</p><p><b>　　t0＝v0/a0</b></p><p>　?。?.5/0.5＝3s<

94、;/p><p>　　箕斗在卸載曲軌內(nèi)的行程為：</p><p><b>　　h0＝2.35m</b></p><p><b>　　主加速時間</b></p><p>　　t1＝（vm-v0）/a1</p><p>　?。剑?.8-1.5）/1＝3.3m/s</p>

95、<p><b>　　主加速行程</b></p><p>　　h1＝｛（vm+v0）/2｝×t1</p><p>　?。剑?.8+1.5）/2｝×3.3＝10.4m</p><p><b>　　主減速段時間</b></p><p>　　t3＝(vm-v4)/a3<

96、/p><p>　?。剑?.8-0.5）/0.8＝5.37m/s</p><p><b>　　主減速行程</b></p><p>　　h3＝｛（vm+v4）/2｝×t3</p><p>　?。剑?.8+0.5）/2｝×5.37＝14.2m</p><p><b>　　爬行

97、時間</b></p><p><b>　　t4＝h4/v4</b></p><p>　?。?.5/0.5＝5m/s</p><p><b>　　爬行行程</b></p><p><b>　　h4＝5m</b></p><p>　　抱閘停車時間

98、t5定為1s，行程很小，減速度a5一般為1m/s2</p><p><b>　　等速段的行程</b></p><p>　　h2＝H-h0-h1-h3-h4</p><p>　　＝177-2.35-10.4-14.2-5＝145m</p><p><b>　　等速段的時間</b></p>

99、<p><b>　　t2＝h2/vm</b></p><p>　　＝145/4.8＝30m/s</p><p><b>　　一次提升循環(huán)時間</b></p><p>　　Tx＝t0+t1+t2+t3+t4+t5+θ</p><p>　?。?+3.3+30+5.37+5+1+8＝55.67

100、s</p><p>　　提升時間符合預(yù)計時間。</p><p>　　5、設(shè)備的小時提升能力為</p><p>　　As＝（3600/Tx）m</p><p>　?。剑?600/56）×2.8</p><p><b>　　＝180t</b></p><p>　　6、

101、設(shè)備的年提升能力為</p><p>　　A′n＝brtAs/c</p><p>　　＝（300×14×180）/1.15</p><p>　?。?57391.3t</p><p>　　7、提升能力富裕系數(shù)</p><p><b>　　af＝A′n/An</b></p>

102、;<p>　?。?57391.3/450000</p><p><b>　?。?.46</b></p><p>　　第八節(jié)提升設(shè)備動力學計算</p><p><b>　　提升開始時，</b></p><p>　　x＝0，a＝a0，故拖動力F0為</p><p>

103、　　F0＝KQ+PH+∑Ma0</p><p>　?。剑?.15×28000）+（3.728×177×10）+（35733.23×0.5）</p><p><b>　?。?6665.2N</b></p><p><b>　　出曲軌</b></p><p>　　

104、x＝h，a＝a0拖動力F′0</p><p>　　F0′＝F0-2Ph0</p><p>　?。?6665.2-（2×3.728×2.35）</p><p><b>　　＝56647.7N</b></p><p><b>　　主加速開始，</b></p><p

105、>　　x＝h0，a＝a1，拖動力F1為</p><p>　　F1＝F0′+∑M（a1- a0）</p><p>　?。?6647.7+｛35733.23（1-0.5）｝</p><p><b>　　＝74514.3N</b></p><p><b>　　主加速階段終了，</b></p&g

106、t;<p>　　x＝h0+h1，a＝a1，拖動力F1′為</p><p>　　F1′＝F1-2Ph1</p><p>　　＝74514.3-（2×3.728×10.4）</p><p><b>　?。?4436.8N</b></p><p><b>　　等速階段開始，</

107、b></p><p>　　x＝h0+h1，a＝0，拖動力F2為</p><p>　　F2＝F1′－∑Ma1</p><p>　?。?4436.8-（35733.23×1）</p><p><b>　?。?8703.6N</b></p><p><b>　　等速階段終了，&

108、lt;/b></p><p>　　x＝h0+h1+h2，a＝0，拖動力F2′為</p><p>　　F2′＝F2－2Ph2</p><p>　?。?8703.6-｛2×3.728×145｝</p><p><b>　?。?7622.5N</b></p><p><b

109、>　　減速階段開始，</b></p><p>　　x＝h0+h1+h2，a＝-a3，拖動力F3為</p><p>　　F3＝F2′-∑Ma3</p><p>　?。?7622.5-（35733.23×0.8）</p><p><b>　?。?035.9N</b></p><

110、p><b>　　減速階段終了，</b></p><p>　　x＝h0+h1+h2+h3，a＝-a3，拖動力F3′為</p><p>　　F3′＝F3-2Ph3</p><p>　?。?035.9-｛2×3.728×14.2｝</p><p><b>　?。?930N</b>

111、</p><p><b>　　爬行階段開始，</b></p><p>　　x＝h0+h1+h2+h3，a＝0，拖動力F4為</p><p>　　F4＝F3′+∑Ma3</p><p>　　＝8930+（35733.23×0.8）</p><p><b>　?。?7516.6N&

112、lt;/b></p><p><b>　　爬行階段終了，</b></p><p>　　x＝H，a＝0，拖動力F4′為</p><p>　　F4′＝F4-2Ph4</p><p>　　＝37516.6-｛2×3.728×5｝</p><p><b>　?。?747

113、9.3N</b></p><p>　　第九節(jié)提升電動機容量的計算</p><p><b>　　1、等效容量計算</b></p><p>　　∫0TF2dt＝｛（F02+F0′2）/2｝t0+｛（F12+F1′2）/2｝t1+</p><p>　　｛（F22+ F2F2′+ F2′2）/3｝t2+ ｛（F42+

114、F4′2）/2｝t4</p><p><b>　　代入數(shù)值</b></p><p><b>　　∫0TF2dt＝</b></p><p>　?。?6665.22+56647.72）/2｝3+｛（74514.32+74436.82）/2｝3.3+｛（38703.62+ 38703.6×37622.5+ 37622

115、.52）/3｝30+ ｛（37516.62+37479.32）/2｝5</p><p>　　=7.848×1010</p><p><b>　　電動機的等效時間為</b></p><p>　　Td＝a（t0+t1 +t3+t4+t5）+t2+βθ</p><p><b>　　式中：</b>

116、</p><p>　　a為電動機在低速運轉(zhuǎn)時的散熱不良系數(shù)取1/2</p><p>　　β為停車間歇時間的散熱不良系數(shù)取1/3</p><p><b>　　θ為休止時間取8</b></p><p><b>　　代入數(shù)值：</b></p><p>　　1/2（3+3.3+5.3

117、7+5+1）+30+1/3×8</p><p><b>　　＝41.2s</b></p><p><b>　　電動機的等效容量為</b></p><p>　　Nd＝（Vm/1000ηj）×∫0TF2dt/Td</p><p><b>　　式中：</b><

118、;/p><p>　　Vm為提升機的最大速度取4.8m/s</p><p>　　ηj為提升減速機的效率取0.85</p><p><b>　　代入數(shù)值：</b></p><p>　?。?.8/1000×0.85）×7.848×1010/41.2</p><p><b&

119、gt;　?。?46.2</b></p><p>　　2、電動機容量的驗算</p><p>　?。?）、正常運行中電動機過負荷能力應(yīng)滿足</p><p>　　Fmax/Fe≤0.75λ</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Fmax為力圖中最大的拖動力取7451

120、4.3</p><p>　　Fe為初選電動機的額定出力取49583.3</p><p>　　λ為電動機的過負荷系數(shù)取2.1</p><p>　　74514.3/49583.3≤0.75×2.1</p><p><b>　　1.5＝1.5</b></p><p>　?。?）、按電動機允許發(fā)

121、熱條件應(yīng)滿足</p><p><b>　　Nd≤Ne</b></p><p>　　Ne 為電動機的額定功率</p><p><b>　　246.2＜280</b></p><p>　?。?）、在特殊過負荷力，電動機過負荷能力應(yīng)滿足</p><p>　　FT/Fe≤0.9λ&l

122、t;/p><p><b>　　式中： </b></p><p>　　FT是在更換水平或調(diào)節(jié)繩長是，打開離合器而單獨提升容器時產(chǎn)生的特殊力為FT＝μ′（Qz+PH）</p><p>　　上式μ′為考慮動力的附加系數(shù)取1.1</p><p><b>　　上式為</b></p><p>

123、;　　1.1｛（3171+3.728×175）×10｝/49583.3≤0.9×2.1</p><p><b>　?。?.7＜1.89</b></p><p>　　第十節(jié)提升設(shè)備的電耗及效率的計算</p><p><b>　　1、一次提升電耗：</b></p><p>

124、　　W＝1.02Vm∫0TF2dt/ηjηd</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　F為力圖中各階段變化力</p><p>　　Vm為提升容器最大提升速度4.8m/s</p><p>　　1.02為考慮提升機的附屬設(shè)備</p><p>　　ηj為減速機的效率取0.85&l

125、t;/p><p>　　ηd為電動機的效率取0.919</p><p>　　∫0TF2dt＝｛（F0+F′0）t0｝/2+｛（F1+F′1）t1｝/2+</p><p>　?。‵2+F′2）t2｝/2+｛（F4+F′4）t4｝/2</p><p><b>　　上式代入數(shù)值：</b></p><p>　

126、?。?6665.2+56647.7）3｝/2+｛（74514.3+74436.8）3.3｝/2+｛（38703.6+37622.5）30｝/2+｛（37516.6+37479.3）5｝/2</p><p>　　＝1748119.92</p><p><b>　　上式數(shù)值代入：</b></p><p>　?。?.02×4.8×

127、;1748119.92）/（0.85×0.919）</p><p>　?。?.1×107J/次</p><p>　　2、噸煤電耗W1及提升設(shè)備的年電耗W年</p><p>　　W1＝1.02Vm∫0TF2dt/mηjηd</p><p>　　m為一次提升載貨質(zhì)量取2.8t</p><p>　　An

128、為礦井年產(chǎn)量取450000t</p><p><b>　　代入數(shù)值：</b></p><p>　?。?.02×4.8×1748119.92）/2.8×0.85×0.919</p><p>　?。?.91×106J/噸</p><p>　　W年＝W1An＝3.91×

129、;106×450000</p><p>　?。?.76×1012J/年</p><p>　　3、一次提升有益電耗Wy</p><p>　　Wy＝1000mgH＝1000×2.8×10×175</p><p>　　＝4.9×106J/次</p><p>　　4、

130、提升設(shè)備的效率η</p><p>　　η＝Wy/W＝4.9×106/1.1×107</p><p><b>　?。?.445</b></p><p>　　第四章電動機轉(zhuǎn)子電阻計算的計算</p><p>　　本設(shè)計采用經(jīng)驗公式進行計算</p><p><b>　　表中：

131、</b></p><p>　　RN＝E2N/×I2N</p><p>　　RN為電動機轉(zhuǎn)子額定電阻</p><p>　　E2N為電動機額定電壓551V</p><p>　　I2N為電動機額定電流324A</p><p><b>　　代入數(shù)值：</b></p>&

132、lt;p><b>　　551/×324</b></p><p><b>　?。?.982Ω</b></p><p>　　JC%＝（t1/∑T）×100</p><p>　?。剑?.3/55.67）×100</p><p><b>　　=6</b&g

133、t;</p><p><b>　　式中：</b></p><p><b>　　JC%為通電持續(xù)率</b></p><p>　　t1為啟動加速時間取3.3s</p><p>　　∑T為一個提升循環(huán)時間取55.67s</p><p>　　選擇ZX1型電阻箱，負荷持續(xù)時間60s，J

134、C%為通電持續(xù)率為6系列電阻。</p><p><b>　　JC1%=tr/T</b></p><p>　?。?91.7/60=4.86>2,</p><p>　　取JCpr1%＝100％</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　JC1%為第一預(yù)

135、備級電阻通電持續(xù)率</p><p>　　Tr檢查井筒時的持續(xù)時間為</p><p><b>　　0.5H/0.3</b></p><p>　　=（0.5×175）/0.3</p><p><b>　?。?91.7s</b></p><p>　　H為提升高度取175m

136、</p><p>　　0.3為檢查井筒時的速度m/s</p><p>　　T為電阻箱的發(fā)熱時間常數(shù)取60s</p><p>　　代入以上數(shù)值對電阻進行計算：</p><p>　　根據(jù)以上計算選擇電阻如下：</p><p>　　Q0----Q11選t0＝300s，110#電阻</p><p>　　

137、Q11----Q21選t0＝300s，20#電阻</p><p>　　Q21----Q31選t0＝300s，10#電阻</p><p>　　Q31----Q61選t0＝300s，5#電阻</p><p>　　第五章提升拖動控制系統(tǒng)的介紹</p><p>　　本提升機擬采用交流拖動，其優(yōu)點是設(shè)備簡單，基建投資小，缺點是加速或低速運行階段，因轉(zhuǎn)子

138、加入附加電阻而使電能損耗大。另外，速度和負荷有關(guān)，啟動功率大，加速階段的尖鋒負荷影響跨接在電網(wǎng)上的其它電機工作。但當電網(wǎng)容量大于提升機容量的10-—15倍時將無影響。</p><p>　　自動控制系統(tǒng)雖然是發(fā)展方向，但是由于實踐因素影響本設(shè)計中提升機仍采用半自動化控制系統(tǒng)。</p><p>　　提升機的交流控制方案采用電動機轉(zhuǎn)子回路附加金屬電阻的控制方式，采用定型的TDK控制系統(tǒng)。調(diào)速的級

139、數(shù)8段，設(shè)備的平滑性能不好。同時，轉(zhuǎn)子串接附加電阻后，特性曲線硬度降低，穩(wěn)定性受到影響。在額定負載轉(zhuǎn)矩的條件下，只能得到低于額定轉(zhuǎn)數(shù)的速度，調(diào)速的上限是額定轉(zhuǎn)數(shù)，下限受到機械特性限制，故調(diào)速范圍一般不大于（2--3）：1。另外，因轉(zhuǎn)子回路的電流較大，所以轉(zhuǎn)子回路的電能損耗較大，故長時間低速運轉(zhuǎn)的電動機不宜采用這種調(diào)速方法。但由于設(shè)備簡單，并且調(diào)速與啟動可用一套電阻，故交流拖動的礦井提升機廣泛采用這種電氣調(diào)速方式。</p>