冶金工程課程設(shè)計(jì)---轉(zhuǎn)爐爐型設(shè)計(jì)及物料平衡計(jì)算

1、<p><b>　　重慶科技學(xué)院</b></p><p>　　《冶金工程》課程設(shè)計(jì)報(bào)告</p><p>　　學(xué) 院: 冶金與材料工程學(xué)院 專業(yè)班級(jí): 冶金普08-02班 </p><p>　　學(xué)生姓名: 季煥林 學(xué) 號(hào): 2008440226 </p><p

2、>　　設(shè)計(jì)地點(diǎn)（單位） 冶金科技大樓L515 </p><p>　　設(shè)計(jì)題目: 轉(zhuǎn)爐爐型設(shè)計(jì)及物料平衡計(jì)算 </p><p>　　完成日期： 2011 年 12 月 30 日 </p><p>　　指導(dǎo)教師評(píng)語:

3、 </p><p>　　成績（五級(jí)記分制）: 指導(dǎo)教師（簽字）: </p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　1 50t氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐爐型設(shè)計(jì)3</p><p>　　1.1轉(zhuǎn)爐

4、爐型及其選擇3</p><p>　　1.2 轉(zhuǎn)爐爐型各部分尺寸的確定3</p><p>　　1.2.1 熔池尺寸3</p><p>　　1.2.2 爐身尺寸4</p><p>　　1.2.3 爐帽尺寸5</p><p>　　1.2.4 出鋼口尺寸6</p><p>　　1.2.5 高

5、徑比6</p><p>　　1.3 繪制轉(zhuǎn)爐爐型圖6</p><p>　　2 氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼物料平衡和熱平衡計(jì)算7</p><p>　　2.1 物料平衡計(jì)算7</p><p>　　2.1.1 計(jì)算原始數(shù)據(jù)7</p><p>　　2.1.2 物料平衡基本項(xiàng)目8</p><p>　　

6、2.1.3 計(jì)算步驟8</p><p>　　第一步：計(jì)算脫氧和合金化前的總渣量及其成分8</p><p>　　第二步：計(jì)算氧氣消耗量9</p><p>　　第三步：計(jì)算爐氣量及其成分10</p><p>　　第四步：計(jì)算脫氧和合金化前的鋼水量11</p><p>　　第五步：計(jì)算加入廢鋼的物料平衡11<

7、;/p><p>　　第六步：計(jì)算脫氧合金化后的物料平衡12</p><p>　　2.2 熱平衡計(jì)算14</p><p>　　2.2.1 計(jì)算所需原始數(shù)據(jù)14</p><p>　　2.2.2 計(jì)算步驟15</p><p>　　第一步：計(jì)算熱收入Qs15</p><p>　　第二步：計(jì)算熱支出

8、Qz16</p><p>　　第三步：列出熱平衡表17</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)18</b></p><p>　　附 50t氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐爐型圖 冶金工程課程設(shè)計(jì)任務(wù)書</p><p>　　1 50t氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐爐型設(shè)計(jì)說明書</p><p>　　1.1 轉(zhuǎn)爐爐型及其選擇[

9、1]</p><p>　　轉(zhuǎn)爐的爐型是指由爐帽、爐身、爐底三部分組成的爐襯內(nèi)部空間的幾何形狀。由于爐帽和爐身的形狀沒有變化，所以通常按熔池形狀將轉(zhuǎn)爐爐型分為筒球型、錐球型和截錐型等三種。爐型的選擇往往與轉(zhuǎn)爐的容量有關(guān)。</p><p>　　轉(zhuǎn)爐公稱容量：50t，根據(jù)我國中小型轉(zhuǎn)爐普遍采用的爐型，選擇錐球型熔池（熔池由球缺體和倒截錐體兩部分組成）。</p><p>　

10、　1.2 轉(zhuǎn)爐爐型各部分尺寸的確定[1]</p><p>　　1.2.1 熔池尺寸</p><p>　?。?）熔池直徑D。熔池直徑是指轉(zhuǎn)爐熔池在平靜狀態(tài)時(shí)金屬液面的直徑。轉(zhuǎn)爐吹氧時(shí)間t與金屬裝入量G成正比，而與單位時(shí)間供氧量Q成反比，即：</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　在供氧增大

11、的情況下，若要避免噴濺趨于嚴(yán)重，就必須擴(kuò)大熔池面積。也就是說，單位時(shí)間供氧量Q與熔池直徑D的平方根成正比，即：</p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　將式（1-1）與式（1-2）合并，得：</p><p><b>　?。?-3）</b></p><p><b>

12、;　　上式可寫為：</b></p><p><b>　?。?-4）</b></p><p>　　式中 D——熔池直徑，m；</p><p>　　K——系數(shù)，參見表1-1，取K=1.85；</p><p>　　G——新爐金屬裝入量，t，可取公稱容量；</p><p>　　t——平均每爐鋼

13、吹氧時(shí)間，min，參見表1-2，取t=14min。</p><p>　　表1-1 系數(shù)K的推薦值</p><p>　　表1-2 平均每爐鋼冶煉時(shí)間推薦值</p><p><b>　　代入數(shù)值計(jì)算得：</b></p><p><b>　?。?-5）</b></p><p>　　

14、（2）熔池深度h。熔池深度指轉(zhuǎn)爐熔池在平靜狀態(tài)時(shí)，從金屬液面到爐底的深度。對于一定容量的轉(zhuǎn)爐，爐型和熔池直徑確定之后，可利用幾何公式計(jì)算熔池深度h。</p><p>　　錐球型熔池：倒錐度一般為12°～30°，當(dāng)球缺體半徑R=1.1D時(shí)，球缺體高h(yuǎn)1=0.09D的設(shè)計(jì)較多。熔池體積和熔池直徑及熔池深度h有如下關(guān)系：</p><p>　　，其中ρ為鋼液的密度，取ρ=7.0

15、 t/m3</p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　因而 （1-7）</p><p><b>　　代入數(shù)值計(jì)算得：</b></p><p><b>　　取倒錐度β=15

16、6;</b></p><p>　　球缺體半徑R= 1.1D = 1.1×3.496 = 3.846m</p><p>　　球缺體高h(yuǎn)1 = 0.09D = 0.09×3.496 = 0.315m</p><p>　　1.2.2 爐身尺寸</p><p>　　轉(zhuǎn)爐爐帽以下，熔池面以上的圓柱體部分稱為爐身。其直徑

17、與熔池直徑是一致的，故需確定的尺寸高度H身。</p><p><b>　?。?-8）</b></p><p><b>　　式中</b></p><p>　　，，——分別是爐帽、爐身、熔池的容積；</p><p>　　——轉(zhuǎn)爐的有效容積，為，，三者之和，取決于爐容量和爐容比。</p>&

18、lt;p>　　爐容比系指轉(zhuǎn)爐有效容積與公稱容量G之比值/G (m3/t)。近20年投產(chǎn)的大型氧氣轉(zhuǎn)爐，其爐容比都在0.9～1.05之間。據(jù)此取爐容比。計(jì)算得：</p><p>　　1.2.3 爐帽尺寸</p><p>　　（1）爐帽傾角θ。傾角過小，爐帽內(nèi)襯不穩(wěn)定，容易倒塌；過大則出鋼時(shí)容易鋼渣混出和從爐口大量流渣。傾角為55°～63°，小爐子上限，大爐子取下限

19、，這是因?yàn)榇鬆t子的爐口直徑相對小些。據(jù)此：</p><p><b>　　取θ=60°</b></p><p>　　（2）爐口直徑d。在滿足順利兌鐵水和加廢鋼的前提下，應(yīng)適當(dāng)減小爐口直徑，以減少熱損失。一般爐口直徑為熔池直徑的43%～53%較為適宜。小爐子取上限，大爐子取下限。據(jù)此：</p><p>　　d=0.52D=0.52

20、5;3.496=1.818m。</p><p>　?。?）爐帽高度H帽。為了維護(hù)爐口的正常形狀，防止因轉(zhuǎn)襯蝕損而使其迅速擴(kuò)大，在爐口上部設(shè)有高度為H口=300～400mm的直線段。因此爐帽高度H帽為：</p><p><b>　?。?-9）</b></p><p>　　取H口=350mm，代入數(shù)值得：</p><p>&

21、lt;b>　　爐帽總?cè)莘eV帽為：</b></p><p><b>　?。?-10）</b></p><p><b>　　代入數(shù)值得：</b></p><p>　　所以 由式（1-8）得：</p><p>　　1.2.4 出鋼口尺寸</p><p>　　出鋼

22、口內(nèi)口一般都設(shè)在爐帽與爐身交界處，以使轉(zhuǎn)爐出鋼時(shí)其位置最低，便于鋼水全部出凈。</p><p>　?。?）出鋼口中心線水平傾角θ1。為了縮短出鋼口長度，以利于維修和減少鋼液二次氧化及熱損失，大型轉(zhuǎn)爐的θ1趨于減小。國外不少轉(zhuǎn)爐采用0°一般為15°～20°。據(jù)此：取θ1=15°</p><p>　?。?）出鋼口直徑d出。出鋼口直徑?jīng)Q定著出鋼時(shí)間，因此隨

23、爐子容量而異。出鋼時(shí)間通常為2～8min。時(shí)間過短（即出鋼口大），難于控制下渣，且鋼包內(nèi)鋼液靜壓力增長過快，脫氧產(chǎn)物不易上浮。時(shí)間過長（即出鋼口過?。撘喝菀锥窝趸臀鼩猓嵋策^大。通常d出(cm)按下面的經(jīng)驗(yàn)公式確定：</p><p><b>　?。?-11）</b></p><p><b>　　代入數(shù)值計(jì)算得：</b></p>

24、;<p>　　1.2.5 高徑比</p><p>　　高徑比指轉(zhuǎn)爐的爐殼總高H總和爐殼外徑D殼之比值。隨著轉(zhuǎn)爐大型化和頂?shù)讖?fù)吹技術(shù)的采用，轉(zhuǎn)爐由細(xì)高型趨于矮胖型，即高寬比趨于減小。轉(zhuǎn)爐高徑比推薦值為1.35~1.65。</p><p><b>　　由上知：</b></p><p>　　1.3 繪制轉(zhuǎn)爐爐型圖[1]</p&

25、gt;<p>　　根據(jù)以上計(jì)算所得數(shù)據(jù)繪制50t氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐爐型圖。</p><p>　　設(shè)計(jì)熔池為截錐型，設(shè)計(jì)草圖附后。</p><p>　　2 氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼物料平衡和熱平衡計(jì)算說明書</p><p>　　2.1 物料平衡計(jì)算[1]</p><p>　　2.1.1 計(jì)算原始數(shù)據(jù)</p><p>

26、;　　基本原始數(shù)據(jù)有：冶煉鋼種及其成分、鐵水和廢鋼的成分、終點(diǎn)鋼水成分（表2-1）；造渣用溶劑及爐襯等原材料的成分（表2-2）；脫氧和合金化用鐵合金的成分及其回收率（表2-3）；其他工藝參數(shù)（表2-4）。</p><p>　　表2-1 鋼種、鐵水、廢鋼和終點(diǎn)鋼水的成分設(shè)定值</p><p>　?、俦居?jì)算設(shè)定的鋼種為Q235。</p><p>　?、赱C]和[Si]按

27、實(shí)際生產(chǎn)情況選取；[Mn]、[P]和[S]分別按鐵水中相應(yīng)成分含量的30%、10%和70%留在鋼水中設(shè)定。</p><p>　　表2-2 原材料成分</p><p>　　表2-3 鐵合金成分（分子）及其回收率（分母）</p><p>　　①10 %與氧生成CO2。</p><p>　　表2-4 其他工藝參數(shù)設(shè)定</p><

28、p>　　2.1.2 物料平衡基本項(xiàng)目</p><p>　　收入項(xiàng)目：鐵水、廢鋼、溶劑（石灰、螢石、輕燒白云石）、氧氣、爐襯蝕損、鐵合金。</p><p>　　支出項(xiàng)目：鋼水、爐渣、煙塵、渣中鐵珠、爐氣、噴濺。</p><p>　　2.1.3 計(jì)算步驟 (以100kg鐵水為基礎(chǔ)進(jìn)行計(jì)算)</p><p>　　第一步：計(jì)算脫氧和合金化前

29、的總渣量及其成分。</p><p>　　總渣量包括鐵水中元素氧化，爐襯蝕損和加入熔劑的成渣量。其各項(xiàng)成渣量分別列于表2-5～表2-7。總渣量及其成分如表2-8所示。</p><p>　　表2-5 鐵水中元素的氧化產(chǎn)物及成渣量</p><p>　　①由CaO還原出的氧量；消耗的CaO量=0.012×56/32=0.021kg。</p><

30、p>　　第二步：計(jì)算氧氣消耗量。</p><p>　　氧氣實(shí)際消耗量系消耗項(xiàng)目與供入項(xiàng)目之差。見表2-9</p><p>　　表2-6 爐襯損失成渣量</p><p>　　表2-7 加入溶劑的成渣量</p><p>　?、偈业募尤肓坑?jì)算如下：由表2-5~表2-7可知，渣中以含有（CaO）= -0.021+0.004+0.002+0.9

31、10=0.895kg；渣中已含(SiO2)=1.286+0.009+0.028+0.020=1.424kg。因設(shè)定堿度R=3.5，故石灰加入量為：[R∑ω(SiO2)-∑ω(CaO)]/[ ω(CaO石灰)-R×ω(SiO2石灰)]=4.089/(88.0%－3.5×2.50%)=5.16kg。</p><p>　?、?石灰中CaO含量) -（石灰中S→CaS自耗的CaO量）。</p&g

32、t;<p>　?、凼抑械腟與CaO反應(yīng)還原出來的氧量，計(jì)算方法同表2-5的標(biāo)注。</p><p>　　表2-8 總渣量及其成分</p><p>　?、倏傇坑?jì)算如下：因表中除了(FeO)和（Fe2O3）以外的渣量為：</p><p>　　5.436+1.472+1.103+0.114+0.361+0.440+0.257+0.035=9.128kg。而

33、終渣∑ω(FeO)=15%，所以總渣量為：9.128÷86.75%=10.522kg。</p><p>　　②ω(FeO)=10.522×8.25%=0.868kg。</p><p>　?、郐?Fe2O3)=10.522×5%-0.026-0.005-0.008=0.487kg。</p><p>　　表2-9 實(shí)際耗氧量</p&g

34、t;<p>　?、贍t氣N2（存在于氧氣中，見表2-4）的質(zhì)量，詳見表2-10。</p><p>　　第三步：計(jì)算爐氣量及其成分。</p><p>　　爐氣中含有CO、CO2、N2、SO2、和H2O。其中CO、CO2、SO2和H2O可由表2-5～2-7表查得，O2和N2則由爐氣總體積來確定?，F(xiàn)計(jì)算如下：</p><p><b>　　爐氣總體積V

35、Σ：</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Vg——CO、CO2、SO2和H2O各組分總體積，m3。本計(jì)算中，其值為： 8.488×22.4/28+2.626×22.4/44+0.012×22.4/64+0.010×22.4/18=8.144 m3；</p&

36、gt;<p>　　Gs——不計(jì)自由氧的氧氣消耗量，kg。本計(jì)算中，其值為：7.112+0.062+0.34=7.514kg（見表2-9）；</p><p>　　Vx——石灰中的S與CaO反應(yīng)還原出的氧量（其質(zhì)量為：0.002kg，見表（2-9）與鐵水中的S與CaO反應(yīng)還原出的氧量之和（其質(zhì)量為：0.006kg），m3；</p><p>　　0.5% ——爐氣中自由氧含量；&l

37、t;/p><p>　　99 ——自由氧純度為99%轉(zhuǎn)換得來。</p><p>　　計(jì)算結(jié)果列于表2-10。</p><p>　　第四步：計(jì)算脫氧和合金化前的鋼水量。</p><p>　　鋼水量Qg = 鐵水量―鐵水中元素的氧化量―煙塵、噴濺和渣中的鐵損=100－6.022－[1.50×(75%×56/72+20%×1

38、12/160)+1+10.522×6%]=91.262kg</p><p>　　據(jù)此可以編制出未加廢鋼、脫氧與合金化前的物料平衡表2-11。</p><p>　　表2-10 爐氣量及其成分</p><p>　　①爐氣中O2的體積為8.144×0.5%=0.041 m3；質(zhì)量為0.041×32/22.4=0.059kg。</p>

39、;<p>　　②爐氣中N2的體積系爐氣總體積與其他成分的體積之差；質(zhì)量為0.054×28/22.4=0.068kg。</p><p>　　表2-11 未加廢鋼時(shí)的物料平衡表</p><p>　　注：計(jì)算誤差為（116.10-116.17）/116.10×100%=－0.06%。</p><p>　　第五步：計(jì)算加入廢鋼的物料平衡。（

40、先進(jìn)行熱平衡計(jì)算確定廢鋼加入量）</p><p>　　如同“第一步”計(jì)算鐵水中元素氧化量一樣，利用表2-1的數(shù)據(jù)先確定廢鋼中元素的氧化量及其耗氧量和成渣量（表2-12），再將其與表2-11歸類合并，遂得加入廢鋼后的物料平衡表2-13和表2-14。</p><p>　　表2-12 廢鋼中元素的氧化產(chǎn)物及其成渣量</p><p>　　表2-13 加入廢鋼的物料平衡表（以

41、100kg鐵水為基礎(chǔ)）</p><p>　　注：計(jì)算誤差為（128.247-128.342）/128.247=－0.07%。</p><p>　　表2-14 加入廢鋼的物料平衡表（以100kg（鐵水+廢鋼）為基礎(chǔ)）</p><p>　　第六步：計(jì)算脫氧和合金化后的物料平衡。</p><p>　　先根據(jù)鋼種成分設(shè)定值（表2-1）和鐵合金成分及其

42、回收率（表2-3錳鐵和硅鐵的加入量，再計(jì)算其元素的燒損量。將所有結(jié)果與表2-14，即得冶煉一爐鋼的總物料平衡表。</p><p>　　錳鐵加入量WMn為：</p><p>　　硅鐵加入量WSi為：</p><p>　　鐵合金中元素的燒損量和產(chǎn)物量列于表2-15。</p><p>　　表2-15 鐵合金元素?zé)龘p量及其產(chǎn)物量</p>

43、<p><b>　　可以忽略不計(jì)。</b></p><p>　　脫氧和合金化后的鋼水成分如下：</p><p>　　w(C)=0.10%+0.037/92.99×100%=0.14%</p><p>　　w(Si) = （0.002+0.230）/92.99×100%=0.25%</p><p

44、>　　w(Mn)=0.120%+（0.342+0.002）/92.99×100%=0.49%</p><p>　　w(P)=0.012%+0.001/92.99×100%=0.013%</p><p>　　w(S)=0.042%+0.001/92.99×100%=0.043%</p><p>　　可見，含碳量尚未達(dá)到設(shè)定值。為此需

45、在鋼包內(nèi)加焦粉增碳。其加入量W1為：</p><p>　　焦粉生成的產(chǎn)物如下：</p><p>　　H2O、CO2和揮發(fā)分的總和（未計(jì)算揮發(fā)分燃燒的影響）。</p><p>　　由此可得冶煉過程（即脫氧和合金化后）的總物料平衡表2-16 。</p><p>　　表2-16 總物料平衡表</p><p>　?、?.05=

46、6.88+0.133+0.032，可以近似的認(rèn)為（0.133+0.032）的氧量系出鋼水二次氧化帶入。</p><p>　　注：計(jì)算誤差為（115.70-115.59）/115.70×100%=0.10%。</p><p>　　2.2 熱平衡計(jì)算[1] [2] [3]</p><p>　　2.2.1 計(jì)算所需原始數(shù)據(jù)</p><p&

47、gt;　　計(jì)算所需基本原始數(shù)據(jù)有：各種入爐料及產(chǎn)物（表 ）；物料平均熱容（表 ）；反應(yīng)熱效應(yīng)（表 ）；溶入鐵水中的元素對鐵熔點(diǎn)的影響（表 ）。其他數(shù)據(jù)參照物料平衡選取。</p><p>　　表2-17 入爐物料及產(chǎn)物的溫度設(shè)定值</p><p>　?、偌冭F熔點(diǎn)為1536℃。</p><p>　　表2-18 物料平均熱容</p><p>　　表

48、2-19 煉鋼溫度下的反應(yīng)熱效應(yīng)</p><p>　　表2-20 溶入鐵水中元素對鐵水熔點(diǎn)的降低值</p><p>　　2.2.2 計(jì)算步驟</p><p>　　以100kg鐵水為基礎(chǔ)</p><p>　　第一步：計(jì)算熱收入Qs。</p><p>　　熱收入項(xiàng)包括：鐵水物理熱；元素氧化熱及成渣熱；煙塵氧化熱；爐襯中碳

49、的氧化熱。</p><p>　?。?）鐵水物理熱Qw；現(xiàn)根據(jù)表純鐵熔點(diǎn)、鐵水成分以及溶入元素對鐵熔點(diǎn)的降低值（表2-17、表2-1和表2-20）計(jì)算鐵水熔點(diǎn)Tt，然后由鐵水溫度和生鐵熱容（表2-17和表2-18）確定Qw。</p><p>　　Tt =1536-（4.1×100+0.6×8+0.4×5+0.12×30+0.06×25）-6=

50、1108.1℃</p><p>　　Qw =100×[0.745×(1108.1-25)+218+0.837×(1310-1108.1)]=119389.98kJ</p><p>　?。?）元素氧化熱及成渣熱Qy：由鐵水中元素氧化量和反應(yīng)熱效應(yīng)（表2-19 ）可以算出，其結(jié)果列于表2-21。</p><p>　　表2-21 元素氧化熱和

51、成渣熱</p><p>　?。?）煙塵氧化熱Qc：由表2-4中給出的煙塵量參數(shù)和反應(yīng)熱效應(yīng)計(jì)算可得。</p><p>　　Qc=1.5×(75%×56/72×4250+20%×112/160×6460)=5075.35kJ</p><p>　?。?）爐襯中碳的氧化熱Q1：根據(jù)爐襯蝕損量及其含碳量確定。</p&g

52、t;<p>　　Q1=0.3×14%×90%×11639+0.3×14%×10%×34834=586.25kJ</p><p><b>　　故熱收入總值為：</b></p><p>　　Qs= Qw +Qy+Qc+ Q1=211013.35kJ</p><p>　　第二步

53、：計(jì)算熱支出Qz。</p><p>　　熱支出項(xiàng)包括：鋼水物理熱、爐渣物理熱、煙塵物理熱、爐氣物理熱、渣中鐵珠物理熱、噴濺物（金屬）物理熱、輕燒白云石分解熱、熱損失、廢鋼吸熱。</p><p>　?。?）鋼水物理熱Qg：</p><p>　　鋼水熔點(diǎn)Tg=1536-(0.10×65+0.18×5+0.020×30+0.042×

54、25 )-6=1521℃</p><p>　　式中，0.10、0.18、0.020和0.042分別為終點(diǎn)鋼水C、Mn、P、S的含量。</p><p>　　出鋼溫度Tz=1521+50+50+70=1691℃</p><p>　　式中，50、50和70分別為出鋼過程中溫降、鎮(zhèn)靜及爐后處理過程中的溫降和過熱度。</p><p>　　Qg=91.2

55、6×[0.699×(1521-25)+272+0.837×(1691-1521)]=133239.05kJ</p><p>　　（2）爐渣物理熱Qr：令終渣溫度與鋼水溫度相同，則得：</p><p>　　Qr=10.522×[1.248×(1691-25)+209]=24076.10kJ</p><p>　?。?）爐

56、氣、煙塵、鐵珠和噴濺金屬的物理熱Qx。根據(jù)其數(shù)量、相應(yīng)的溫度和熱容確定。詳見表2-22。</p><p>　　表2-22 某些物料的物理熱</p><p>　?。?）輕燒白云石分解熱Qb：根據(jù)其用量、成分和表2-19所示的熱效應(yīng)計(jì)算。</p><p>　　Qb = 2.5×(36.40%×1690+25.60%×1405) = 2437

57、.10 kJ</p><p>　?。?）熱損失Qq：其他熱損失帶走的熱量一般占總熱收入的3%～8%。本計(jì)算取5%，則得：</p><p>　　Qq =211013.35×5% = 10550.67 kJ</p><p>　　（6）廢鋼吸熱Qf：用于加熱廢鋼的熱量系聲譽(yù)熱量，即：</p><p>　　Qf = Qs―Qg―Qr―Qx―

58、Qb―Qq = 17639.60 kJ</p><p>　　故廢鋼加入量Wf為：</p><p>　　Wf =17639.60÷{1×[0.699×(1521－25)+272+0.837×(1691－1521)]}</p><p><b>　　=12.08kg</b></p><p&

59、gt;<b>　　即廢鋼比為：</b></p><p>　　若不計(jì)算爐渣帶走的熱量時(shí)：</p><p>　　第三步：列出熱平衡表（表2-23）。</p><p>　　表2-23 熱平衡表</p><p>　　應(yīng)當(dāng)指出，加入鐵合金進(jìn)行脫氧和合金化，會(huì)對熱平衡數(shù)據(jù)產(chǎn)生一定的影響。對轉(zhuǎn)爐用一般生鐵冶煉低碳鋼來說，所用鐵合金種類

60、有限，數(shù)量也不多。經(jīng)濟(jì)計(jì)算，其熱收入部分約占總熱收入的0.8%～1.0%，熱支出部分約占0.5%～0.8%，二者基本持平。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)：</b></p><p>　　[1] 王令福. 鋼鐵廠設(shè)計(jì)原理[M].北京：冶金工業(yè)出版社，2009.</p><p>　　[2] 李傳薪. 鋼鐵廠設(shè)計(jì)原理[M].北京：冶金工業(yè)出版社