課程設(shè)計論文-片狀鋅粉材料制備研究進(jìn)展

1、<p>　　片狀鋅粉材料制備技術(shù)研究進(jìn)展</p><p><b>　　XXX</b></p><p>　　北京科技大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，北京 100083</p><p>　　摘 要 片狀鋅粉是金屬防腐涂料（達(dá)克羅涂料）的最重要原料，還可應(yīng)用于鋼鐵結(jié)構(gòu)的保護性涂層、氣溶膠、電子焊料及作為催化劑等。為推動我國經(jīng)濟技術(shù)的發(fā)展，進(jìn)一

2、步提高我國達(dá)克羅技術(shù)的研究和應(yīng)用水平，研究片狀鋅粉材料制備技術(shù)具有重要的意義。論文著重介紹國內(nèi)外片狀鋅粉材料制備技術(shù)的研究進(jìn)展，系統(tǒng)研究各種片狀鋅粉制備方法中鋅粉的成片規(guī)律并分析各種方法的的優(yōu)缺點。通過對比分析知道，國內(nèi)片狀鋅粉制備技術(shù)相對國外仍有一定差距，粒度、形貌及表面光澤度等都不及國外片狀鋅粉的產(chǎn)品,而且國內(nèi)的研究方法和金屬粉片狀化的程度都各不相同。</p><p>　　關(guān)鍵詞 片狀鋅粉 制備技術(shù) 研究進(jìn)

3、展</p><p>　　Progress in Preparation of zinc flake material</p><p><b>　　XXX</b></p><p>　　University of Science and Technology Beijing ，School of Materials Science and Engi

4、neering,，Beijing 100083</p><p>　　Correspondent：XXX，student，Tel:XXX，E-mail:XXX@163.com</p><p>　　ABSTRACT Sheet zinc powder is most important raw material to metal anti-corrosion coatings(DACROMET

5、 paint). It can also be applied to the protective coating of steel structures, aerosols, electronic solders and as a catalyst. To promote the development of China's economy and technology, to further enhance the leve

6、l of research and application of technology DACROMET ,studying the preparation of zinc flake materials research has important significance .Paper focuses on the research progress of zin</p><p>　　KEY WORDS sh

7、eet zinc powder，preparation technology，study processs</p><p>　　納米片狀鋅粉因厚度尺寸上達(dá)到納米級別而具有較大的徑厚比和超細(xì)超薄的特點，主要應(yīng)用于配置各種水性無機鹽涂料、無機富鋅底漆和達(dá)克羅涂料，在航空航天、軍事隱身、催化環(huán)保、綠色防腐、燃料電池等高科技領(lǐng)域也有廣泛的應(yīng)用[1]。</p><p>　　用片狀鋅粉配制的防腐涂料，

8、鋅成片狀多層排列，金屬粉用量小，涂層致密，耐腐蝕性較好，特別是達(dá)克羅涂層技術(shù)是將片狀鋅、鉻酐等配制成的涂料覆在鋼材等基體表面，經(jīng)300℃左右固化后獲得約6-8um有金屬光澤的銀灰色鋅鉻涂層。它無污染、無氫脆，耐腐蝕性高于電鍍鋅5-8倍，成為綠色環(huán)保型高防腐表面處理技術(shù)，許多發(fā)達(dá)國家已取代電鍍和熱鍍鋅。該技術(shù)在我國已有大面積推廣的條件，作為配制該涂料的主要原料——片狀鋅粉的制備技術(shù)一直由國外壟斷，目前絕大部分市場依靠進(jìn)口原料，因而成本高，

9、影響該技術(shù)進(jìn)一步推廣和應(yīng)用[2]。</p><p>　　目前，國內(nèi)的鋅粉與國外的鋅粉相比，在粒度分布、形貌、表面光澤度與平整度等方面的質(zhì)量仍有很大的差距。研究中，重點分析蒸發(fā)-冷凝法、研磨法、電解法等不同片狀鋅粉制備方法的原理，逐步探討鋅粉片狀化機制，掌握最佳的制備片狀鋅粉的工藝方法，以獲得粒度、形貌及表面光澤度接近國外片狀鋅粉的產(chǎn)品。</p><p><b>　　1 文獻(xiàn)綜述

10、</b></p><p>　　1.1鋅及片狀鋅粉概述[3]-[5]</p><p>　　鋅是銀灰色的金屬，斷面呈現(xiàn)金屬光澤，在常溫下表面生成致密的碳酸鋅薄膜，有保護作用。鋅的熔點為419.8℃，密度為701g/ml，在常溫下較脆，100-150℃變軟，超過200又變脆。鋅有α、β、γ三種晶態(tài)，其轉(zhuǎn)化溫度為170℃與330℃。</p><p>　　金屬鋅在

11、常溫下和干燥的空氣中穩(wěn)定，在潮濕的空氣中，其表面逐漸氧化，生成一層灰白色的致密的堿性碳酸鋅ZnCO3(OH)2的薄膜，防止了內(nèi)部鋅的進(jìn)一步氧化，利用這一特性，鋅粉可以配制成富鋅涂料，片狀鋅粉可以配制成達(dá)克羅涂料。</p><p>　　鋅粉的種類很多，按形狀和用途可以分為球狀鋅粉、片狀鋅粉、電池用鋅粉，不同的生產(chǎn)方法可以生產(chǎn)出不同形狀、不同成分、不同用途的鋅粉。和其它形狀的鋅粉相比較片狀鋅粉的突出性能主要體現(xiàn)在以下

12、幾個方面：</p><p>　　（1）遮蓋能力。鋅粉的粒子是鱗片狀的，其特點是片徑和厚度的比例大約為（30-100）：1，在涂裝時分散于載體后具有與底材平行的特點，片粉和片粉連接，相互填補形成連續(xù)屬膜，并具有迷宮效應(yīng)，使之具有遮蔽能力；鋅粉遮蔽能力的大小主要取決于徑厚比的大小，同時取決于表面粗糙度、鱗片卷曲程度和分散度。</p><p>　　(2)漂浮能力。片狀鋅粉的另一特性是漂浮性，其特

13、點是它有漂浮在載體表面的能力。在鋅粉加工過程中，使用飽和脂肪酸作潤滑劑，脂肪酸吸附在鋅粉的表面，形成包覆膜。漂浮型的脂肪酸有兩個吸附層，內(nèi)層脂肪酸的羥基向外，這使得鋅粉不為載體的溶劑浸潤。脂肪酸有效的減小了鋅片的自身的重量。影響鋅粉漂浮的因素很多，主要有脂肪酸的選擇、溶劑的選擇、鋅粉粒子的結(jié)構(gòu)、鋅粉的加工處理。</p><p>　　(3)屏蔽能力。分散在載體內(nèi)的鋅粉一般會發(fā)生漂浮運動，其運動的結(jié)果總是使自身與載體

14、涂裝的底材平行，形成連續(xù)的金屬膜，而且鋅粉在載體膜內(nèi)多層次的平行排列分布，各層金屬膜的孔隙互相交錯，切斷了成膜物的毛細(xì)孔，從而起到很好的屏蔽作用。</p><p>　　1.2片狀鋅粉制備的現(xiàn)狀</p><p>　　目前，片狀鋅粉的制備方法主要有蒸發(fā)-冷凝法、球磨法和電解法等。球磨法是最常用的方法，按研磨方式不同分為攪拌磨、轉(zhuǎn)筒球磨、振動球磨、高能球磨等；按加入配料不同可分為濕式和干式。濕式

15、球磨法是將顆粒狀金屬、研磨媒質(zhì)（鋼球）及媒液加入到球磨機中，將顆粒狀金屬粉碎，擠壓成魚鱗片狀。硬度較低的金屬如鋁、銅、鋅等采用濕式球磨法效果較好。干法球磨工藝流程少，成本低，當(dāng)產(chǎn)品細(xì)度D97>5μm時，優(yōu)先選擇干法球磨工藝及其粉碎設(shè)備[6]。</p><p>　　國外制備片狀鋅粉的主要方法是冷軋微小鋅片法，制備的鋅粉粒徑為3.2-6.0μm，厚0.1-0.4μm。該技術(shù)尚未公開，國內(nèi)還不能采用該方法生產(chǎn)。日

16、本擁有冷軋微小鋅片法制備鱗片狀鋅粉的專利[7]。國內(nèi)90年代后期才有關(guān)于該技術(shù)研究的論文發(fā)表，研究方法和金屬粉片狀化的程度都各不相同。</p><p>　　發(fā)明達(dá)克羅技術(shù)的美國MCII公司把這項技術(shù)轉(zhuǎn)讓給了法國的DACRAL公司和日本的NDS公司。迄今為止，這三家公司已在30多個國家取得了專利權(quán)，并各自占領(lǐng)著美洲、歐非和亞太市場，互不侵犯，轉(zhuǎn)讓涂膜技術(shù)、提供生產(chǎn)設(shè)備、供應(yīng)化工原料，并參與用戶的生產(chǎn)管理、人員培訓(xùn)等

17、。上述三家公司以日本NDS公司為首在世界范圍內(nèi)形成了達(dá)克羅技術(shù)、服務(wù)的網(wǎng)絡(luò)[8]。</p><p>　　目前世界達(dá)克羅涂液生產(chǎn)線和涂裝線有200余條（不含中國），其中僅日本有60多條，年產(chǎn)18萬噸涂料；美國和歐洲分別有70和60余條，年產(chǎn)涂料大約50-80萬噸，片狀鋅粉用量大約10-16萬噸/每年；我國現(xiàn)有生產(chǎn)線50余條左右，片狀鋅粉用量大約3000-5000噸/年，大部分為進(jìn)口片狀鋅粉。為了研制出具有自主知識產(chǎn)

18、權(quán)的高性能鋅基水性耐蝕涂層技術(shù),打破技術(shù)封鎖,首先要突破涂料重要組成物——片狀鋅粉的制備技術(shù)。因此,研究片狀鋅粉制備技術(shù)具有重要的現(xiàn)實意義。</p><p><b>　　2 制備方法</b></p><p><b>　　2.1蒸發(fā)-冷凝法</b></p><p>　　蒸發(fā)-冷凝法是利用成熟的薄膜制備技術(shù)，先通過蒸鍍法使鋅

19、在基片上沉積成鋅膜，然后將鋅膜洗脫分離，再采用超聲技術(shù)粉碎，制備出鱗片狀鋅粉。蒸發(fā)-冷凝法制備的鋅粉粒度均勻，結(jié)晶良好。該工藝的主要缺點有：</p><p>　　鋅膜的沉積過程需要在高真空和低壓惰性氣體中進(jìn)行；</p><p>　　蒸發(fā)鋅的純度需要在99%以上，惰性氣體的純度也需要在99%以上，蒸發(fā)時蒸發(fā)源的溫度需要達(dá)到800℃-1000℃；</p><p>　　膜

20、層的厚度不易控制，氣體流速及壓力、加熱溫度、加熱時間及惰性氣體的種類對膜層的厚度均有影響[9]。</p><p>　　蒸發(fā)-冷凝法制備鱗片狀超細(xì)鋅粉的工藝流程為：</p><p>　　原料準(zhǔn)備→形成底膜→鋅膜的形成→洗脫→粉碎→收集。其工藝流程圖見圖2.1.1所示</p><p>　　圖2.1.1蒸發(fā)-冷凝法制備鱗片狀超細(xì)鋅粉的工藝流程圖[10]</p>

21、<p>　　Fig2.1.1 Evaporation - condensation method Preparation of ultrafine zinc flake process flow diagram</p><p>　　蒸發(fā)-冷凝法制備鱗片狀超細(xì)鋅粉的鍍膜過程是在高真空下和低壓惰性氣體（Ar 等）中，通過蒸發(fā)源的加熱作用，使鋅塊（粒）蒸發(fā)汽化，然后在基片表面冷凝沉積形成鋅薄膜。蒸發(fā)-冷凝

22、法要求蒸發(fā)用的鋅的純度要達(dá)到99 %以上，惰性氣體的純度也在99 %以上，惰性氣體壓力工作壓力為1Pa 左右，蒸發(fā)時蒸發(fā)源的溫度為800 1000 C。要想把片狀鋅粉的粒徑控制在微米級以下，就必須在成膜的過程中，控制好膜層的厚度。膜層的厚度可以通過改變氣體流速及壓力、加熱溫度、加熱時間和惰性氣體的種類進(jìn)行控制。同時為了得到表面平整光滑的鋅粉，必須控制好蒸發(fā)的速率和時間[10]。</p><p><b>

23、　　2.2研磨法</b></p><p>　　國內(nèi)主要還是以濕式球磨法生產(chǎn)鱗片狀鋅粉。以球磨機轉(zhuǎn)速45r/min、溶劑油為媒液及干燥溫度55-65℃為最佳參數(shù)采用濕式球磨法在實驗室可制備出最大粒徑15μm，厚約1μm的鱗片狀鋅粉[11]。用濕式軋制法，控制滾料比3:1，軋制時間10h可制得滿足鋅鉻膜涂料技術(shù)要求的鱗片狀鋅粉[12,13]。球磨過程中包覆劑和研磨劑對片狀鋅粉形貌、粒度、氧化度和白亮度有重

24、要的影響，粉體成型最佳工藝：加3%包覆劑，以1:1:1的線速比軋制3次；再加2%研磨劑，以500r/min的轉(zhuǎn)速、3:2的球料比球磨40-60min[14]。</p><p>　　高能球磨和干式球磨方面的研究也較多：采用高能球磨法在固定轉(zhuǎn)速和氣氛的條件下可以制備出性能較好的鱗片狀鋅粉，平均粒徑10μm左右[２]。通過軋制制備工藝、采用干式球磨法，選用磨料比5:1，以十八酸甘油酯為助磨劑。球磨10h可制備出符合鋅鉻

25、覆膜涂料要求的微細(xì)鋅片，粒徑17μm左右，厚為0.4-1.0μm[15]。采用干式攪拌球磨制備鱗片狀鋅粉，球磨過程中必須加入助磨劑才能改變球磨過程及粉末的表面性質(zhì)，但若助劑加入不當(dāng)可能會產(chǎn)生相反的效果，復(fù)合助劑的效果比單一的好，可大幅減少球磨時間；球磨過程中的局部高溫可能使助劑分解或破壞分子結(jié)構(gòu)，從而影響球磨效果[16]。</p><p>　　2.2.1干法生產(chǎn)球磨工藝</p><p>　

26、　金屬粉的生產(chǎn)一般采用機械粉碎，物理擠壓的方法，如振動磨，攪拌磨，轉(zhuǎn)筒球磨等.在諸多的方法中，干法生產(chǎn)球磨工藝因其生產(chǎn)工藝流程短，成本低等優(yōu)點，一般當(dāng)產(chǎn)品細(xì)度D97>5 m時，在目前的技術(shù)經(jīng)濟條件下，應(yīng)優(yōu)先選擇干法生產(chǎn)工藝和干法超細(xì)粉碎設(shè)備[17]。</p><p>　　采用干法球磨工藝進(jìn)行球狀鋅粉片狀化的過程中，球磨機的轉(zhuǎn)速，不同的研磨介質(zhì)，不同的研磨時間，助磨劑的加入量以及抗粘接劑的加入量起主要作用。首

27、先應(yīng)確定球磨機的轉(zhuǎn)速.轉(zhuǎn)速低，其媒介隨著筒體上升較低高度，即沿筒體內(nèi)壁下滑，或球體以其本身的主線轉(zhuǎn)動；當(dāng)磨機轉(zhuǎn)速太高時，磨球在離心力的作用下緊貼筒壁隨筒壁一起做圓周運動.這兩種情況，都無法達(dá)到球磨的最佳效果。當(dāng)轉(zhuǎn)速確定后，不同直徑媒質(zhì)的配比對鋅粉成片和粉碎起重要作用媒質(zhì)磨球伴隨筒壁上升到一定高度后，然后離開筒體內(nèi)壁呈拋物線下落，這時磨球在球磨機內(nèi)達(dá)最大的得有效行程，具備最大的沖擊力直徑大的和直徑小的磨球相互擠壓，反復(fù)進(jìn)行將大片磨成小片，

28、最終形成成品其次，助磨劑的加入對鋅粉的片狀化也起一定的作用，它可以加速鋅粉片狀化的速度及進(jìn)程；抗粘接劑的加入可以很好地抑制球磨過程中鋅粉的團聚[18]。</p><p>　　總結(jié)各種文獻(xiàn)發(fā)現(xiàn)，干法制備片狀鋅粉的工藝條件各種各樣，制備過程中也會遇到各種各樣的問題，但都是按照如下圖2.2.1.1思路進(jìn)行：</p><p>　　圖2.2.1.1狀鋅粉制備流程圖[18]</p>&l

29、t;p>　　Fig.2.2.1.1 Flowsheet for preraration of zinc flake[18]</p><p>　　目前很多種制備方法所制備的片狀鋅粉從片狀化、粒徑分布、松裝比等指標(biāo)上都已達(dá)到制備達(dá)克羅涂料的要求，與進(jìn)口鋅粉相比已經(jīng)十分接近，通過制備達(dá)克羅涂料試驗的進(jìn)一步反饋，已經(jīng)能夠用其制備出較高質(zhì)量的涂料。</p><p>　　2.2.2濕式軋制法制備

30、片狀鋅粉</p><p>　　濕式生產(chǎn)工藝是國內(nèi)較為流行的片狀金屬粉的生產(chǎn)工藝，片狀鋅粉的生產(chǎn)也大都采用濕法。</p><p>　　采用SFJ一400微軋、分散、攪拌多用機作為濕法微軋粉碎設(shè)備。由于攪拌磨在做轉(zhuǎn)動的離心運動中，微軋的研磨介質(zhì)與鋅粉之間存在著相互滑移和摩擦而產(chǎn)生微軋作用，同時還存在一定的撞擊作用，存在著沖擊力和剪切力，從而鋅粉由超細(xì)鋅粉變成納米片狀鋅粉[19-20]。因此，攪

31、拌磨用于塑性材料的微軋機制不同于攪拌磨用于脆性材料非金屬礦物的研磨超細(xì)粉碎過程，其區(qū)別在于微軋工藝是在外力作用下使具有塑性的鋅粉顆粒產(chǎn)生徑向方向的延展得到片狀形貌粉體，其變形過程如圖2.2.2.1所示，主要包括微軋、破碎、團聚等變化 [21]。研磨超細(xì)粉碎是顆粒表面在球磨介質(zhì)的不斷磨蝕下發(fā)生破壞而被削成微粉，符合HiRing等人提出的表面粉碎模型，如圖2.2.2.2所示。要特別注意的是，在微軋工藝中當(dāng)鋅粉已經(jīng)成為納米片狀時，進(jìn)一步的微軋

32、會使片狀化的鋅片斷裂成為小的碎片，從而影響鋅片的質(zhì)量。</p><p>　　圖2.2.2.1 微軋成形模型[19,20]</p><p>　　Fig2.2.2.1 Micro roll forming model</p><p>　　圖2.2.2.2 研磨粉碎模型[19,20]</p><p>　　Fige2.2.2.2 Grind mod

33、el</p><p>　　總結(jié)各種文獻(xiàn)，鋅粉片狀化過程的關(guān)鍵在于如何控制微軋力，從微軋力的施加載體微軋介質(zhì)到傳遞載體微軋溶劑再到受力載體原料鋅粉這三個環(huán)節(jié)都是相互制約和影響的，微軋力不足，鋅粉片徑不能達(dá)到要求的尺寸，微軋力過大，則會產(chǎn)生過磨而使片狀鋅粉破碎細(xì)化。因而鋅粉微軋過程中需全面考慮各工藝條件，以加強片狀化穩(wěn)定形成階段，也為后續(xù)的拋光、后處理等工藝做好準(zhǔn)備。總之，微軋過程中以微軋力為理論依據(jù)對鋅粉片狀化的工

34、藝條件進(jìn)行調(diào)整，可制得粒徑與形貌接近國外的鋅粉產(chǎn)品。</p><p>　　2.2.3高能球磨法制備片狀鋅粉</p><p>　　高能球磨技術(shù)是利用球磨機的轉(zhuǎn)動或振動，通過磨球與罐壁和磨球與磨球之間進(jìn)行強烈的撞擊，將純元素粉末或復(fù)合粉末進(jìn)行撞擊、研磨和攪拌，把材料粉碎為微細(xì)顆粒的方法。它與傳統(tǒng)式低能球磨不同，傳統(tǒng)的球磨工藝只對物料起粉碎和均勻混合的作用，而在高能球磨工藝中，由于球磨的運動速度

35、較大，粉末將產(chǎn)生塑性變形、固相相變，從而達(dá)到合成新材料的目的。高能球磨包括機械合金化(Mechanical A110ying，MA)和機械研磨(Mechanical Mi1ling or Grinding，MM or MG)兩個概念。高能球磨技術(shù)是制備納米、納米晶粉體的一種重要的方法[22]。</p><p>　　高能球磨是對兩種或兩種以上的復(fù)合粉末進(jìn)行研磨，使粉末合金化同時細(xì)化，即機械合金化技術(shù)。機械合金化是由

36、J．S．Benj aIllin及其合作者在70年代初為研制氧化物彌散強化鎳基高溫(ODS)合金而發(fā)展起來的一種制備合金粉末的新技術(shù)。它是一種固態(tài)下合成平衡相、非平衡相或混合相的工藝，可以達(dá)到元素間原子級水平的合金化。經(jīng)過近三十年的深入研究，這一工藝取得了長足的發(fā)展，現(xiàn)已成功應(yīng)用于制備彌散強化材料、非晶合金、準(zhǔn)晶及納米晶材料、金屬間化合物、過飽和固溶體、難熔化合物以及納米復(fù)合材料等。尤其是在制備非晶、納米晶及亞穩(wěn)材料方面，機械合金化是一種

37、極具有價值的一種實用方法[23]。</p><p>　　高能機械球磨過程中粉末受碰撞變形的示意圖如圖2.2.3.1所示。</p><p>　　圖2.2.3.1 高能球磨磨球與粉體作用示意圖[24,25,26]</p><p>　　Fig2.2.3.1 energy ball milling balls and powder Interaction Schemati

38、c[24,25,26]</p><p>　　高能機械球磨后純元素粉末得到了細(xì)化，從本質(zhì)上可以歸結(jié)為機械力的作用。物料經(jīng)長時間的研磨和沖擊，會引起結(jié)構(gòu)的紊亂、網(wǎng)絡(luò)的斷裂或錯動，球磨后，材料的比表面積增大，晶格發(fā)生畸變，表面會生成許多破鍵，粉末內(nèi)部存儲大量的變形能和表面能。高能球磨使顆粒細(xì)化，可以大大地提高材料的活性。粗晶經(jīng)高能球磨分解為納米晶的過程可簡述如下：在高應(yīng)變速率下，位錯的密集網(wǎng)絡(luò)組成的切變帶的形成是塑性交

39、形的主要機制。在球磨初期，原予水平的應(yīng)變因位錯密度的增加而增加，當(dāng)局部區(qū)域內(nèi)位錯密度達(dá)到臨界密度后，晶粒分解為亞晶粒，這些亞晶粒最初被小于20度的小角度晶界分隔開，導(dǎo)致應(yīng)變下降和亞晶粒的形成。進(jìn)一步球磨，在材料的未應(yīng)變部分的切變帶中的亞晶粒進(jìn)一步減小到最終尺寸，而且亞晶粒間的取向最終變成完全無規(guī)則的。進(jìn)一步的形變只能靠晶界的滑移來完成，這形成了亞晶粒的無規(guī)則轉(zhuǎn)動，最終得到的納米晶相互之間是無規(guī)則取向的[24,25，26]。</p&

40、gt;<p>　　下面重點介紹高能球磨方法的研究進(jìn)展。</p><p>　　很多學(xué)者對高能球磨磨過程中所發(fā)生的碰撞、運動學(xué)、能量傳輸以及溫升等問題都進(jìn)行了深入研究[27]。先介紹一下Benjamin模型，Benjamin模型主要介紹了球磨時間與球磨系統(tǒng)的能量輸入和粉末片層厚度的關(guān)系[28]。，粉末在高能球磨時發(fā)生的變形是一種塑性變形，在一個球磨系統(tǒng)內(nèi)，如果球料比和攪拌軸轉(zhuǎn)速不發(fā)生變化，則單位時間輸入

41、球磨系統(tǒng)的能量為一恒定值。若球磨時粉末種類不變，則粉末發(fā)生單位應(yīng)變所需能量與粉末的硬度成正比。當(dāng)粉末硬度沒有達(dá)到飽和值之前，粉末硬度與球磨時間之間存在線性關(guān)系。這三個關(guān)系可用方程表示為：</p><p><b>　　(1)</b></p><p>　　(2) (3)</p><p>　　式中：E為能量；為粉末應(yīng)變；H為粉

42、末硬度；t為球磨時間；,,和是與工藝及粉末種類相關(guān)的常數(shù)。經(jīng)過整理可得</p><p>　　其中是初始粉末片狀厚度，，為常數(shù)。這就是Benjamin碰撞模型表示的高能球磨過程中研磨時間與粉體片厚的關(guān)系式，可利用該模型計算金屬及合金粉體的片狀化過程中粉體片厚與研磨時間的關(guān)系。根據(jù)已有文獻(xiàn)，利用Benjaminm模型推導(dǎo)出適用于高能研磨制備片狀鋅粉研磨過程中研磨時間t與粉體片厚L的計算關(guān)系式：</p>

43、<p>　　實測值與計算值吻合較好該模型的建立有利于簡化鋅粉的片厚的計算，達(dá)到指導(dǎo)試驗研究過程和優(yōu)化工藝的目的[29]。</p><p>　　另外，研磨過程中研磨球的運動速度及球與球之間相互運動方式、碰撞沖量決定了研磨機的能量水平或效率。而粉末變形及撕裂所需的能量主要靠球的沖撞而獲得。若球的運動速度低，相互運動以磨擦為主，沖撞的幾率低，則研磨效率低。提高球的運動速度，沖撞的幾率高，磨擦幾率低。磨球動能E

44、kin =1／2mV2，其中Ekin為球的動能，m為球的質(zhì)量，V為球的運動速度。由此式可見，提高球動能的最有效方式就是提高其運動速度，因為動能與速度呈平方關(guān)系?？赏ㄟ^控制高能研磨過程中研磨介質(zhì)的碰撞速度實現(xiàn)不同的工藝過程。</p><p>　　總結(jié)各種文獻(xiàn)，選擇合適實驗條件，得到的片狀鋅粉基本達(dá)到了達(dá)克羅片狀鋅粉性能要求。</p><p>　　2.3電解法制備片狀鋅粉 </p>

45、<p>　　電解法是一種新型的鱗片狀鋅粉的制備方法。電解法鱗片狀鋅粉的制備方法生產(chǎn)周期短、成本較低、無污染、產(chǎn)品純度高，但是電解法制備的鋅粉的尺寸和形狀不易控制，電流利用率還有待提高。</p><p>　　普通電解法制備鱗片狀鋅粉是一種比較成熟的方法，也是工業(yè)上生產(chǎn)鱗片狀鋅粉的常見方法；然而其制備過程中間隔一定時間才將沉積在陰極的鋅粉采用機械方法刮掉，這樣，沉積的顆粒不能及時脫離陰極表面，就會迅速長

46、大，其粒度一般在十幾微米以上；另外還要經(jīng)過球磨分篩等工藝方能得到最終片狀粉末。而超聲電解法首先解決了普通電解中刮片狀粉末的問題，此外，超聲振動及產(chǎn)生的射流能使沉積在陰極表面的金屬迅速脫離陰極表面隨溶液的流動分散在整個溶液中，防止鋅顆粒的長大；而超聲空化產(chǎn)生的巨大壓力或射流能將溶液中的大顆粒片狀粉末擊碎，即使在沉積速度比較快的情況下，所得片狀粉末的粒度也不會很大?？傊暤募尤雽ζ瑺罘勰┝６鹊慕档陀泻艽笞饔?，超聲的振動產(chǎn)生射流作用在陰極

47、表面上，將會沉積在其表面上鋅振散并且以微小顆粒懸浮于電解液中[9]。</p><p>　　通過對電解法制備片狀鋅粉的實施案例知，目前該種制備方法工藝合理方便、制備過程安全可靠、制備產(chǎn)品質(zhì)量好。其步驟如下：將金屬鋅采用機械加工成板狀，作為可溶性陽極使用，在電化學(xué)反應(yīng)器的陽極室中，以硫酸鋅和硫酸水溶液為電解液，使可溶性陽極氧化成鋅離子進(jìn)入陽極液中；再經(jīng)過固液分離、陽極液除雜后，在陽極液中添加烷基糖苷表面活性劑并將PH

48、值調(diào)節(jié)到5.0-6.5之間，然后將電解液注入電化學(xué)反應(yīng)器的陰極室中，在陰極發(fā)生電化學(xué)反應(yīng)沉積析出得到金屬鋅，同時啟動超聲波發(fā)生裝置使金屬鋅發(fā)生剝離并沉積到陰極下的電解液中，再經(jīng)過固液分離、洗滌、真空干燥和篩分包裝得到合格的鱗片狀鋅粉[9]。</p><p>　　2.4片狀鋅粉表面改性技術(shù)研究</p><p>　　大多數(shù)加工廠家是從廠商購進(jìn)片狀鋅粉。由于不同生產(chǎn)廠商生產(chǎn)工藝、技術(shù)指標(biāo)不同，粉

49、末性能也不同，特別是粉末的表面狀態(tài)差異較大，若在配液前不處理就會出現(xiàn)攪拌時間長、難分散、涂液分層等現(xiàn)象，最終導(dǎo)致涂層顏色不均勻、發(fā)花，金屬光澤差。因此，只有對片狀鋅粉進(jìn)行有針對性的表面改性處理，改善其在水性溶液中的表現(xiàn)行為，才能進(jìn)一步提高國產(chǎn)片狀鋅粉的質(zhì)量。</p><p>　　如圖2.2.2.4.1和2.2.2.4.2為國產(chǎn)片狀鋅粉和進(jìn)口鋅粉在1000倍下的掃描電鏡微觀形貌圖[30]。</p>&

50、lt;p>　　圖2.4.1 國產(chǎn)片狀鋅粉的微觀形貌1000倍[30]</p><p>　　Fig2.4.1 The SEM morphology of interior zinc flake[30]</p><p>　　圖2.4.2 進(jìn)口片狀鋅粉的微觀形貌1000倍[30]</p><p>　　Fig2.4.2 The SEM morphology of im

51、ported zinc </p><p><b>　　flake[30]</b></p><p>　　如圖2.4.3和2.4.4為國產(chǎn)片狀鋅粉和進(jìn)口鋅粉在2500倍下的掃描電鏡微觀形貌圖[30]。</p><p>　　圖2.4.3國產(chǎn)片狀鋅粉的微觀形貌2500倍[30]</p><p>　　Fig2.4.3 The SE

52、M morphology of interior zinc </p><p><b>　　Flake[30]</b></p><p>　　圖2.4.4進(jìn)口片狀鋅粉的微觀形貌2500倍[30]</p><p>　　Fig 2.4.4 The SEM morphology of imported zinc flake[30]</p>

53、<p>　　由此可見，二圖的粒徑差別不大，但國產(chǎn)片狀鋅粉的表面明顯不平整，多有卷曲，片子邊緣粗糙有毛刺，而進(jìn)口片狀鋅粉片子表面平整光滑，片層周圍毛刺較少。而且國產(chǎn)片狀鋅粉片層較進(jìn)口鋅粉片層厚，層與層并未完全分離，而是疊加在一起，國產(chǎn)粉的表面要比進(jìn)口粉粗糙得多，進(jìn)口粉周邊幾乎看不到毛刺，表面非常光潔。</p><p>　　所以，要提高國產(chǎn)片狀鋅粉質(zhì)量除了進(jìn)行拋光處理以外，還要對其進(jìn)行試劑表面改性，進(jìn)而提高

54、耐蝕涂層的質(zhì)量。</p><p><b>　　3 結(jié)論</b></p><p>　　國外使用的是高徑厚比的微細(xì)片狀鋅粉，而目前這種高性能片狀鋅粉在國際上也只有少數(shù)幾個國家能生產(chǎn)，國產(chǎn)片狀鋅粉片狀化程度低，表面質(zhì)量及使用性能也遠(yuǎn)不及進(jìn)口粉。從生產(chǎn)達(dá)克羅處理液的原料成本來看，片狀鋅粉不能實現(xiàn)國產(chǎn)化是影響達(dá)克羅處理液國產(chǎn)化進(jìn)程的一個重要原因。</p><

55、;p>　　總結(jié)以上綜述，以及對國內(nèi)和國外的研究情況進(jìn)行了對比，可知，目前國外制備片狀鋅粉的技術(shù)水平遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于國內(nèi)。但是制備片狀鋅粉的方法多種多樣，國內(nèi)已在傳統(tǒng)的球磨工藝基礎(chǔ)上有了進(jìn)一步的提高和改善, 得到的片狀鋅粉基本達(dá)到了達(dá)克羅片狀鋅粉性能要求。</p><p>　　國外制備片狀鋅粉的主要方法是冷軋微小鋅片法。國內(nèi)目前制備片狀金屬粉通常沿用傳統(tǒng)的長期球磨工藝，而球磨工藝一般有兩類，即濕式球磨法和干式球磨工藝

56、。濕式生產(chǎn)工藝是國內(nèi)較為流行的片狀金屬粉的生產(chǎn)工藝，片狀鋅粉的生產(chǎn)也大都采用濕法。球磨工藝一般工藝流程長，而得到的片狀鋅粉徑厚比較低，在配制涂料過程中金屬粉用量較大，涂層較厚。另外，一些其他方法，比如濕式軋制法、高能球磨法、電解法也各自展現(xiàn)出了優(yōu)點。這些制備方法生產(chǎn)的產(chǎn)品漸漸與國外的片狀鋅粉性能接近，但仍有差距。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p

57、>　　[1] 曲志敏，黃金玲．鱗片狀鋅粉制備工藝的研究及現(xiàn)狀[J]．稀有金屬快報，2005，24(2):8-10</p><p>　　[2] 蔡曉蘭，林興銘，王國富．高能球磨法制備超細(xì)鱗片狀鋅粉．有色金屬報，2004，56(3)</p><p>　　[3] 《鉛鋅冶金學(xué)》編委會．鉛鋅冶金學(xué)．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1992(3):547-551</p><p>

58、　　[4] 徐鑫坤，魏昶．鋅冶金學(xué)．云南：云南科技出版社，1996.1-23</p><p>　　[5] 王箴．化工詞典．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1998.376-381</p><p>　　[6] 鄭水林．超細(xì)粉碎工藝設(shè)計與設(shè)備手冊[K]，北京：中國建材工業(yè)出版社，2001:20</p><p>　　[7] Sanetou K，Maruyama H，Hirabava

59、shi K，et al．Production of Zinc Flake:JP，60089505[P]．1985-05-20</p><p>　　[8] Andréa Kalendová.Effects of particle sizes and shapes of zinc metal on the properties of anticorrosive coatings.Progress

60、in Organic Coatings[J]．2003，(46):324～332</p><p>　　[9] 徐桂森，許文林，陳新雨．中國專利，201210411509.6</p><p>　　[10] 陸必志，陳振興．蒸發(fā)－冷凝法制備超細(xì)鱗片狀鋅粉．粉末冶金工業(yè)，2005，15(2)</p><p>　　[11] 單國華．超細(xì)鱗片狀鋅粉的制備[J]．有色礦冶，20

61、00，16(6):40-42</p><p>　　[12] 陳歲元，劉常升，劉海亞，等．鋅鉻膜涂料用微細(xì)Zn片的制備及研究[J]．材料保護，2003，36(1):39-41</p><p>　　[13] 陳歲元，劉常升，李會莉，等．球磨和輥軋法制備微細(xì)鋅片的機理研究[J]．有色礦冶，2003,19(3):37-40</p><p>　　[14] 徐金富，張亞非，王亮

62、，等．鱗片狀超微鋅粉制備工藝的研究[J]．材料開發(fā)與應(yīng)用，2005,20(3):28-31</p><p>　　[15] 寧振立，蔡曉蘭．鱗片狀鋅粉的制備工藝研究[J]．昆明理工大學(xué)學(xué)報（理工版），2004，29(3):33-35</p><p>　　[16] 黃世弘，蔡曉蘭．干式攪拌球磨法制備片狀鋅粉[J]．昆明理工大學(xué)學(xué)報（理工版），2006，31(1):26-28</p>

63、<p>　　[17] 鄭水林．超細(xì)粉體技術(shù)[M]．北京：國防工業(yè)出版社，2002</p><p>　　[18] 李風(fēng)生，等．超細(xì)粉體技術(shù)[M]．北京：國防工業(yè)出版社，2002</p><p>　　[19] 金文峰．片狀鋅粉制備及鋅基水性耐蝕涂層的研究[D]．西安：西安理工大學(xué)，2006:34-36</p><p>　　[20] 肖驍．有機介質(zhì)環(huán)境機械化

64、學(xué)球磨作用下金屬粉末結(jié)構(gòu)演變與反應(yīng)行為[D]．長沙：中南大學(xué)，2005：17—18</p><p>　　[21] 楊春光，喬愛平，侯金飚，等．納米粉體團聚的原因及解決方法[J]山西化工，2003，23(1)：56—58</p><p>　　[22] 段希祥．選擇性磨礦及其應(yīng)用．北京：冶金工業(yè)出版社，1991．183～195</p><p>　　[23] Zhang，

65、Haiou，Nakaga，Takeo．Rapid hard tooling by plasma sprayng for injection molding and sheet metal fornling．Solid Films，2001，390(1-2)：7-12</p><p>　　[24] 朱曉蕓．凹凸金粉的制備工藝研究．昆明理工大學(xué)碩士論文，2001：21～22</p><p>

66、　　[25] 譚榮和．淺析超高活性鋅粉的制備和用途．有色冶金2002，4(2)：12</p><p>　　[26] 王吉坤，馮桂林，徐曉軍．有色金屬礦產(chǎn)資源的開發(fā)及加工技術(shù)．昆明：云南科技出版社，1997．565～566</p><p>　　[27] 囂較寧，龔凝鈍，李均旋．?dāng)v勻蒎淀法翻備納米氧化鋅豹研究露]．無視耪籽攀撮，2008，21(1)：65—69</p><p

67、>　　[28] WANG Z L．Nanostructures of zinc oxide[J]．Materials Today，2004，7(6)：26—33</p><p>　　[29] 蔡曉蘭．用高能球磨制備一維納米片狀鋅粉的碰撞模型研究．材料工程．2008(10)</p><p>　　[30] 金文峰．片狀鋅粉制備及鋅基水性耐蝕涂層的研究．西安理工大學(xué)碩士學(xué)位論文，2006: