單樁豎向承載力確定

1、4.24.2單樁豎向承載力確定單樁豎向承載力確定4.2.1采用靜載荷試驗(yàn)法確定單樁豎向承載力特征值，是迄今最可靠的方法，單樁承載力大小應(yīng)由試樁確定，除地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為丙級(jí)的建筑外，均應(yīng)經(jīng)過(guò)靜載試驗(yàn)確定單樁豎向承載力特征值，試驗(yàn)方法見(jiàn)附錄A。復(fù)合載體夯擴(kuò)樁的Qs曲線一般為緩變型，當(dāng)沉降值s40mm，卸載后一般沉降回彈率約40％50％左右，承載力儲(chǔ)備較大，當(dāng)沉降值s＝60mm，卸載后一般沉降回彈率約13％左右。試驗(yàn)表明前一情況持力層有塑性

2、變形開展，后一情況持力層塑性變形發(fā)展較大。故本規(guī)程采用雙控方法一般取s＝60mm所對(duì)應(yīng)的荷載為單樁極限承載力。同時(shí)還應(yīng)繪制slgt曲線加以判斷，以便更準(zhǔn)確地確定單樁極限承載力（取slgt曲線尾部出現(xiàn)明顯向下彎曲的前一級(jí)荷載值為單樁極限承載力）。另外需指出的是，由于施工操作的原因，有時(shí)在加載初期在某級(jí)荷載時(shí)Qs曲線上可能出現(xiàn)沉降的突變，其原因是樁端與復(fù)合載體頂面接合不良所致，應(yīng)采取錘擊復(fù)打樁頂，可使樁端與復(fù)合載體頂面密切接觸，此后仍可繼續(xù)

3、加荷試驗(yàn)。4.2.2復(fù)合載體夯擴(kuò)樁承載力高、變形小的主要原因是由于在被加固土層內(nèi)填料并施以強(qiáng)力沖擊，致使土體明顯被加固，樁端下4m范圍內(nèi)的土的壓縮模量提高1.35倍，承載力提高了1.51.58倍，使被加固土層成為一個(gè)硬層與其下的持力層形成了雙層地基，從而使單樁承受的荷載經(jīng)被加固土層向下應(yīng)力擴(kuò)散，所以沉降小、承載力大幅度提高。該樁的特點(diǎn)在于樁端土體加固，不在于夯擴(kuò)體大小，并且復(fù)合載體由不同材料組成，無(wú)法像常規(guī)灌注樁測(cè)試樁端阻力。根據(jù)樁端應(yīng)

4、力擴(kuò)散到地基土，由地基土來(lái)反映樁承受的荷載的方式來(lái)建立單樁承載力公式。利用原狀土地基經(jīng)深度修正后的承載力表示應(yīng)力擴(kuò)散后樁的端阻力qpa，Ae表示等效樁計(jì)算面積，該值能過(guò)現(xiàn)有單樁的載荷試驗(yàn)資料，反演計(jì)算、綜合分析確定。Ae隨土性和三擊貫入度變化而不同（部分?jǐn)?shù)據(jù)見(jiàn)表2）。由于樁徑為600mm的試驗(yàn)資料較少，同時(shí)錘徑變?yōu)?00mm，等效樁端計(jì)算面積暫時(shí)按上述表格取值，也可根據(jù)工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)確定。4.2.3考慮群樁效應(yīng)，單樁滿足設(shè)計(jì)要求后，還要對(duì)