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1、直流調(diào)速系統(tǒng),電力拖動(dòng)自動(dòng)控制系統(tǒng),第 1 篇,直流電動(dòng)機(jī)具有良好的起、制動(dòng)性能,宜于在大范圍內(nèi)平滑調(diào)速,在許多需要調(diào)速和快速正反向的電力拖動(dòng)領(lǐng)域中得到了廣泛的應(yīng)用。 由于直流拖動(dòng)控制系統(tǒng)在理論上和實(shí)踐上都比較成熟,而且從控制的角度來(lái)看,它又是交流拖動(dòng)控制系統(tǒng)的基礎(chǔ)。因此,為了保持由淺入深的教學(xué)順序,應(yīng)該首先很好地掌握直流拖動(dòng)控制系統(tǒng)。,根據(jù)直流電機(jī)轉(zhuǎn)速方程,直流調(diào)速方法,由式可以看出,有三種方法調(diào)節(jié)電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速:
2、 (1)調(diào)節(jié)電樞供電電壓 U; (2)減弱勵(lì)磁磁通 ?; (3)改變電樞回路電阻 R。,(1)調(diào)壓調(diào)速,工作條件: 保持勵(lì)磁 ? = ?N ; 保持電阻 R = Ra調(diào)節(jié)過(guò)程: 改變電壓 UN ? U? U? ?n ?, n0 ?調(diào)速特性: 轉(zhuǎn)速下降,機(jī)械特性曲線平行下移。,(2)調(diào)阻調(diào)速,工作條件: 保持勵(lì)磁 ? = ?N ; 保持電壓 U =UN ;調(diào)節(jié)過(guò)程:
3、 增加電阻 Ra ? R? R ? ?n ?,n0不變;調(diào)速特性: 轉(zhuǎn)速下降,機(jī)械特性曲線變軟。,,(3)調(diào)磁調(diào)速,工作條件: 保持電壓 U =UN ; 保持電阻 R = R a ;調(diào)節(jié)過(guò)程: 減小勵(lì)磁 ?N ? ?? ? ? ? n ?, n0 ?調(diào)速特性: 轉(zhuǎn)速上升,機(jī)械特性曲線變軟。,調(diào)磁調(diào)速特性曲線,三種調(diào)速方法的性能與比較,對(duì)于要求在一定范圍內(nèi)無(wú)級(jí)平滑調(diào)速的系統(tǒng)來(lái)說(shuō),
4、以調(diào)節(jié)電樞供電電壓的方式為最好。改變電阻只能有級(jí)調(diào)速;減弱磁通雖然能夠平滑調(diào)速,但調(diào)速范圍不大,往往只是配合調(diào)壓方案,在基速(即電機(jī)額定轉(zhuǎn)速)以上作小范圍的弱磁升速。 因此,自動(dòng)控制的直流調(diào)速系統(tǒng)往往以調(diào)壓調(diào)速為主。,第2章 轉(zhuǎn)速反饋控制的直流調(diào)速系統(tǒng),本章提要,2.1 直流調(diào)速系統(tǒng)用的可控直流電源2.2轉(zhuǎn)速反饋控制的直流調(diào)速系統(tǒng) 2.3比例積分控制規(guī)律和無(wú)靜差調(diào)速系統(tǒng)2.4 直流調(diào)速系統(tǒng)的數(shù)字控制2.5 直流調(diào)速
5、系統(tǒng)的仿真,2.1 直流調(diào)速系統(tǒng)用的可控直流電源,旋轉(zhuǎn)變流機(jī)組(G-M系統(tǒng))——用交流電動(dòng)機(jī)和直流發(fā)電機(jī)組成機(jī)組,以獲得可調(diào)的直流電壓。靜止式可控整流器(V-M系統(tǒng)) ——用靜止式的可控整流器,以獲得可調(diào)的直流電壓。直流斬波器或脈寬調(diào)制變換器(直流PWM調(diào)速系統(tǒng))——用恒定直流電源或不控整流電源供電,利用電力電子開(kāi)關(guān)器件斬波或進(jìn)行脈寬調(diào)制,以產(chǎn)生可變的平均電壓。,2.1.1 旋轉(zhuǎn)變流機(jī)組(G-M系統(tǒng)),G-M系統(tǒng)特性,2.1.2
6、 靜止式可控整流器,1、V-M系統(tǒng)工作原理,通過(guò)調(diào)節(jié)觸發(fā)裝置 GT 的控制電壓 Uc 來(lái)移動(dòng)觸發(fā)脈沖的相位,即可改變整流電壓Ud ,從而實(shí)現(xiàn)平滑調(diào)速。,在如圖可控整流電路中,調(diào)節(jié)觸發(fā)裝置 GT 輸出脈沖的相位,即可很方便地改變可控整流器 VT 輸出瞬時(shí)電壓 ud 的波形,以及輸出平均電壓 Ud 的數(shù)值。,,2、 觸發(fā)脈沖相位控制,,等效電路分析,如果把整流裝置內(nèi)阻移到裝置外邊,看成是其負(fù)載電路電阻的一部分,那么,整流電壓便可
7、以用其理想空載瞬時(shí)值 ud0 和平均值 Ud0 來(lái)表示,相當(dāng)于用圖示的等效電路代替實(shí)際的整流電路。,瞬時(shí)電壓平衡方程,用觸發(fā)脈沖的相位角? 控制整流電壓的平均值Ud0是晶閘管整流器的特點(diǎn)。 Ud0與觸發(fā)脈沖相位角 ? 的關(guān)系因整流電路的形式而異,對(duì)于一般的全控整流電路,當(dāng)電流波形連續(xù)時(shí),Ud0 = f (?) 可用下式表示,表2-1 不同整流電路的整流電壓值,* U2 是整流變壓器二次側(cè)額定相電壓的有效值。,整流與逆變狀態(tài),當(dāng) 0
8、 0 ,晶閘管裝置處于整流狀態(tài),電功率從交流側(cè)輸送到直流側(cè); 當(dāng) ?/2 < ? < ?max 時(shí), Ud0 < 0 ,裝置處于有源逆變狀態(tài),電功率反向傳送。 為避免逆變顛覆,應(yīng)設(shè)置最大的移相角限制。相控整流器的電壓控制曲線如下圖,,,,,逆變顛覆限制,通過(guò)設(shè)置控制電壓限幅值,來(lái)限制最大觸發(fā)角。,3、 電流脈動(dòng)及其波形的連續(xù)與斷續(xù),? 電流脈動(dòng)產(chǎn)生的原因 ?整流電壓波形是脈動(dòng)的。
9、 在整流變壓器二次側(cè)額定相電壓u2的瞬時(shí)值大于反電動(dòng)勢(shì)E時(shí),晶閘管才可能被觸發(fā)導(dǎo)通。導(dǎo)通后如果u2降低到E以下,靠電感作用可以維持電流id繼續(xù)流通。 ? 主電路儲(chǔ)能電感的值是有限的。 當(dāng)V-M系統(tǒng)主電路有足夠大的電感量,而且電動(dòng)機(jī)的負(fù)載也足夠大時(shí),整流電流便具有連續(xù)的脈動(dòng)波形。當(dāng)電感量較小或負(fù)載較輕時(shí),在某一相導(dǎo)通后電流升高的階段
10、里,電感中的儲(chǔ)能較少;等到電流下降而下一相尚未被觸發(fā)以前,電流已經(jīng)衰減到零,于是,便造成電流波形斷續(xù)的情況。 由于電流波形的脈動(dòng),可能出現(xiàn)電流連續(xù)和斷續(xù)兩種情況,這是V-M系統(tǒng)不同于G-M系統(tǒng)的又一個(gè)特點(diǎn)。,V-M系統(tǒng)主電路的輸出,,,,,,,,,,? 抑制電流脈動(dòng)的措施,在V-M系統(tǒng)中,脈動(dòng)電流會(huì)產(chǎn)生脈動(dòng)的轉(zhuǎn)矩,對(duì)生產(chǎn)機(jī)械不利,同時(shí)也增加電機(jī)的發(fā)熱。為了避免或減輕這種影響,須采用抑制電流脈動(dòng)的措
11、施,主要是:設(shè)置平波電抗器;增加整流電路相數(shù);采用多重化技術(shù)。,(1)平波電抗器的設(shè)置與計(jì)算,單相橋式全控整流電路 三相半波整流電路 三相橋式整流電路,,,,,(2)多重化整流電路,如圖電路為由2個(gè)三相橋并聯(lián)而成的12脈波整流電路,使用了平衡電抗器來(lái)平衡2組整流器的電流。,4 晶閘管-電動(dòng)機(jī)系統(tǒng)的機(jī)械特
12、性,當(dāng)電流連續(xù)時(shí),V-M系統(tǒng)的機(jī)械特性方程式為 式中 Ce = Ke?N —電機(jī)在額定磁通下的電動(dòng)勢(shì)系數(shù)。,,(1)電流連續(xù)情況,改變控制角?,得一族平行直線,這和G-M系統(tǒng)的特性很相似。 圖中電流較小的部分畫成虛線,表明這時(shí)電流波形可能斷續(xù)。,當(dāng)電流斷續(xù)時(shí),由于非線性因素,機(jī)械特性方程要復(fù)雜得多。以三相半波整流電路構(gòu)成的V-M系統(tǒng)為例,電流斷續(xù)時(shí)機(jī)械特性須用下列方程組表示
13、 式中 ;? — 一個(gè)電流脈波的導(dǎo)通角。,(2)電流斷續(xù)情況,當(dāng)阻抗角? 值已知時(shí),對(duì)于不同的控制角??,可用數(shù)值解法求出一族電流斷續(xù)時(shí)的機(jī)械特性。 對(duì)于每一條特性,求解過(guò)程都計(jì)算到 ? = 2?/3為止,因?yàn)? 角再大時(shí),電流便連續(xù)了。對(duì)應(yīng)于 ? = 2?/3 的曲線是電流斷續(xù)區(qū)與連續(xù)區(qū)的分界線。,(3)V-M系統(tǒng)機(jī)械特性的特點(diǎn),當(dāng)電流連續(xù)時(shí),特性還比較硬;
14、斷續(xù)段特性則很軟,而且呈顯著的非線性,理想空載轉(zhuǎn)速翹得很高。,6、 晶閘管觸發(fā)和整流裝置的放大系數(shù)和傳遞函數(shù),在進(jìn)行調(diào)速系統(tǒng)的分析和設(shè)計(jì)時(shí),可以把晶閘管觸發(fā)和整流裝置當(dāng)作系統(tǒng)中的一個(gè)環(huán)節(jié)來(lái)看待。 應(yīng)用線性控制理論進(jìn)行直流調(diào)速系統(tǒng)分析或設(shè)計(jì)時(shí),須事先求出這個(gè)環(huán)節(jié)的放大系數(shù)和傳遞函數(shù)。 實(shí)際的觸發(fā)電路和整流電路都是非線性的,只能在一定的工作范圍內(nèi)近似看成線性環(huán)節(jié)。 如有可能,最好先用實(shí)驗(yàn)方法
15、測(cè)出該環(huán)節(jié)的輸入-輸出特性,即曲線,設(shè)計(jì)時(shí),希望整個(gè)調(diào)速范圍的工作點(diǎn)都落在特性的近似線性范圍之中,并有一定的調(diào)節(jié)余量。,晶閘管觸發(fā)和整流裝置的放大系數(shù)的實(shí)驗(yàn)計(jì)算,晶閘管觸發(fā)和整流裝置的放大系數(shù)可由工作范圍內(nèi)的特性率決定,計(jì)算方法是,放大系數(shù)的計(jì)算,如果不可能實(shí)測(cè)特性,只好根據(jù)裝置的參數(shù)估算。例如: 設(shè)觸發(fā)電路控制電壓的調(diào)節(jié)范圍為 Uc = 0~10V 相對(duì)應(yīng)的整流電壓的變化范圍是
16、 Ud = 0~220V 可取 Ks = 220/10 = 22,晶閘管觸發(fā)和整流裝置的放大系數(shù)估算,晶閘管觸發(fā)和整流裝置的傳遞函數(shù),在動(dòng)態(tài)過(guò)程中,可把晶閘管觸發(fā)與整流裝置看成是一個(gè)純滯后環(huán)節(jié),其滯后效應(yīng)是由晶閘管的失控時(shí)間引起的。眾所周知,晶閘管一旦導(dǎo)通后,控制電壓的變化在該器件關(guān)斷以前就不再起作用,直到下一相觸發(fā)脈沖來(lái)到時(shí)才能使輸出整流電壓發(fā)生變化,這就造成整流電
17、壓滯后于控制電壓的狀況。,傳遞函數(shù),(1)晶閘管觸發(fā)與整流失控時(shí)間分析,,顯然,失控制時(shí)間是隨機(jī)的,它的大小隨發(fā)生變化的時(shí)刻而改變,最大可能的失控時(shí)間就是兩個(gè)相鄰自然換相點(diǎn)之間的時(shí)間,與交流電源頻率和整流電路形式有關(guān),由下式確定,(2)最大失控時(shí)間計(jì)算,(3)Ts 值的選取,相對(duì)于整個(gè)系統(tǒng)的響應(yīng)時(shí)間來(lái)說(shuō),Ts 是不大的,在一般情況下,可取其統(tǒng)計(jì)平均值 Ts = Tsmax /2,并認(rèn)為是常數(shù)。也有人主張按最嚴(yán)重的情況考慮,取Ts = T
18、smax 。表2-2列出了不同整流電路的失控時(shí)間。,表2-2 各種整流電路的失控時(shí)間(f =50Hz),用單位階躍函數(shù)表示滯后,則晶閘管觸發(fā)與整流裝置的輸入-輸出關(guān)系為按拉氏變換的位移定理,晶閘管裝置的傳遞函數(shù)為,(4)傳遞函數(shù)的求取,由于式中包含指數(shù)函數(shù),它使系統(tǒng)成為非最小相位系統(tǒng),分析和設(shè)計(jì)都比較麻煩。為了簡(jiǎn)化,先將該指數(shù)函數(shù)按臺(tái)勞級(jí)數(shù)展開(kāi),則上式變成,考慮到 Ts 很小,可忽略高次項(xiàng),則傳遞函數(shù)便近似成一階慣性環(huán)節(jié)。,(
19、5)晶閘管觸發(fā)與整流裝置動(dòng)態(tài)結(jié)構(gòu),7、 V-M系統(tǒng)的特點(diǎn),晶閘管整流裝置不僅在經(jīng)濟(jì)性和可靠性上都有很大提高,而且在技術(shù)性能上也顯示出較大的優(yōu)越性。晶閘管可控整流器的功率放大倍數(shù)在10 4 以上,不需要較大功率的放大器。 在控制作用的快速性上,變流機(jī)組是秒級(jí),而晶閘管整流器是毫秒級(jí),這將大大提高系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)性能。,由于晶閘管的單向?qū)щ娦?,它不允許電流反向,給系統(tǒng)的可逆運(yùn)行造成困難。 晶閘管對(duì)過(guò)電壓、過(guò)電流和
20、過(guò)高的dV/dt與di/dt 都十分敏感,若超過(guò)允許值會(huì)在很短的時(shí)間內(nèi)損壞器件。 由諧波與無(wú)功功率引起電網(wǎng)電壓波形畸變,殃及附近的用電設(shè)備,造成“電力公害”。,2.1.3 直流斬波器或脈寬調(diào)制變換器,全控型電力電子器件問(wèn)世以后,就出現(xiàn)了采用脈沖寬度調(diào)制的高頻開(kāi)關(guān)控制方式, 形成了脈寬調(diào)制變換器-直流電動(dòng)機(jī)調(diào)速系統(tǒng),簡(jiǎn)稱直流脈寬調(diào)速系統(tǒng),或直流PWM調(diào)速系統(tǒng)。 PWM變換器的作用是:用PWM調(diào)制的
21、方法,把恒定的直流電源電壓調(diào)制成頻率一定、寬度可變的脈沖電壓系列,從而可以改變平均輸出電壓的大小,以調(diào)節(jié)電機(jī)轉(zhuǎn)速。 直流PWM調(diào)速系統(tǒng)較直流V-M系統(tǒng)具有較多的優(yōu)越性,在干線鐵道電力機(jī)車、工礦電力機(jī)車、城市有軌和無(wú)軌電車和地鐵電機(jī)車等電力牽引設(shè)備上有很多的應(yīng)用。,1、 PWM變換器的工作狀態(tài)和電壓、電流波形,PWM變換器電路有多種形式,主要分為 不可逆PWM變換器 可逆PWM變換器 下面分別闡述其工
22、作原理。,不可逆PWM變換器,(1)簡(jiǎn)單的不可逆PWM變換器 簡(jiǎn)單的不可逆PWM變換器-直流電動(dòng)機(jī)系統(tǒng)主電路原理圖如圖,功率開(kāi)關(guān)器件可以是任意一種全控型開(kāi)關(guān)器件,這樣的電路又稱直流降壓斬波器。,,工作狀態(tài)與波形,在一個(gè)開(kāi)關(guān)周期內(nèi),當(dāng)0 ≤ t < ton時(shí),Ug為正,VT導(dǎo)通,電源電壓通過(guò)VT加到電動(dòng)機(jī)電樞兩端;當(dāng)ton ≤ t < T 時(shí), Ug為負(fù),VT關(guān)斷,電樞失去電源,經(jīng)VD續(xù)流。,O,電機(jī)兩端得
23、到的平均電壓為式中 ? = ton / T 為 PWM 波形的占空比,,輸出電壓方程,改變 ? ( 0 ≤ ? < 1 )即可調(diào)節(jié)電機(jī)的轉(zhuǎn)速,若令?? = Ud / Us為PWM電壓系數(shù),則在不可逆 PWM 變換器 ? = ?,不可逆PWM變換器-直流電動(dòng)機(jī)系統(tǒng)不允許電流反向,續(xù)流二極管VD的作用只是為id提供一個(gè)續(xù)流的通道。如果要實(shí)現(xiàn)電動(dòng)機(jī)的制動(dòng),必須為其提供反向電流通道 。,,,主電
24、路結(jié)構(gòu),,,M,,+,-,,,,,,,,,,,VD2,,,,,,,,Ug2,Ug1,VT2,VT1,VD1,,,,,,,,,,,E,,,,,,,,,,,,4,1,2,3,C,Us,+,,,,,,,,,,,,,,,,,VT2,Ug2,,VT1,,,Ug1,,,,,,,,,(2)有制動(dòng)的不可逆PWM變換器電路,工作狀態(tài)與波形,一般電動(dòng)狀態(tài) 在一般電動(dòng)狀態(tài)中,電流始終為正值(其正方向示于圖1-17a中)。設(shè)ton為VT1的導(dǎo)通
25、時(shí)間,則一個(gè)工作周期有兩個(gè)工作階段:在0 ≤ t ≤ ton期間, Ug1為正,VT1導(dǎo)通, Ug2為負(fù),VT2關(guān)斷。此時(shí),電源電壓Us加到電樞兩端,電流 id 沿圖中的回路1流通。,在 ton ≤ t ≤ T 期間, Ug1和Ug2都改變極性,VT1關(guān)斷,但VT2卻不能立即導(dǎo)通,因?yàn)閕d沿回路2經(jīng)二極管VD2續(xù)流,在VD2兩端產(chǎn)生的壓降給VT2施加反壓,使它失去導(dǎo)通的可能。 因此,實(shí)際上是由VT1和VD2交替導(dǎo)通,雖
26、然電路中多了一個(gè)功率開(kāi)關(guān)器件,但并沒(méi)有被用上。,輸出波形:,制動(dòng)狀態(tài) 在制動(dòng)狀態(tài)中, id為負(fù)值,VT2就發(fā)揮作用了。這種情況發(fā)生在電動(dòng)運(yùn)行過(guò)程中需要降速的時(shí)候。這時(shí),先減小控制電壓,使 Ug1 的正脈沖變窄,負(fù)脈沖變寬,從而使平均電樞電壓Ud降低。但是,由于機(jī)電慣性,轉(zhuǎn)速和反電動(dòng)勢(shì)E還來(lái)不及變化,因而造成 E ? Ud 的局面,很快使電流id反向,VD2截止, VT2開(kāi)始導(dǎo)通。,制動(dòng)狀態(tài)的一個(gè)周期分為兩個(gè)工作階段:
27、在 0 ≤ t ≤ ton 期間,VT2 關(guān)斷,-id 沿回路 4 經(jīng) VD1 續(xù)流,向電源回饋制動(dòng),與此同時(shí), VD1 兩端壓降鉗住 VT1 使它不能導(dǎo)通。在 ton ≤ t ≤ T期間, Ug2 變正,于是VT2導(dǎo)通,反向電流 id 沿回路 3 流通,產(chǎn)生能耗制動(dòng)作用。 因此,在制動(dòng)狀態(tài)中, VT2和VD1輪流導(dǎo)通,而VT1始終是關(guān)斷的,此時(shí)的電壓和電流波形如圖。,輸出波形,c)制動(dòng)狀態(tài)的電壓﹑電流波形
28、,輕載電動(dòng)狀態(tài) 有一種特殊情況,即輕載電動(dòng)狀態(tài),這時(shí)平均電流較小,以致在關(guān)斷后經(jīng)續(xù)流時(shí),還沒(méi)有到達(dá)周期 T ,電流已經(jīng)衰減到零,此時(shí),因而兩端電壓也降為零,便提前導(dǎo)通了,使電流方向變動(dòng),產(chǎn)生局部時(shí)間的制動(dòng)作用。,在1、4階段,電動(dòng)機(jī)流過(guò)負(fù)方向電流,電機(jī)工作在制動(dòng)狀態(tài); 在2、3階段,電動(dòng)機(jī)流過(guò)正方向電流,電機(jī)工作在電動(dòng)狀態(tài)。 因此,在輕載時(shí),電流可在正負(fù)方向之間脈動(dòng),平均電流等于負(fù)載電
29、流,其輸出波形見(jiàn)圖,輸出波形,,輕載電動(dòng)狀態(tài),一個(gè)周期分成四個(gè)階段:第1階段,VD1續(xù)流,電流 – id 沿回路4流通;第2階段,VT1導(dǎo)通,電流 id 沿回路1流通;第3階段,VD2續(xù)流,電流 id 沿回路2流通;第4階段,VT2導(dǎo)通,電流 – id 沿回路3流通。,小 結(jié),表1-3 二象限不可逆PWM變換器的不同工作狀態(tài),該電路之所以為不可逆是因?yàn)槠骄妷篣d始終大于零,電流雖然能夠反向,而電壓和轉(zhuǎn)速仍不能反向。
30、如果要求轉(zhuǎn)速反向,需要再增加VT和VD,構(gòu)成可逆的PWM變換器-直流電動(dòng)機(jī)系統(tǒng),這就是下面的橋式直流PWM變換器。,橋式可逆PWM變換器,可逆PWM變換器主電路有多種形式,最常用的是橋式(亦稱H形)電路,如圖所示。 這時(shí),電動(dòng)機(jī)M兩端電壓的極性隨開(kāi)關(guān)器件柵極驅(qū)動(dòng)電壓極性的變化而改變,其控制方式有雙極式、單極式、受限單極式等多種,這里只著重分析最常用的雙極式控制的可逆PWM變換器。 雙極式的控制信號(hào)的特點(diǎn)為
31、:,,+Us,Ug4,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,Ug3,VD1,VD2,VD3,VD4,,,,,,,,Ug1,Ug2,VT1,VT2,VT4,VT3,1,3,2,A,B,,,4,,,,,,,,VT1,Ug1,,VT2,,Ug2,,,,VT3,Ug3,VT4,Ug4,,,,,,,,,,,,,,,,H橋主電路結(jié)構(gòu),,,,,(1)正向運(yùn)行:第1階段,在 0 ≤ t ≤ ton 期間, Ug1 、 Ug4為正, VT
32、1 、 VT4導(dǎo)通, Ug2 、 Ug3為負(fù),VT2 、 VT3截止,電流 id 沿回路1流通,電動(dòng)機(jī)M兩端電壓UAB = +Us ;第2階段,在ton ≤ t ≤ T期間, Ug1 、 Ug4為負(fù), VT1 、 VT4截止, VD2 、 VD3續(xù)流, 并鉗位使VT2 、 VT3保持截止,電流 id 沿回路2流通,電動(dòng)機(jī)M兩端電壓UAB = –Us ;,(2)反向運(yùn)行:第1階段,在 0 ≤ t ≤ ton 期間, Ug2 、 Ug3
33、為負(fù),VT2 、 VT3截止, VD1 、 VD4 續(xù)流,并鉗位使 VT1 、 VT4截止,電流 –id 沿回路4流通,電動(dòng)機(jī)M兩端電壓UAB = +Us ;第2階段,在ton ≤ t ≤ T 期間, Ug2 、 Ug3 為正, VT2 、 VT3導(dǎo)通, Ug1 、 Ug4為負(fù),使VT1 、 VT4保持截止,電流 – id 沿回路3流通,電動(dòng)機(jī)M兩端電壓UAB = – Us ;,輸出波形,,(3)正向輕載運(yùn)行:,,,輸出平均電壓,
34、雙極式控制可逆PWM變換器的輸出平均電壓為 如果占空比和電壓系數(shù)的定義與不可逆變換器中相同,則在雙極式控制的可逆變換器中 ? = 2? – 1 注意:這里 ? 的計(jì)算公式與不可逆變換器中的公式就不一樣了。,,調(diào)速范圍,調(diào)速時(shí), ? 的可調(diào)范圍為0~1, –10.5時(shí), ? 為正,電機(jī)正轉(zhuǎn);當(dāng)? <
35、0.5時(shí), ? 為負(fù),電機(jī)反轉(zhuǎn);當(dāng)? = 0.5時(shí), ? = 0 ,電機(jī)停止。,注 意:,當(dāng)電機(jī)停止時(shí)電樞電壓并不等于零,而是正負(fù)脈寬相等的交變脈沖電壓,因而電流也是交變的。這個(gè)交變電流的平均值為零,不產(chǎn)生平均轉(zhuǎn)矩,徒然增大電機(jī)的損耗,這是雙極式控制的缺點(diǎn)。但它也有好處,在電機(jī)停止時(shí)仍有高頻微振電流,從而消除了正、反向時(shí)的靜摩擦死區(qū),起著所謂“動(dòng)力潤(rùn)滑”的作用。,性能評(píng)價(jià),雙極式控制的橋式可逆PWM變換器有下列特點(diǎn):(1)電流一
36、定連續(xù);(2)可使電機(jī)在四象限運(yùn)行;(3)電機(jī)停止時(shí)有微振電流,能消除靜摩擦死區(qū);(4)低速平穩(wěn)性好,系統(tǒng)的調(diào)速范圍可達(dá)1:20000左右;(5)低速時(shí),每個(gè)開(kāi)關(guān)器件的驅(qū)動(dòng)脈沖仍較寬,有利于保證器件的可靠導(dǎo)通。(6)在工作過(guò)程中,4個(gè)開(kāi)關(guān)器件可能都處于開(kāi)關(guān)狀態(tài),開(kāi)關(guān)損耗大,而且在切換時(shí)可能發(fā)生上、下橋臂直通的事故,為了防止直通,在上、下橋臂的驅(qū)動(dòng)脈沖之間,應(yīng)設(shè)置邏輯延時(shí)。,2 直流脈寬調(diào)速系統(tǒng)的機(jī)械特性,由于采用脈寬調(diào)制,嚴(yán)
37、格地說(shuō),即使在穩(wěn)態(tài)情況下,脈寬調(diào)速系統(tǒng)的轉(zhuǎn)矩和轉(zhuǎn)速也都是脈動(dòng)的,所謂穩(wěn)態(tài),是指電機(jī)的平均電磁轉(zhuǎn)矩與負(fù)載轉(zhuǎn)矩相平衡的狀態(tài),機(jī)械特性是平均轉(zhuǎn)速與平均轉(zhuǎn)矩(電流)的關(guān)系。 采用不同形式的PWM變換器,系統(tǒng)的機(jī)械特性也不一樣。對(duì)于帶制動(dòng)電流通路的不可逆電路和雙極式控制的可逆電路,電流的方向是可逆的,無(wú)論是重載還是輕載,電流波形都是連續(xù)的,因而機(jī)械特性關(guān)系式比較簡(jiǎn)單,現(xiàn)在就分析這種情況。,對(duì)于帶制動(dòng)電流通路的不可逆電路,電壓平
38、衡方程式分兩個(gè)階段,,,,式中 R、L —電樞電路的電阻和電感。,帶制動(dòng)的不可逆電路電壓方程,(0 ≤ t < ton),(ton ≤ t < T),電壓方程,對(duì)于雙極式控制的可逆電路,只在第二個(gè)方程中電源電壓由 0 改為 –Us ,其他均不變。于是,電壓方程為,,,( 0 ≤ t < ton ),雙極式可逆電路電壓方程,(ton ≤ t < T ),機(jī)械特性方程,按電壓方程求一個(gè)周期內(nèi)的平均值,即可導(dǎo)出機(jī)械
39、特性方程式。無(wú)論是上述哪一種情況,電樞兩端在一個(gè)周期內(nèi)的平均電壓都是 Ud = ? Us,只是 ? 與占空比 ? 的關(guān)系不同。,平均電流和轉(zhuǎn)矩分別用 Id 和 Te 表示,平均轉(zhuǎn)速 n = E/Ce,而電樞電感壓降的平均值 Ldid / dt 在穩(wěn)態(tài)時(shí)應(yīng)為零。 于是,無(wú)論是上述哪一組電壓方程,其平均值方程都可寫成,式中 Cm = Km?N —電機(jī)在額定磁通下的轉(zhuǎn)矩系數(shù); n0 = ? Us / Ce
40、 —理想空載轉(zhuǎn)速,與電壓系數(shù)成正比。,PWM調(diào)速系統(tǒng)機(jī)械特性,說(shuō) 明,圖中所示的機(jī)械曲線是電流連續(xù)時(shí)脈寬調(diào)速系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)性能。圖中僅繪出了第一、二象限的機(jī)械特性,它適用于帶制動(dòng)作用的不可逆電路,雙極式控制可逆電路的機(jī)械特性與此相仿,只是更擴(kuò)展到第三、四象限了。對(duì)于電機(jī)在同一方向旋轉(zhuǎn)時(shí)電流不能反向的電路,輕載時(shí)會(huì)出現(xiàn)電流斷續(xù)現(xiàn)象,把平均電壓抬高,在理想空載時(shí),Id = 0 ,理想空載轉(zhuǎn)速會(huì)翹到 n0s=Us / Ce 。目前,在
41、中、小容量的脈寬調(diào)速系統(tǒng)中,由于IGBT已經(jīng)得到普遍的應(yīng)用,其開(kāi)關(guān)頻率一般在10kHz左右,這時(shí),最大電流脈動(dòng)量在額定電流的5%以下,轉(zhuǎn)速脈動(dòng)量不到額定空載轉(zhuǎn)速的萬(wàn)分之一,可以忽略不計(jì)。,3、 PWM控制與變換器的數(shù)學(xué)模型,PWM控制器和變換器可看作一個(gè)環(huán)節(jié),其驅(qū)動(dòng)電壓都由 PWM 控制器發(fā)出,PWM控制與變換器的動(dòng)態(tài)數(shù)學(xué)模型和晶閘管觸發(fā)與整流裝置基本一致。 按照上述對(duì)PWM變換器工作原理和波形的分析,不難看出,當(dāng)控
42、制電壓改變時(shí),PWM變換器輸出平均電壓按線性規(guī)律變化,但其響應(yīng)會(huì)有延遲,最大的時(shí)延是一個(gè)開(kāi)關(guān)周期 T 。,因此PWM控制與變換器(簡(jiǎn)稱PWM裝置)也可以看成是一個(gè)滯后環(huán)節(jié),其傳遞函數(shù)可以寫成,其中 Ks — PWM裝置的放大系數(shù); Ts — PWM裝置的延遲時(shí)間, Ts ≤ T0 。,當(dāng)開(kāi)關(guān)頻率為10kHz時(shí),T = 0.1ms ,在一般的電力拖動(dòng)自動(dòng)控制系統(tǒng)中,時(shí)間常數(shù)這么小的滯后環(huán)節(jié)可以近似看成是一個(gè)
43、一階慣性環(huán)節(jié),因此,,與晶閘管裝置傳遞函數(shù)完全一致。,4、 電能回饋與泵升電壓的限制,PWM變換器的直流電源通常由交流電網(wǎng)經(jīng)不可控的二極管整流器產(chǎn)生,并采用大電容C濾波,以獲得恒定的直流電壓,電容C同時(shí)對(duì)感性負(fù)載的無(wú)功功率起儲(chǔ)能緩沖作用。,泵升電壓產(chǎn)生的原因,對(duì)于PWM變換器中的濾波電容,其作用除濾波外,還有當(dāng)電機(jī)制動(dòng)時(shí)吸收運(yùn)行系統(tǒng)動(dòng)能的作用。由于直流電源靠二極管整流器供電,不可能回饋電能,電機(jī)制動(dòng)時(shí)只好對(duì)濾波電容充電,這將使電容兩
44、端電壓升高,稱作“泵升電壓”。 “泵升電壓”是直流PWM變換器-電動(dòng)機(jī)系統(tǒng)特有的電能回饋問(wèn)題。 如果不采取措施,電力電子開(kāi)關(guān)器件有可能被泵升電壓擊穿。,電力電子器件的耐壓限制著最高泵升電壓,因此電容量就不可能很小,一般幾千瓦的調(diào)速系統(tǒng)所需的電容量達(dá)到數(shù)千微法。 在大容量或負(fù)載有較大慣量的系統(tǒng)中,不可能只靠電容器來(lái)限制泵升電壓,這時(shí),可以采用下圖中的鎮(zhèn)流電阻 Rb 來(lái)消耗
45、掉部分動(dòng)能。分流電路靠開(kāi)關(guān)器件 VTb 在泵升電壓達(dá)到允許數(shù)值時(shí)接通。,泵升電壓限制,泵升電壓限制電路,泵升電壓限制,對(duì)于更大容量的系統(tǒng),為了提高效率,可以在二極管整流器輸出端并接逆變器,把多余的能量逆變后回饋電網(wǎng)。當(dāng)然,這樣一來(lái),系統(tǒng)就更復(fù)雜了。,5、PWM系統(tǒng)的優(yōu)越性,主電路線路簡(jiǎn)單,需用的功率器件少;開(kāi)關(guān)頻率高,電流容易連續(xù),諧波少,電機(jī)損耗及發(fā)熱都較??;低速性能好,穩(wěn)速精度高,調(diào)速范圍寬;系統(tǒng)頻帶寬,動(dòng)態(tài)響應(yīng)快,動(dòng)態(tài)抗擾能
46、力強(qiáng);功率開(kāi)關(guān)器件工作在開(kāi)關(guān)狀態(tài),導(dǎo)通損耗小,當(dāng)開(kāi)關(guān)頻率適當(dāng)時(shí),開(kāi)關(guān)損耗也不大,因而裝置效率較高;直流電源采用不控整流時(shí),電網(wǎng)功率因數(shù)比相控整流器高。,小 結(jié),三種可控直流電源系統(tǒng),旋轉(zhuǎn)變流機(jī)組已經(jīng)退出歷史舞臺(tái),V-M系統(tǒng)在上世紀(jì)60~70年代得到廣泛應(yīng)用,目前主要用于大容量系統(tǒng)。 直流PWM調(diào)速系統(tǒng)作為一種新技術(shù),發(fā)展迅速,應(yīng)用日益廣泛,特別在中、小容量的系統(tǒng)中,已取代V-M系統(tǒng)成為主要的直流調(diào)速方式。,2.2
47、 轉(zhuǎn)速反饋控制直流調(diào)速系統(tǒng),內(nèi)容提要:轉(zhuǎn)速控制的要求和調(diào)速指標(biāo)開(kāi)環(huán)調(diào)速系統(tǒng)及其存在的問(wèn)題閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的組成及其靜特性開(kāi)環(huán)系統(tǒng)特性和閉環(huán)系統(tǒng)特性的關(guān)系反饋控制規(guī)律限流保護(hù)——電流截止負(fù)反饋反饋控制閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)數(shù)學(xué)模型反饋控制閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的穩(wěn)定條件動(dòng)態(tài)校正——PI調(diào)節(jié)器的設(shè)計(jì)系統(tǒng)設(shè)計(jì)舉例與參數(shù)計(jì)算,2.2.1 轉(zhuǎn)速控制的要求和調(diào)速指標(biāo),任何一臺(tái)需要控制轉(zhuǎn)速的設(shè)備,其生產(chǎn)工藝對(duì)調(diào)速性能都有一定的要求
48、。 歸納起來(lái),對(duì)于調(diào)速系統(tǒng)的轉(zhuǎn)速控制要求有以下三個(gè)方面:,(1)調(diào)速——在一定的最高轉(zhuǎn)速和最低轉(zhuǎn)速范圍內(nèi),分擋地(有級(jí))或 平滑地(無(wú)級(jí))調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)速;(2)穩(wěn)速——以一定的精度在所需轉(zhuǎn)速上穩(wěn)定運(yùn)行,在各種干擾下不允許有過(guò)大的轉(zhuǎn)速波動(dòng),以確保產(chǎn)品質(zhì)量;(3)加、減速——頻繁起、制動(dòng)的設(shè)備要求加、減速盡量快,以提高生產(chǎn)率;不宜經(jīng)受劇烈速度變化的機(jī)械則要求起,制動(dòng)盡量平穩(wěn)。,調(diào)速指標(biāo),調(diào)速范圍: 生產(chǎn)機(jī)械要求電動(dòng)
49、機(jī)提供的最高轉(zhuǎn)速和最低轉(zhuǎn)速之比叫做調(diào)速范圍,用字母 D 表示,即,,靜差率:當(dāng)系統(tǒng)在某一轉(zhuǎn)速下運(yùn)行時(shí),負(fù)載由理想空載增加到額定值時(shí)所對(duì)應(yīng)的轉(zhuǎn)速降落 ?nN ,與理想空載轉(zhuǎn)速 n0 之比,稱作靜差率 s ,即,圖1-23 不同轉(zhuǎn)速下的靜差率,靜差率與機(jī)械特性硬度的區(qū)別,然而靜差率和機(jī)械特性硬度又是有區(qū)別的。一般調(diào)壓調(diào)速系統(tǒng)在不同轉(zhuǎn)速下的機(jī)械特性是互相平行的 。對(duì)于同樣硬度的特性,理想空載轉(zhuǎn)速越低時(shí),靜差率越大,轉(zhuǎn)速的相對(duì)穩(wěn)定度也就越差。,
50、例如:在1000r/min時(shí)降落10r/min,只占1%;在100r/min時(shí)同樣降落10r/min,就占10%; 如果在只有10r/min時(shí),再降落10r/min,就占100%,這時(shí)電動(dòng)機(jī)已經(jīng)停止轉(zhuǎn)動(dòng),轉(zhuǎn)速全部降落完了。 因此,調(diào)速范圍和靜差率這兩項(xiàng)指標(biāo)并不是彼此孤立的,必須同時(shí)提才有意義。調(diào)速系統(tǒng)的靜差率指標(biāo)應(yīng)以最低速時(shí)所能達(dá)到的數(shù)值為準(zhǔn)。,調(diào)速范圍、靜差率和額定速降之間的關(guān)系,,,,
51、,對(duì)于同一個(gè)調(diào)速系統(tǒng), ?nN 值一定,由式可見(jiàn),如果對(duì)靜差率要求越嚴(yán),即要求 s 值越小時(shí),系統(tǒng)能夠允許的調(diào)速范圍也越小。 一個(gè)調(diào)速系統(tǒng)的調(diào)速范圍,是指在最低速時(shí)還能滿足所需靜差率的轉(zhuǎn)速可調(diào)范圍。,例題某直流調(diào)速系統(tǒng)電動(dòng)機(jī)額定轉(zhuǎn)速為nN=1430r/min,額定速降ΔnN=115r/min, 當(dāng)要求靜差率s≤30%時(shí),允許多大的調(diào)速范圍? 如果要求靜差率s≤ 20%,則調(diào)速范圍是多
52、少? 如果希望調(diào)速范圍達(dá)到10,所能滿足的靜差率是多少?,,解 在要求s≤ 30%時(shí),允許的調(diào)速范圍為 若要求s≤ 20%,則允許的調(diào)速范圍只有 若調(diào)速范圍達(dá)到10,則靜差率只能是,,,,2.2.2 開(kāi)環(huán)調(diào)速系統(tǒng)及其存在的問(wèn)題,若直流調(diào)壓調(diào)速系統(tǒng)是開(kāi)環(huán)調(diào)速系統(tǒng),調(diào)節(jié)控制電壓就可以改變電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速。如果負(fù)載的生產(chǎn)工藝對(duì)運(yùn)行時(shí)的靜差率要求不高,這樣的開(kāi)環(huán)調(diào)速系統(tǒng)都能實(shí)現(xiàn)一定范圍內(nèi)的無(wú)
53、級(jí)調(diào)速,可以找到一些用途。 但是,許多需要調(diào)速的生產(chǎn)機(jī)械常常對(duì)靜差率有一定的要求。在這些情況下,開(kāi)環(huán)調(diào)速系統(tǒng)往往不能滿足要求。,例題1-2 某龍門刨床工作臺(tái)拖動(dòng)采用直流電動(dòng)機(jī),其額定數(shù)據(jù)如下:60kW、220V、305A、1000r/min,采用V-M系統(tǒng),主電路總電阻0.18Ω,電動(dòng)機(jī)電動(dòng)勢(shì)系數(shù)0.2Vmin/r。如果要求調(diào)速范圍 D = 20,靜差率5%,采用開(kāi)環(huán)調(diào)速能否滿足?若要滿足這個(gè)要求,系統(tǒng)的額定速降最多能有
54、多少?,解 當(dāng)電流連續(xù)時(shí),V-M系統(tǒng)的額定速降為開(kāi)環(huán)系統(tǒng)機(jī)械特性連續(xù)段在額定轉(zhuǎn)速時(shí)的靜差率為 這已大大超過(guò)了5%的要求,更不必談?wù){(diào)到最低速了。,,,如果要求D = 20,s ≤ 5%,則由式(1-29)可知 由上例可以看出,開(kāi)環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的額定速降是275 r/min,而生產(chǎn)工藝的要求卻只有2.63r/min,相差幾乎百倍! 由此可見(jiàn),開(kāi)環(huán)調(diào)速已不能滿足
55、要求,需采用反饋控制的閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)來(lái)解決這個(gè)問(wèn)題。,2.2.3 閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的組成及其靜特性,根據(jù)自動(dòng)控制原理,反饋控制的閉環(huán)系統(tǒng)是按被調(diào)量的偏差進(jìn)行控制的系統(tǒng),只要被調(diào)量出現(xiàn)偏差,它就會(huì)自動(dòng)產(chǎn)生糾正偏差的作用。 調(diào)速系統(tǒng)的轉(zhuǎn)速降落正是由負(fù)載引起的轉(zhuǎn)速偏差,顯然,引入轉(zhuǎn)速閉環(huán)將使調(diào)速系統(tǒng)應(yīng)該能夠大大減少轉(zhuǎn)速降落。,,系統(tǒng)組成,,調(diào)節(jié)原理,在反饋控制的閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)中,與電動(dòng)機(jī)同軸安裝一臺(tái)測(cè)速發(fā)電機(jī) TG ,從而引出
56、與被調(diào)量轉(zhuǎn)速成正比的負(fù)反饋電壓Un ,與給定電壓 U*n 相比較后,得到轉(zhuǎn)速偏差電壓 ?Un ,經(jīng)過(guò)放大器 A,產(chǎn)生電力電子變換器UPE的控制電壓Uc ,用以控制電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速 n。,UPE的組成,圖中,UPE是由電力電子器件組成的變換器,其輸入接三組(或單相)交流電源,輸出為可控的直流電壓,控制電壓為Uc 。,轉(zhuǎn)速負(fù)反饋直流調(diào)速系統(tǒng)中各環(huán)節(jié)的穩(wěn)態(tài)關(guān)系如下:,,電壓比較環(huán)節(jié),,放大器,,電力電子變換器,,調(diào)速系統(tǒng)開(kāi)環(huán)機(jī)械特性,,測(cè)速反饋環(huán)節(jié)
57、,穩(wěn)態(tài)關(guān)系,穩(wěn)態(tài)關(guān)系(續(xù)),以上各關(guān)系式中 — 放大器的電壓放大系數(shù); — 電力電子變換器的電壓放大系數(shù); — 轉(zhuǎn)速反饋系數(shù),(V·min/r); — UPE的理想空載輸出電壓; — 電樞回路總電阻。,Kp,Ks,R,?,Ud0,從上述五個(gè)關(guān)系式中消去中間變量,整理后,即得轉(zhuǎn)速負(fù)反饋閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的靜特性方程式,,靜特性方程,
58、靜特性方程(續(xù)),式中 閉環(huán)系統(tǒng)的開(kāi)環(huán)放大系數(shù)K為 它相當(dāng)于在測(cè)速反饋電位器輸出端把反饋回路斷開(kāi)后,從放大器輸入起直到測(cè)速反饋輸出為止總的電壓放大系數(shù),是各環(huán)節(jié)單獨(dú)的放大系數(shù)的乘積。 電動(dòng)機(jī)環(huán)節(jié)放大系數(shù)為,,注意: 閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的靜特性表示閉環(huán)系統(tǒng)電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速與負(fù)載電流(或轉(zhuǎn)矩)間的穩(wěn)態(tài)關(guān)系,它在形式上與開(kāi)環(huán)機(jī)械特性相似,但本質(zhì)上卻有很大不同,故定名為“靜特性”,以示區(qū)別。,閉環(huán)系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)結(jié)構(gòu)框圖,
59、b)只考慮給定作用時(shí)的閉環(huán)系統(tǒng),c)只考慮擾動(dòng)作用時(shí)的閉環(huán)系統(tǒng),,由于已認(rèn)為系統(tǒng)是線性的,可以把二者疊加起來(lái),即得系統(tǒng)的靜特性方程式,,2.2.4 開(kāi)環(huán)系統(tǒng)機(jī)械特性和閉環(huán)系統(tǒng)靜特性 的關(guān)系,比較一下開(kāi)環(huán)系統(tǒng)的機(jī)械特性和閉環(huán)系統(tǒng)的靜特性,就能清楚地看出反饋閉環(huán)控制的優(yōu)越性。如果斷開(kāi)反饋回路,則上述系統(tǒng)的開(kāi)環(huán)機(jī)械特性為,,,而閉環(huán)時(shí)的靜特性可寫成,,比較式(1-36)和式(1-37)不難得出以下的論斷:,,,,
60、(1)閉環(huán)系統(tǒng)靜性可以比開(kāi)環(huán)系統(tǒng)機(jī)械特性硬得多。 在同樣的負(fù)載擾動(dòng)下,兩者的轉(zhuǎn)速降落分別為 和它們的關(guān)系是,,,系統(tǒng)特性比較,(2)如果比較同一的開(kāi)環(huán)和閉環(huán)系統(tǒng),則閉環(huán)系統(tǒng)的靜差率要小得多。 閉環(huán)系統(tǒng)和開(kāi)環(huán)系統(tǒng)的靜差率分別為
61、 和 當(dāng) n0op =n0cl 時(shí),,(3)當(dāng)要求的靜差率一定時(shí),閉環(huán)系統(tǒng)可以大大提高調(diào)速范圍。 如果電動(dòng)機(jī)的最高轉(zhuǎn)速都是nmax;而對(duì)最低速靜差率的要求相同,那么: 開(kāi)環(huán)時(shí), 閉環(huán)時(shí),得,,(4)要取得上述三項(xiàng)優(yōu)勢(shì),閉環(huán)系統(tǒng)必須設(shè)置放大器。 上述三項(xiàng)優(yōu)點(diǎn)
62、若要有效,都取決于一點(diǎn),即 K 要足夠大,因此必須設(shè)置放大器。,把以上四點(diǎn)概括起來(lái),可得下述結(jié)論: 閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)可以獲得比開(kāi)環(huán)調(diào)速系統(tǒng)硬得多的穩(wěn)態(tài)特性,從而在保證一定靜差率的要求下,能夠提高調(diào)速范圍,為此所需付出的代價(jià)是,須增設(shè)電壓放大器以及檢測(cè)與反饋裝置。,例題 在例題2-2中,龍門刨床要求 D = 20, s < 5%, 已知 Ks = 3
63、0, ? = 0.015V·min/r, Ce = 0.2V·min/r, 如何采用閉環(huán)系統(tǒng)滿足此要求?,解 在上例中已經(jīng)求得 Δnop = 275 r/min,但為了滿足調(diào)速要求,須有 Δncl = 2.63 r/min,可得,代入已知參數(shù),則得 即只要放大器的放大系數(shù)等于或大于46,閉環(huán)系統(tǒng)就能滿足所需的穩(wěn)態(tài)
64、性能指標(biāo)。,,系統(tǒng)調(diào)節(jié)過(guò)程,開(kāi)環(huán)系統(tǒng) Id ? ? n? 例如:在圖2-24中工作點(diǎn)從A ? A’ 閉環(huán)系統(tǒng) Id ? ? n? ? Un? ? ?Un? ? n? ? Ud0? ? Uc?
65、例如:在圖2-24中工作點(diǎn)從A ? B,Id,,閉環(huán)靜特性,開(kāi)環(huán)機(jī)械特性,圖1-26 閉環(huán)系統(tǒng)靜特性和開(kāi)環(huán)機(jī)械特性的關(guān)系,2.2.5 反饋控制規(guī)律,轉(zhuǎn)速反饋閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)是一種基本的反饋控制系統(tǒng),它具有以下三個(gè)基本特征,也就是反饋控制的基本規(guī)律,各種不另加其他調(diào)節(jié)器的基本反饋控制系統(tǒng)都服從于這些規(guī)律。,1. 被調(diào)量有靜差,從靜特性分析中可以看出,由于采用了比例放大器,閉環(huán)系統(tǒng)的開(kāi)環(huán)放大系數(shù)K值越大,系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)性能越好。然而,Kp =
66、常數(shù),穩(wěn)態(tài)速差就只能減小,卻不可能消除。因?yàn)殚]環(huán)系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)速降為 只有 K = ?,才能使 ?ncl = 0,而這是不可能的。因此,這樣的調(diào)速系統(tǒng)叫做有靜差調(diào)速系統(tǒng)。實(shí)際上,這種系統(tǒng)正是依靠被調(diào)量的偏差進(jìn)行控制的。,,2. 抵抗擾動(dòng), 服從給定,反饋控制系統(tǒng)具有良好的抗擾性能,它能有效地抑制一切被負(fù)反饋環(huán)所包圍的前向通道上的擾動(dòng)作用,但對(duì)給定作用的變化則唯命是從。擾動(dòng)——除給定信號(hào)外,作用在控制系統(tǒng)各環(huán)
67、節(jié)上的一切會(huì)引起輸出量變化的因素都叫做“擾動(dòng)作用”。,調(diào)速系統(tǒng)的擾動(dòng)源,負(fù)載變化的擾動(dòng)(使Id變化);交流電源電壓波動(dòng)的擾動(dòng)(使Ks變化);電動(dòng)機(jī)勵(lì)磁的變化的擾動(dòng)(造成Ce 變化 );放大器輸出電壓漂移的擾動(dòng)(使Kp變化);溫升引起主電路電阻增大的擾動(dòng)(使R變化);檢測(cè)誤差的擾動(dòng)(使?變化) 。 在圖2-25中,各種擾動(dòng)作用都在穩(wěn)態(tài)結(jié)構(gòu)框圖上表示出來(lái)了,所有這些因素最終都要影響到轉(zhuǎn)速。,,擾動(dòng)作用與
68、影響,抗擾能力,反饋控制系統(tǒng)對(duì)被反饋環(huán)包圍的前向通道上的擾動(dòng)都有抑制功能。例如:Us? ? Ud0? ? n? ? Un? ? ?Un ? ? n? ? Ud0 ? ? Uc?,但是,如果在反饋通道上的測(cè)速反饋系數(shù)受
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