簡(jiǎn)介：分類號(hào)R932學(xué)校代號(hào)10572UDC610密級(jí)學(xué)號(hào)201001126GUANGZHOUGUANGZHOUUNIVERSITYUNIVERSITYOFOFCHINESECHINESEMEDICINEMEDICINE碩士學(xué)位論文以同等學(xué)力申請(qǐng)碩士學(xué)位以同等學(xué)力申請(qǐng)碩士學(xué)位芝麻素分子蒸餾結(jié)晶分離技術(shù)工藝芝麻素分子蒸餾結(jié)晶分離技術(shù)工藝研究及其制劑研究及其制劑學(xué)位申請(qǐng)人鐘仲指導(dǎo)教師姓名李慶國(guó)李慶國(guó)專業(yè)名稱中藥學(xué)中藥學(xué)申請(qǐng)學(xué)位類型科學(xué)學(xué)位科學(xué)學(xué)位論文提交日期20132013年4月廣州中醫(yī)藥大學(xué)I摘要目的為了更好的滿足市場(chǎng)需求和開發(fā)利用芝麻素資源，尋找一種新的提取分離芝麻素的提取方法，進(jìn)而得出一套簡(jiǎn)便的芝麻素含量的測(cè)定方法，然后利用芝麻素的生物活性，研制出一種新的含有芝麻素的劑型，主要是對(duì)它的處方工藝進(jìn)行研究，為進(jìn)一步開發(fā)利用芝麻素資源做準(zhǔn)備，這對(duì)芝麻素的開發(fā)利用具有舉足輕重的學(xué)術(shù)和實(shí)用意義。方法1本研究先利用分子蒸餾技術(shù)從芝麻油中提取出芝麻素粗品，之后利用結(jié)晶分離技術(shù)純化芝麻素粗晶，得到純度更高的芝麻素單體。利用單因數(shù)考查方法對(duì)芝麻素提取過程中的幾個(gè)影響因數(shù)進(jìn)行逐個(gè)考查。2采用高效液相對(duì)芝麻素進(jìn)行含量測(cè)定，并進(jìn)行方法學(xué)考查。3采用結(jié)晶技術(shù)純化芝麻素粗晶，進(jìn)一步優(yōu)化結(jié)晶工藝，得到粒徑分布更加均一的芝麻素結(jié)晶。4確定主藥為芝麻素與維生素E，對(duì)分散介質(zhì)PEG400、丙二醇、吐溫80及大豆油設(shè)計(jì)了一系列處方進(jìn)行配制，以靜置24H及采用紫外分光光度法測(cè)定芝麻素液體硬膠囊的體外溶出度，篩選出最優(yōu)處方；以芝麻素粗品為測(cè)定指標(biāo)，分別對(duì)芝麻素液體硬膠囊進(jìn)行高溫、高濕及光照試驗(yàn)，觀察、稱重比較，并用紫外分光光度法測(cè)定體外溶出度，計(jì)算累積溶出量，考察制劑穩(wěn)定性。成果1從單因素考察實(shí)驗(yàn)對(duì)芝麻素的提取影響效果的結(jié)果，可以得出芝麻素提取的優(yōu)化工藝為真空度01PA、蒸發(fā)溫度250℃，進(jìn)料速度4DS，冷凝溫度80℃，進(jìn)料溫度70℃，刮膜轉(zhuǎn)速300RMIN。在此條件下蒸餾得到的芝麻素粗品中芝麻素的含量為14815％，粗品收率為3807％，芝麻素轉(zhuǎn)移率為91229％。2建立了一種快速簡(jiǎn)單的芝麻素測(cè)定方法，該方法具有操作簡(jiǎn)便、基線穩(wěn)定、回收率高、重現(xiàn)性良好等優(yōu)點(diǎn)。3結(jié)晶技術(shù)的優(yōu)化工藝采用95乙醇作為芝麻素結(jié)晶溶劑，水浴降溫，結(jié)晶時(shí)間3小時(shí)，純度達(dá)到805，收率為720。4以大豆油作為分散介質(zhì)制得的芝麻素液體硬膠囊最優(yōu)，體外溶出度在45MIN可達(dá)到90以上；濕度是影響硬膠囊劑的重要因素，各參數(shù)下芝麻素液體硬膠囊的體外累積溶出量均在1H內(nèi)可達(dá)到95以上，含量基本無(wú)變化。以大豆油作為分散介質(zhì)制得的內(nèi)容物澄清無(wú)分層，硬膠囊整潔、光滑，體外溶出良好，抗高溫、抗光照，應(yīng)置于濕度90以下放置。

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簡(jiǎn)介：隨著銅礦石的不斷開采和利用，能夠直接或分選后冶煉的銅礦石不斷減少，品位逐漸降低。為了獲得較高的回收率，銅礦分選磨礦粒度不斷減小、浮選藥劑用量不斷加大，導(dǎo)致了銅精礦細(xì)粒度、高堿度及高粘度等特點(diǎn)，致使過濾脫水困難。為此，本文針對(duì)銅精礦加壓過濾中存在的過濾效果差、過濾介質(zhì)再生困難等問題進(jìn)行研究，以期為解決工業(yè)生產(chǎn)中的實(shí)際問題提供技術(shù)支持和實(shí)驗(yàn)依據(jù)。針對(duì)銅精礦過濾困難的問題，本文通過過濾機(jī)理分析及銅精礦物性測(cè)定，得到了銅精礦粒度分布范圍廣是造成過濾困難的主要原因。對(duì)此，本文通過實(shí)驗(yàn)研究了不同過濾助劑對(duì)銅精礦過濾效果的影響，篩選出了效果較優(yōu)的過濾助劑。在此基礎(chǔ)上，采用分形理論分析了濾餅的微觀結(jié)構(gòu)，從機(jī)理上研究了不同藥劑對(duì)過濾效果的影響。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，聚合硫酸鐵對(duì)銅精礦過濾性能的提高最為顯著。當(dāng)按銅精礦干礦量1％添加聚合硫酸鐵時(shí)，能夠使銅精礦的過濾速度相對(duì)于不加藥時(shí)提高429倍，同時(shí)濾餅含水率降低381，有效地解決了銅精礦過濾效果差的問題。通過對(duì)添加不同藥劑所形成的濾餅結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析，可將其結(jié)構(gòu)分為三類。其中濾餅結(jié)構(gòu)Ⅰ為分層結(jié)構(gòu)，過濾性能較差；濾餅結(jié)構(gòu)Ⅱ?yàn)橥ㄟ^降低顆粒間或顆粒與液體間作用力而形成的濾餅，過濾性能相對(duì)較好；濾餅結(jié)構(gòu)Ⅲ為通過絮凝而形成的濾餅，過濾性能最好。通過分形理論對(duì)濾餅結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析，得到對(duì)通過絮凝作用而形成的濾餅，其特征參數(shù)越大，過濾速度越快，濾餅含水率越低。對(duì)于通過降低顆粒間或顆粒與液體間作用力而形成的濾餅，分形理論并不適用。本文對(duì)銅精礦加壓過濾所用濾布的再生清洗進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，分別通過物理清洗和化學(xué)清洗得出了最優(yōu)清洗條件物理清洗中，超聲對(duì)清洗效果有明顯的提升作用，且低頻大功率的超聲清洗效果更好；改變清洗溫度同樣對(duì)清洗效果有影響，并且在60℃時(shí)清洗效果最好。對(duì)于化學(xué)清洗，單一酸洗中，醋酸的清洗效果最好。在化學(xué)單一酸洗基礎(chǔ)上，通過正交實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)，研究了不同清洗劑組合及配比的清洗效果，得到復(fù)合清洗劑的最優(yōu)組合和濃度為20MOLLCH3COOH05MOLLHF01JFCE。該復(fù)合清洗劑能夠使過濾性能最差時(shí)的濾布的相對(duì)透過度從9提高至63，解決了濾布因堵塞而不得不更換的問題。本文的研究結(jié)果為銅精礦預(yù)處理工藝與濾布再生工藝選擇提供了理論基礎(chǔ)和實(shí)驗(yàn)依據(jù)。

簡(jiǎn)介：學(xué)位論文創(chuàng)新性聲明本人聲明所呈交的學(xué)位論文是我個(gè)人在導(dǎo)師指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作及取得的研究成果。盡我所知，除了文中特別加以標(biāo)注和致謝中所羅列的內(nèi)容以外，論文中不包含其他人已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的研究成果；也不包含為獲得西安石油大學(xué)或其它教育機(jī)構(gòu)的學(xué)位或證書而使用過的材料。與我一同工作的同志對(duì)本研究所做的任何貢獻(xiàn)均己在論文中做了明確的說明并表示了謝意。申請(qǐng)學(xué)位論文與資料若有不實(shí)之處，本人承擔(dān)一切相關(guān)責(zé)任。論文作者簽名寫趔，日期公S羔L學(xué)位論文使用授權(quán)的說明本人完全了解西安石油大學(xué)有關(guān)保留和使用學(xué)位論文的規(guī)定，即研究生在校攻讀學(xué)位期間論文工作的知識(shí)產(chǎn)權(quán)單位屬西安石油大學(xué)。學(xué)校享有以任何方法發(fā)表、復(fù)制、公開閱覽、借閱以及申請(qǐng)專利等權(quán)利。本人離校后發(fā)表或使用學(xué)位論文或與該論文直接相關(guān)的學(xué)術(shù)論文或成果時(shí)，署名單位仍然為西安石油大學(xué)。論文作者簽名堡亟壹、導(dǎo)師簽名么批日期211壘12L注如本論文涉密，請(qǐng)?jiān)谑褂檬跈?quán)的說明中指出含解密年限等。英文摘要SUBJECTYANCHANGGASFIELDH8LAYERFRACTURINGTECHNOLOGYRESEARCHSPECIALITYNAMEINSTRUCTORABS’L’量【AC’L’YAHCHANGGASFIELDSINCEEXPLORATIONFORATOTALOFH8LAYERSFRACTURING77LAYERS，EXISTINGUNIMPEDEDFLOWOF52FLOORS，THEUNIMPEDEDFLOWWANFANG41LAYERS，LAYERCONSTRUCTIONACCOUNTEDFOR788％，BUTCANREACH10ARTICLESOFONLYONELAYER，30ARTICLESOFZERO，F(xiàn)ARBELOWTHEEXPECTEDRESULTSNOWTHROUGHTARGETEDRESEARCHCARRIEDOUTH8FRACTURINGPROCESSANALYSISINTHEOVERALLEVALUATIONOFTHECARTRIDGEH8EXISTINGRESERVOIRCHARACTERISTICS，NOWWITHTHEFRACTURINGDESIGNPARAMETERSANDCONSTRUCTIONDATAONTHEBASISOFTHEIRRELATIONSHIPWITHTHEUNIMPEDEDFLOWANALYSIS，RESEARCHFACTORSINFLUENCINGTHESORTOFH8FRACTURINGANDFRACTURINGFLUIDISPREFERABLYEVALUATEDPROPPANTPERFORMANCEEVALUATIONANDSENSITIVITYANALYSISOFRESERVOIRSTUDIESRECIPESYSTEMWORK，ACOMPREHENSIVESTUDYOFTHEREGIONFRACTURINGTECHNOLOGYFEATURESANDFRACTURINGFLUIDFORMULATIONSYSTEMFEATURES，F(xiàn)RACTURINGTHEFORMATIONOFACOMPREHENSIVEADAPTATIONPROGRAMANDTECHNOLOGYSYSTEMOFTHEFORMATION，INCREASEPRODUCTIONAFTERTHEPRESSUREOFGASRESERVOIRDEVELOPMENTTOPROVIDEREASONABLERESERVOIRRECONSTRUCTIONPROGRAMSTOIMPROVETHEULTRALOWPERMEABILITYGASRESERVOIREXPLOITATIONDEGREEANDRECOVERYACCORDINGTOEXTENDTHEFIELDOFANCIENTRESERVOIRSOFDIFFERENTPERMEABILITYCHARACTERISTICS，PERMEABILITYVALUESWERE02510～I(xiàn)MA20510‘3M2，1510。’PM2，4XLO一3岬2OPTIMIZATIONANDFRACTUREHAL‘LENGTHANDPRODUCTIONOPTIMIZATIONANDSYSTEMOPTIMIZATIONBASEDONFRACTUREGEOLOGICALPARAMETERSCARTRIDGE4GASWELLSBYFRACPROPTFRACTUREDGASWELLSFRACTURINGDESIGNSOFTWARETODETERMINETHEGASPUMPSEQUENCETABLES，AHEADFLUIDVOLUME，SANDRATIO，PERFORATIONANDOTHERCONSTRUCTIONPARAMETERS，DESIGNTHEAPPROPRIATEFRACTURINGCONSTRUCTIONREPORTSFRACTURINGFLUIDFORMULATIONMATERIALTESTINGANDQUALITYANALYSISTESTINGANDFRACTURINGTHESCENETOGUIDETHEDESIGNOFFOURWELLS，F(xiàn)OURWELLSFRACTURINGSANDAPPROPRIATESCALE，F(xiàn)RACTURINGPARAMETERSALSEACHEDDESIGNREQUIREMENTS，THEFRACTURINGPROCESSISNORMALKEYWORDSORDOSBASIN，YANCHANGGASFIELD，SORTFRACTURINGPARAMETERS，ABSOLUTEOPENFLOW，F(xiàn)RACTURINGFLUID，F(xiàn)RACTURESYSTEMOPTIMIZATION，F(xiàn)RACTURINGPARAMETEROPTIMIZATIONTHESISFUNDAMENTSTUDYIII

簡(jiǎn)介：近年來(lái)，隨著磨漿工藝的不斷發(fā)展，高得率漿的品質(zhì)及磨漿能耗得到了巨大的改善，但是為了適應(yīng)高得率漿制備的紙張?jiān)谫|(zhì)量和消耗上迫切的提升，我們對(duì)高得率漿的質(zhì)量要求及能耗要求也在不斷提高。并且在質(zhì)量要求的較高的紙產(chǎn)品中用高得率漿替代更多的昂貴化學(xué)漿也成為高得率漿發(fā)展的進(jìn)一步要求。除此之外，工業(yè)上環(huán)境保護(hù)的壓力越來(lái)越大，這也要求高得率漿生產(chǎn)過程低污染物排放、低能耗。因此，目前很多高得率漿研究的方向?yàn)楦咂焚|(zhì)、低能耗漿料?；瘷C(jī)漿典型的生產(chǎn)工藝為兩段磨漿，一段磨漿后直接進(jìn)入二段磨漿。但是由于木片經(jīng)過第一段高濃磨后，已經(jīng)有相當(dāng)部分的木片已經(jīng)變成了纖維，這部分纖維如果再進(jìn)行第二段磨漿，首先將增加磨漿的能耗其次，第二段磨漿會(huì)改變這部分纖維的形態(tài)，不利于其成紙松厚度增加第三，這部分已經(jīng)分離完成的纖維與纖維束混合，不利于第二段磨漿對(duì)纖維束進(jìn)行針對(duì)性的處理，同樣會(huì)導(dǎo)致磨漿能耗的增加。本課題中的選擇性磨漿是將傳統(tǒng)磨漿方式的一段磨漿料全部進(jìn)入二段磨的模式進(jìn)行改進(jìn)，將一段磨所獲得的漿料經(jīng)過纖維束篩，只把渣漿部分送入二段磨，如此一來(lái)進(jìn)入二段磨的漿料量就會(huì)減少，這可以對(duì)能耗的降低做出了巨大貢獻(xiàn)。與此同時(shí)，一段磨后增加的平板篩所篩出來(lái)的良漿不再進(jìn)入二段磨，這樣就保證了一段磨后纖維的挺硬粗大，這段漿料與二段磨漿料配抄時(shí)，會(huì)提高所得到的新品質(zhì)漿中的粗大挺硬纖維含量，且這部分粗大挺硬纖維較原磨漿工藝中粗大挺硬纖維更利于紙頁(yè)松厚度的提高。首先利用PFI實(shí)施化機(jī)漿選擇性磨漿，針對(duì)篩出來(lái)的纖維束磨漿，當(dāng)磨漿轉(zhuǎn)數(shù)為19000R時(shí)，在實(shí)現(xiàn)選擇性磨漿所制備的化機(jī)漿與對(duì)比漿基本一致的游離度（即濾水性能）一致，但相對(duì)于對(duì)比漿，能耗降低了118％，使用選擇性磨漿實(shí)施化機(jī)漿磨漿過程的節(jié)能降耗后，與對(duì)比漿在烘干情況下的成紙性能相比，選擇性磨漿所制備的化機(jī)漿成紙松厚度提高22％，但抗張強(qiáng)度、撕裂強(qiáng)度、內(nèi)結(jié)合強(qiáng)度分別降低了93％、55％、67％與對(duì)比漿在風(fēng)干情況下的成紙性能相比，選擇性磨漿所制備的化機(jī)漿成紙松厚度增加了105％，但成紙抗張指數(shù)、撕裂指數(shù)、內(nèi)結(jié)合強(qiáng)度分別降低了105％、61％、68％，成紙粗糙度提高18％。其次利用盤磨實(shí)施化機(jī)漿選擇性磨漿，針對(duì)篩出來(lái)的纖維束磨漿，一段高濃磨出漿游離度對(duì)實(shí)施化機(jī)漿的選擇性磨漿具有明顯影響。出漿游離度較高時(shí)，有利于磨漿能耗的降低，并且可制備高松厚度紙張，但是成紙強(qiáng)度性能有所下降當(dāng)一段高濃磨出漿游離度較低時(shí)，磨漿能耗反而升高，但是可以在松厚度略有損失的情況下，制備強(qiáng)度性能較好的紙張。利用盤磨實(shí)施化機(jī)漿選擇性磨漿，當(dāng)一段高濃磨出漿游離度為710ML，漿S1的游離度為170ML，選擇性磨漿所制備的化機(jī)漿相對(duì)于對(duì)比漿能耗降低了131％，在實(shí)現(xiàn)與對(duì)比漿基本一致的游離度（即濾水性能）時(shí)，與對(duì)比漿在烘干情況下的成紙性能相比，選擇性磨漿所制備的化機(jī)漿成紙松厚度提高12％，成紙撕裂強(qiáng)度基本保持一致，但抗張強(qiáng)度和內(nèi)結(jié)合強(qiáng)度分別降低了158％和47％與對(duì)比漿在風(fēng)干情況下的成紙性能相比，選擇性磨漿所制備的化機(jī)漿成紙松厚度增加了116％，成紙撕裂指數(shù)增加了17％，但抗張強(qiáng)度和內(nèi)結(jié)合強(qiáng)度分別降低了105％和168％，粗糙度增加了65％。最后利用盤磨實(shí)施化機(jī)漿選擇性磨漿優(yōu)化工藝，當(dāng)漿S游離度為260ML時(shí)，所得漿P游離度與對(duì)比漿游離度基本一致，但相對(duì)于對(duì)比漿來(lái)說，能耗升高了157％，在實(shí)現(xiàn)與對(duì)比漿基本一致的游離度（即濾水性能）時(shí)，與對(duì)比漿在烘干情況下的成紙性能相比，選擇性磨漿所制備的化機(jī)漿成紙松厚度下降了11％，但抗張強(qiáng)度、撕裂強(qiáng)度、內(nèi)結(jié)合強(qiáng)度分別升高了45％、29％、128％與對(duì)比漿在風(fēng)干情況下的成紙性能相比，選擇性磨漿所制備的化機(jī)漿成紙松厚度下降了47％，但成紙抗張指數(shù)、撕裂指數(shù)、內(nèi)結(jié)合強(qiáng)度分別上升了69％、67％、23％，成紙粗糙度下降了15％。

簡(jiǎn)介：為研究高固含量復(fù)合含能材料的制備工藝技術(shù)，選擇顆粒平均面積分?jǐn)?shù)法、偏態(tài)樣方法、顆粒分散度D法和材料分形法，進(jìn)行了固體填料分散性定量評(píng)價(jià)的可行性試驗(yàn)研究，確定了一種適用于高固含量復(fù)合含能材料體系固體填料分散性定量評(píng)價(jià)方法，并結(jié)合高固含量熱塑性彈性體復(fù)合含能材料開展了應(yīng)用研究。采用半溶劑法工藝探索研究了高固含量復(fù)合含能材料的制備工藝條件，并進(jìn)行了力學(xué)性能和燃燒性能試驗(yàn)研究。主要研究結(jié)果如下四種評(píng)價(jià)方法相關(guān)影響因素及可行性研究表明分散度D法定量評(píng)價(jià)固體填料分散均勻性的適用性最好，顆粒平均面積分?jǐn)?shù)法可對(duì)同類樣品內(nèi)固體填料的團(tuán)聚程度進(jìn)行相對(duì)比較，偏態(tài)樣方法評(píng)價(jià)結(jié)果不準(zhǔn)確，材料分形法評(píng)價(jià)結(jié)果的區(qū)分度較低。采用顆粒分散度D法對(duì)高固含量復(fù)合含能材料內(nèi)固體填料分散性評(píng)價(jià)結(jié)果表明適當(dāng)延長(zhǎng)捏合工序的分散時(shí)間有利于改善固體填料的分散性，分散時(shí)間應(yīng)不少于3小時(shí)。采用半溶劑法制備工藝，高固含量復(fù)合含能材料的成型工藝條件為捏合溶劑比為02、捏合工序固體填料分散時(shí)間為3小時(shí)、壓伸成型溫度為50℃。粘合劑性質(zhì)和固體填料含量對(duì)高固含量復(fù)合含能材料的力學(xué)性能影響較大，采用部分BGAP取代TPU作為混合粘合劑，可顯著提高試驗(yàn)樣品的力學(xué)性能增加固體填料含量，力學(xué)性能將明顯下降。試驗(yàn)樣品的抗沖強(qiáng)度與固體填料分散性評(píng)價(jià)結(jié)果具有很好的一致性，提高固體填料的分散均勻性，有利于改善力學(xué)性能。高固含量復(fù)合含能材料的燃速壓力指數(shù)較大，燃速隨著高能固體組份含量和BGAP含量增加而增大。試驗(yàn)樣品的低溫燃速高于常溫和高溫，可能是低溫下藥柱破碎所致。試驗(yàn)樣品的燃燒穩(wěn)定性與固體填料分散性評(píng)價(jià)結(jié)果相一致，提高固體填料的分散均勻性有利于改善燃燒穩(wěn)定性。

簡(jiǎn)介：現(xiàn)場(chǎng)裝配尺寸精度控制是雙彎曲反射面天線設(shè)計(jì)性能能否實(shí)現(xiàn)的關(guān)鍵問題。天線反射面由大量的金屬薄壁件在臥式工裝上鉚接裝配而成。在鉚接后，天線反射面經(jīng)過臥立轉(zhuǎn)換保持立式工作狀態(tài)。鉚接裝配和臥立轉(zhuǎn)換后的誤差超差（即超出允許范圍），往往導(dǎo)致反復(fù)的天線裝配與坐標(biāo)測(cè)量，甚至整個(gè)產(chǎn)品廢棄。快速的工藝響應(yīng)和裝配成本控制，亟需一種快速、高精度的面向鉚接工藝的尺寸誤差算法，以提高數(shù)千鉚釘連接的大尺寸天線薄壁部件的裝配精度。本文針對(duì)國(guó)內(nèi)外現(xiàn)有方法不足以完成天線部件裝配誤差超差故障的系統(tǒng)建模以及不足以建立零件定位誤差、零件重力、局部鉚接變形、臥立轉(zhuǎn)換對(duì)全局誤差定量關(guān)系的問題，綜合運(yùn)動(dòng)學(xué)公式、靜力學(xué)有限元法、動(dòng)力學(xué)有限元法等數(shù)值、解析和邏輯代數(shù)方法，立足于曲面天線薄壁大件的現(xiàn)場(chǎng)裝配工藝，提出了天線裝配系統(tǒng)及故障分析建模的裝配鏈路和邏輯代數(shù)方法、三維彈性裝配尺寸誤差算法、“局部整體”鉚接裝配尺寸誤差算法和天線裝配工藝優(yōu)化方法，揭示了誤差源對(duì)全局誤差的影響規(guī)律以及工藝優(yōu)化方法性能，開發(fā)了裝配尺寸精度計(jì)算與工藝優(yōu)化軟件。主要研究成果如下。1根據(jù)天線零件空間分布特點(diǎn)和動(dòng)靜態(tài)故障分析的關(guān)鍵元素，分別提出了天線裝配體的分解策略和系統(tǒng)故障分析的代數(shù)方法。統(tǒng)一了剛性、彈性尺寸偏移的表達(dá)式。根據(jù)天線零件裝配順序和空間分布，提出了裝配序列和并行鏈路分解方法，實(shí)現(xiàn)了復(fù)雜裝配體的快速分解。規(guī)定事件可組成邏輯體，并采用三元素變量數(shù)組表示。第一個(gè)元素為變量的布爾狀態(tài)，第二個(gè)是當(dāng)前布爾狀態(tài)的持續(xù)時(shí)間，第三個(gè)是觸發(fā)當(dāng)前布爾狀態(tài)的概率，采用布爾狀態(tài)表示該變量數(shù)組取值。據(jù)此通過序列、同時(shí)、析取、與運(yùn)算符，可將兩變量邏輯體表示成一個(gè)時(shí)間或混合運(yùn)算。這一運(yùn)算的基本性質(zhì)，包括優(yōu)先運(yùn)算、冪等、交換、結(jié)合、吸收和分配律?？焖俚亟⒉⒒?jiǎn)了天線裝配等靜、動(dòng)態(tài)系統(tǒng)故障的代數(shù)表達(dá)式和失效概率表達(dá)式。算例驗(yàn)證了方法的簡(jiǎn)捷程度。2采用運(yùn)動(dòng)學(xué)解析公式和靜力學(xué)有限元法，提出了基于裝配鏈路的三維彈性裝配尺寸誤差算法。首先規(guī)定零件間定位誤差引起的剛性位移量和過定位變形、重力引起的結(jié)構(gòu)變形滿足線性疊加關(guān)系。然后采用有限元網(wǎng)格表示裝配體對(duì)不同零件的網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)分組編號(hào)，以區(qū)分不同的零件在每一個(gè)零件網(wǎng)格接觸面附近，選擇三個(gè)不共線的節(jié)點(diǎn)，用于設(shè)置零件間的定位誤差。代入各接觸面上的定位誤差，采用“微小尺寸偏移近似為速度”的運(yùn)動(dòng)學(xué)解析公式，提出剛性位移計(jì)算方法，可用于修改裝配鏈路中的當(dāng)前接觸面后面的零件網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)坐標(biāo)。采用靜力學(xué)有限元法，計(jì)算過定位變形和重力變形，可用于修改相應(yīng)的零件網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)坐標(biāo)。集成了剛性位移計(jì)算方法和有限元法，率先提出了三維彈性裝配尺寸誤差算法。并行裝配體的仿真和試驗(yàn)結(jié)果，驗(yàn)證了方法的精度。3綜合動(dòng)力學(xué)、靜力學(xué)有限元法和數(shù)值插值法，提出了“局部整體”鉚接裝配尺寸誤差算法。首先根據(jù)曲面天線鉚接工藝參數(shù)，采用動(dòng)力學(xué)有限元法和試驗(yàn)驗(yàn)證了鉚釘孔周變形表征鉚接工藝的合理性，提出了鉚接固有應(yīng)變庫(kù)的概念和使用方法。采用靜力學(xué)有限元模型來(lái)表示全局裝配體，并記錄裝配體靜力學(xué)有限元模型中各個(gè)鉚釘孔及其節(jié)點(diǎn)。基于上述固有應(yīng)變數(shù)據(jù)，采用數(shù)值插值法和一組迭代的有限元計(jì)算，提出了“局部整體”尺寸誤差算法，彌補(bǔ)了多鉚釘鉚接裝配誤差算法的空缺。集成了三維彈性裝配尺寸誤差算法和“局部整體”鉚接裝配誤差算法，建立起“鉚接工藝參數(shù)、零件重力、零件間匹配間隙”這三類因素與全局尺寸誤差的定量關(guān)系，并完成了并行裝配體的試驗(yàn)和仿真。研究結(jié)果驗(yàn)證了方法的計(jì)算效率和精度。4集成遺傳、蟻群優(yōu)化算法和所提誤差算法，提出了天線裝配工藝優(yōu)化方法。首先分析了上千鉚釘連接的天線裝配體總體工藝和局部鉚接工藝，基于鉚釘分組方法和“局部整體”鉚接裝配誤差算法，以裝配體上輪廓的關(guān)鍵點(diǎn)的位移均方根為目標(biāo)，采用遺傳算法和蟻群算法集成出同步優(yōu)化和分步優(yōu)化模式。1093個(gè)鉚釘連接裝配體的仿真分析，驗(yàn)證了分步優(yōu)化的效率和可行性。結(jié)果表明鉚釘鐓粗方向和裝配順序均是全局誤差的主要影響因素所提方法可以有效地優(yōu)化數(shù)千鉚釘連接裝配體的具體工藝參數(shù)高效率的仿真計(jì)算應(yīng)優(yōu)先優(yōu)化鉚釘鐓粗方向。最終完成了48個(gè)鉚釘連接裝配體的工藝優(yōu)化仿真和試驗(yàn)，結(jié)果驗(yàn)證了方法的優(yōu)化效果。5基于所提誤差算法和工藝優(yōu)化方法，以并行裝配體、天線部件等裝配體為對(duì)象，研究了定位誤差、結(jié)構(gòu)重力、鉚接工藝和臥立轉(zhuǎn)換約束對(duì)全局誤差和工藝優(yōu)化性能的作用規(guī)律。采用1093個(gè)鉚釘連接裝配體的工藝優(yōu)化結(jié)果和常規(guī)裝配工藝，完成了兩組試驗(yàn)件的現(xiàn)場(chǎng)裝配誤差測(cè)量。兩組試驗(yàn)件的誤差均方根在鉚接前后的改變量揭示出優(yōu)化后的工藝參數(shù)可更多的抵消定位誤差所引起的均方根。同時(shí)從全文仿真試驗(yàn)結(jié)果中，發(fā)現(xiàn)了在定位誤差、工藝參數(shù)、重力的作用下，均方根的疊加和抵消是普遍現(xiàn)象重力和約束是天線臥立轉(zhuǎn)換誤差變化的主導(dǎo)因素工藝優(yōu)化可選擇天線的一種狀態(tài)進(jìn)行。最終分別提出了鉚釘鐓粗方向優(yōu)化方法和裝配順序優(yōu)化方法。通過工程應(yīng)用驗(yàn)證了研究成果的可行性和有效性。同時(shí)開發(fā)了軟件模塊。

簡(jiǎn)介：大氣等離子體對(duì)熔石英材料具有較高的去除速率，不會(huì)對(duì)材料表面造成新的表面缺陷，在熔石英加工方面具有廣泛的應(yīng)用前景。針對(duì)上一代電弧放電等離子體炬存在的不足，提出了改進(jìn)方案，設(shè)計(jì)了新一代的電弧放電等離子體炬，并與上一代等離子體炬進(jìn)行對(duì)比實(shí)驗(yàn)，對(duì)改進(jìn)方案進(jìn)行驗(yàn)證。利用新一代的等離子體炬開展了單因素實(shí)驗(yàn)，研究不同因素對(duì)去除速率的影響。在單因素實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，設(shè)計(jì)了正交試驗(yàn)，可以獲得各個(gè)因素影響去除速率的顯著性情況。本文還在射頻電容耦合等離子體炬的設(shè)計(jì)和放電特性上做了一些探索。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明1）電弧放電方式等離子體加工熔石英時(shí)，同時(shí)存在著兩種刻蝕機(jī)理，分別是物理刻蝕和反應(yīng)刻蝕。作用距離較小時(shí)，等離子體射流的內(nèi)焰與元件接觸，物理刻蝕的作用比反應(yīng)刻蝕的作用更顯著作用距離較大時(shí)，等離子體射流的外焰與元件接觸，反應(yīng)刻蝕對(duì)去除速率的影響更顯著。去除速率先隨著作用距離的增加而降低，在作用距離為3MM時(shí)達(dá)到最小，作用距離繼續(xù)增加時(shí)，去除速率則會(huì)隨著作用距離增加而提高。2）影響去除速率的各個(gè)因素中，作用距離對(duì)去除速率的影響最為顯著，其次是反應(yīng)氣體流量和載氣壓力。當(dāng)作用距離、反應(yīng)氣體流量和載氣壓力一定時(shí)，去除速率不是一個(gè)常數(shù)，而是隨著加工時(shí)間的增加而降低的。作用距離為4MM、N2壓力為0010MPA、SF6流量為15SLM時(shí)，體積去除速率最大，達(dá)到168MM3MIN。3）在平板式射頻電容耦合等離子體發(fā)生裝置中，當(dāng)氣體壓力一定時(shí)，電極間距越小，氣體放電所需的射頻功率越小當(dāng)電極間距一定時(shí)，氣體壓力越小，氣體輝光放電所需的射頻功率也越小。隨著射頻功率的增加輝光放電越明顯，當(dāng)射頻功率進(jìn)一步增加時(shí)，氣體放電范圍迅速減小，放電性質(zhì)發(fā)生變化。在同軸式射頻電容耦合等離子體發(fā)生裝置中，氣體壓力越小，氣體輝光放電所需射頻功率也越小。隨著射頻功率增加，氣體輝光放電越強(qiáng)烈，當(dāng)射頻功率超過一定值時(shí)，氣體放電范圍迅速減小，放電性質(zhì)發(fā)生變化。

簡(jiǎn)介：齒輪傳動(dòng)具有恒定和精確的傳動(dòng)比、傳動(dòng)效率高、使用壽命長(zhǎng)、工作可靠性高、結(jié)構(gòu)緊湊等優(yōu)點(diǎn)，所以齒輪已成為最廣泛使用的機(jī)械傳動(dòng)件之一。但因齒輪的形狀復(fù)雜，且技術(shù)問題較多，加工難度較大，所以齒輪制造水平反映了該國(guó)家機(jī)械工業(yè)的水平。目前，高強(qiáng)度齒輪的加工仍然采用“鍛造制坯機(jī)械加工”的生產(chǎn)工藝，該傳統(tǒng)生產(chǎn)方法不僅材料利用率低，此外還存在高溫鍛造能耗，機(jī)械切削加工工時(shí)消耗等缺點(diǎn)，因而需要尋求新的制造技術(shù)對(duì)其進(jìn)行改造和提升。齒輪的冷精鍛成形工藝與傳統(tǒng)方法的切削加工相比，具有高性能、高效率、低能耗等優(yōu)點(diǎn)，符合可持續(xù)發(fā)展的“能源和原材料戰(zhàn)略”，屬于“綠色制造”的范疇。因此成為當(dāng)今齒輪生產(chǎn)的發(fā)展趨勢(shì)，對(duì)其工藝的研發(fā)具有重大意義。本文圍繞直齒圓柱齒輪冷精鍛成形工藝的若干關(guān)鍵技術(shù)問題，進(jìn)行了系統(tǒng)的工藝優(yōu)化研究。本文在圓柱體閉式鐓粗成形載荷計(jì)算公式的基礎(chǔ)上，得到了直齒圓柱齒輪冷精鍛成形載荷的經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式，并對(duì)影響成形載荷的各種因數(shù)進(jìn)行了詳細(xì)的分析。并且在成形載荷經(jīng)驗(yàn)公式變形的基礎(chǔ)上，求出了在不同型號(hào)壓力機(jī)下可鍛壓直齒圓柱齒輪的尺寸范圍，為齒輪精鍛壓力機(jī)的選取提供了一定的指導(dǎo)作用此外，在局部加載成形原理的基礎(chǔ)上，提出了分區(qū)局部成形工藝的原理，并對(duì)該工藝進(jìn)行了數(shù)值模擬，分析其成形機(jī)理。與傳統(tǒng)閉式精鍛成形工藝相比，可以明顯的降低終鍛成形載荷，為圓柱直齒輪冷精鍛成形的實(shí)用化提供理論參考。本文在基于徑向分流的原理上，提出了上端面分流成形工藝，對(duì)該成形工藝的金屬變形規(guī)律進(jìn)行了數(shù)值模擬分析，并通過分析上端面分流型腔高度和第一步預(yù)鍛過程中模具行程等主要工藝參數(shù)對(duì)其成形載荷的影響，進(jìn)而確定了該成形工藝的最佳成形參數(shù)在向內(nèi)分流和芯軸交換兩種成形工藝的基礎(chǔ)上，提出了基于向內(nèi)分流和芯軸交換耦合法成形工藝，并對(duì)該工藝展開數(shù)值模擬分析，得到了該成形工藝的應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)、速度場(chǎng)、金屬流動(dòng)規(guī)律以及載荷行程曲線，與傳統(tǒng)的閉式精鍛成形工藝相比，該工藝的成形載荷降低50％左右，對(duì)降低終鍛成形載荷，改善模具服役條件具有重要意義。最后，針對(duì)以上提出的上端面分流成形工藝和基于向內(nèi)分流和芯軸交換耦合法成形工藝，設(shè)計(jì)了一套通用模具工裝，并利用有限元模擬軟件對(duì)該模具的關(guān)鍵零部件進(jìn)行了強(qiáng)度校核。然后選用45鋼坯料，采用向內(nèi)分流和芯軸交換耦合法成形工藝進(jìn)行了試驗(yàn)研究，試驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了該工藝方案的可行性及該模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的合理性。

簡(jiǎn)介：中小直徑鋁合金管件在工業(yè)中應(yīng)用廣泛，生產(chǎn)過程中會(huì)產(chǎn)生軸向彎曲，因此需要矯直來(lái)保證質(zhì)量。管件矯直在提高管件質(zhì)量方面有著非常重要的作用，所以管件的矯直技術(shù)成為很多人研究的重點(diǎn)。本文以金屬?gòu)澢鷱椝苄岳碚摓榛A(chǔ)，分析線性強(qiáng)化材料模型的鋁合金管件彎曲應(yīng)力應(yīng)變，推導(dǎo)出單弧度彎曲厚壁管和薄壁管彎矩的計(jì)算公式，根據(jù)管件矯直截面扁化率，建立求解最小矯直支點(diǎn)距離公式，并根據(jù)管件初始彎曲曲率，建立基于曲率求解矯直支距模型。對(duì)管件矯直截面扁化變形機(jī)理進(jìn)行研究，并通過理論和仿真分析矯直工藝參數(shù)和管件幾何參數(shù)對(duì)截面扁化變形的影響。對(duì)鋁合金管件在沖擊載荷作用下動(dòng)力響應(yīng)進(jìn)行分析，根據(jù)管件應(yīng)力加載卸載模型，建立管件彈性區(qū)和彈塑性區(qū)單位長(zhǎng)度彎曲變形能公式，以及卸載時(shí)矯直所消耗能量，并分析影響彈塑性區(qū)彎曲變形能的因素。

簡(jiǎn)介：隨著納米材料在各領(lǐng)域的突出表現(xiàn)，制備納米材料的手段越來(lái)越多，其中靜電紡絲法作為制備納米纖維最簡(jiǎn)單有效的方法之一，逐漸成為科研工作者的研究熱點(diǎn)。靜電紡絲納米纖維具有大的比表面積、高的孔隙率等優(yōu)點(diǎn)，在生物醫(yī)學(xué)、能源材料等諸多領(lǐng)域具有巨大的潛在應(yīng)用價(jià)值。由于靜電紡絲納米纖維應(yīng)用在不同的領(lǐng)域，對(duì)納米纖維的直徑分布、排列取向和孔隙要求均不相同，所以研究靜電紡絲納米纖維制備過程中相關(guān)工藝參數(shù)對(duì)其關(guān)鍵性能指標(biāo)的影響，對(duì)于制備質(zhì)量?jī)?yōu)良的納米纖維及提升其潛在的應(yīng)用價(jià)值，具有非常重要的意義。本研究首先搭建設(shè)計(jì)了一套具有一定自動(dòng)化功能的靜電紡絲實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)，有效降低了該課題的實(shí)驗(yàn)裝備成本?；赑LC控制和觸摸屏界面編程，使該搭建設(shè)計(jì)的靜電紡絲系統(tǒng)具有一定的自動(dòng)化功能，并且具有良好的人機(jī)交互界面。另外，在系統(tǒng)中設(shè)計(jì)了多模式的靜電紡絲接收器（單滾筒電極、靜態(tài)平行雙滾筒電極、動(dòng)態(tài)平行雙滾筒電極），可以方便后續(xù)制備靜電紡絲納米纖維取向工藝的研究。其次，對(duì)制備靜電紡絲納米纖維過程中的相關(guān)工藝進(jìn)行了研究。研究了各工藝參數(shù)對(duì)靜電紡絲開啟電壓的影響和各工藝參數(shù)對(duì)制備靜電紡絲納米纖維直徑分布的影響。另外，基于設(shè)計(jì)的多模式平行雙滾筒接收器，對(duì)制取平行取向靜電紡絲納米纖維工藝進(jìn)行了研究，實(shí)驗(yàn)表明平行雙滾筒有助于纖維平行取向度的提高，并且動(dòng)態(tài)模式下轉(zhuǎn)速的增加也有助于平行取向度的提高。此外，對(duì)電紡纖維孔隙工藝進(jìn)行了研究，制備厚度的增加有使孔徑減小的趨勢(shì)，同時(shí)也降低了電紡纖維的孔隙率。最后，對(duì)靜電紡絲納米纖維在皮膚組織工程和鋰電池中的應(yīng)用做了初步的探究。提出了一種復(fù)合的PLGA絲素蛋白納米纖維皮膚支架，實(shí)驗(yàn)證明該靜電紡絲納米纖維支架具有漂浮、抗皺褶和自動(dòng)降解的特點(diǎn)，是一種良好的潛在皮膚組織支架。另外，利用靜電紡絲的方法制備了納米氧化鈷，將其應(yīng)用在鋰離子電池電極上，結(jié)果表明，鋰離子電池的首次放電比容量得到很大提高，但其充放電的效率、平穩(wěn)性和可循環(huán)使用性方面存在明顯不足。

簡(jiǎn)介：鋁鎂復(fù)合板作為高性能輕量化復(fù)合材料，在兵器裝甲結(jié)構(gòu)輕量化的應(yīng)用中具有深遠(yuǎn)意義。鋁鎂復(fù)合接頭的焊接涉及到鋁層、鎂層、及鋁鎂過渡層的焊接問題，而鋁鎂過渡層易出現(xiàn)脆硬的金屬間化合物，這些都是鋁鎂復(fù)合焊接的難點(diǎn)。本課題主要開展了7A52鋁合金和AZ31B鎂合金復(fù)合接頭的新型雙脈沖MIG焊接工藝試驗(yàn)研究，探索鋁鎂復(fù)合焊接的成型工藝和界面特性，試圖獲得影響鋁鎂復(fù)合接頭焊接質(zhì)量的規(guī)律。7A52鋁合金和AZ31B鎂合金復(fù)合接頭的新型雙脈沖MIG焊接工藝試驗(yàn)研究主要分三部分進(jìn)行7A52鋁合金雙脈沖MIG對(duì)接、AZ31B鎂合金雙脈沖MIG對(duì)接、7A52鋁合金和AZ31B鎂合金復(fù)合接頭焊接試驗(yàn)。首先進(jìn)行了6MM的7A52鋁板雙脈沖MIG對(duì)接工藝研究。通過單脈沖和雙脈沖對(duì)比工藝試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，當(dāng)焊接電流為160A，焊接速度為42CMMIN，低頻脈沖的加入，使焊縫外觀成型更加美觀，接頭截面氣孔率低，拉伸檢測(cè)結(jié)果表明，接頭抗拉強(qiáng)度達(dá)到230MPA。其次進(jìn)行了6MM厚的AZ31B鎂板雙脈沖MIG對(duì)接工藝研究。通過調(diào)節(jié)焊接速度和低頻脈沖對(duì)比發(fā)現(xiàn)，當(dāng)實(shí)際焊接電流為125A，焊接速度為55CMMIN，低頻脈沖為5HZ時(shí)，焊縫外觀成型好。接頭拉伸結(jié)果表明其抗拉強(qiáng)度為136MPA，達(dá)到母材的90％。在得到7A52鋁合金和AZ31B鎂合金對(duì)接焊接工藝基礎(chǔ)上，進(jìn)行了12MM7A52鋁合金和AZ31B鎂合金復(fù)合接頭焊接試驗(yàn)研究。對(duì)于雙V坡口，鎂層實(shí)際焊接電流為140A，鋁層焊接電流為200A時(shí)，可以獲得有效冶金結(jié)合的焊縫。對(duì)單V坡口形式，鋁層焊接電流為180A，鎂層實(shí)際焊接電流為125A時(shí)，也可以獲得有效冶金結(jié)合的焊縫。顯微維氏硬度測(cè)量表明，單V坡口形式的接頭在鋁鎂界面硬度為1864HV，而雙V坡口的接頭界面處硬度為55HV。通過顯微金相觀察，兩種坡口鋁層和鎂層的組織形態(tài)近似。通過SEM和EDS分析，鋁鎂界面處的鎂元素大量擴(kuò)散至鋁層焊縫，單V坡口形式的接頭界面處的鋁鎂金屬間化合物厚度為160ΜM，雙V坡口形式的接頭界面處的鋁鎂金屬間化合物厚度為90ΜM。結(jié)合相圖和XRD分析，金屬間化合物主要是連續(xù)帶狀分布的ΓAL12MG17和ΒAL3MG2相，鋅元素在界面處分布均勻，沒有明顯偏析，與鎂元素形成鎂鋅強(qiáng)化相，硅元素以初晶硅和鎂硅化合物存在。

簡(jiǎn)介：巷式淋漿連采連充法是“建筑物下、鐵路下、水體下及承壓水上”（三下一上）回采的新型工藝，對(duì)于減少地表矸石，提高煤礦開采率、實(shí)現(xiàn)綠色開采具有重要意義。本文以裕興礦31601工作面生態(tài)園下壓覆煤炭資源合理開采為工程背景，在現(xiàn)有房柱式開采和旺格維利開采的基礎(chǔ)上創(chuàng)造性的提出了巷式淋漿連采連充采煤工藝與方法。巷式淋漿連采連充采煤法回采采用間隔跳采的方式，待矸石充填體穩(wěn)定后回采剩余煤柱通過專用順槽連巷、調(diào)節(jié)風(fēng)門和開采、充填局部扇風(fēng)機(jī)的使用，解決了工作面全負(fù)壓通風(fēng)、風(fēng)量和安全出口的要求通過對(duì)運(yùn)輸系統(tǒng)的合理布置和優(yōu)化，實(shí)現(xiàn)了煤流和矸石流的連續(xù)運(yùn)輸通過專用淋漿工藝及開采工藝的設(shè)計(jì)實(shí)現(xiàn)了充填體的穩(wěn)定性利用FLAC3D數(shù)值模擬結(jié)合裕興礦的實(shí)際地質(zhì)資料，分析了開采過程中隨著工作面開采地表沉降盆地的形成及發(fā)展過程，數(shù)值模擬結(jié)果表明當(dāng)開采超過60M后地表沉降值達(dá)到最大值443MM隨著工作面繼續(xù)向前推進(jìn)，地表沉降值不再繼續(xù)加大，基本保持在400MM，僅僅沉降盆的面積地逐漸增大利用概率積分法采用覆巖綜合評(píng)價(jià)系數(shù)及地質(zhì)、開采技術(shù)條件進(jìn)行地表地表預(yù)計(jì)陷，地表最大下沉值450MM，最大水平變形為15MMM，地表最大傾斜變形22MMM，地表最大曲率0022103M，地表建（構(gòu)）物在Ⅰ級(jí)破壞變形范圍內(nèi)。巷式淋漿連采連充關(guān)鍵工藝與技術(shù)的研究對(duì)于目前煤炭市場(chǎng)不景氣的情況下采用充填開采實(shí)現(xiàn)矸石不升井、地表不堆矸、最大限度采出壓覆煤炭資源開辟了一條新的途徑，相關(guān)技術(shù)推廣應(yīng)用對(duì)于解決“三下一上”壓煤具有重要的理論及實(shí)際意義。

簡(jiǎn)介：復(fù)合材料豆莢桿在大型空間可展開結(jié)構(gòu)中有著廣泛的應(yīng)用前景，是近期航天領(lǐng)域的一個(gè)研究熱點(diǎn)。先進(jìn)拉擠（ADVANCEDPULTRUSION，簡(jiǎn)稱ADP）技術(shù)是一種高自動(dòng)化、低成本的連續(xù)成型方法，非常適合超長(zhǎng)復(fù)合材料豆莢桿的制備。本文以復(fù)合材料半豆莢桿為研究對(duì)象，針對(duì)現(xiàn)有ADP技術(shù)制備的半豆莢桿制件存在的表面纖維畸變、步進(jìn)紋以及厚度不足等缺陷展開了相應(yīng)的改進(jìn)研究，提出了預(yù)處理方法，確定了預(yù)處理工藝參數(shù)，并研究了預(yù)處理工藝對(duì)制件性能的影響，最后采用預(yù)處理技術(shù)完成了半豆莢桿的試制，減輕了上述缺陷、獲得了質(zhì)量?jī)?yōu)良的制件。本文主要工作如下（1）應(yīng)用樹脂流動(dòng)模型，分析了各項(xiàng)因素對(duì)制件缺陷的影響，并提出了預(yù)處理方案，即在預(yù)浸料進(jìn)入熱壓模具之前對(duì)其進(jìn)行預(yù)熱處理，使預(yù)浸料中的樹脂發(fā)生凝膠，減少樹脂在壓力作用下的流動(dòng)，進(jìn)而消除上述缺陷。根據(jù)半豆莢桿制件對(duì)厚度的要求，通過計(jì)算提出了預(yù)處理工藝指標(biāo)，將所用超薄預(yù)浸料樹脂流失質(zhì)量分?jǐn)?shù)控制在23％。（2）對(duì)所用樹脂體系進(jìn)行了DSC測(cè)試和粘度測(cè)試，結(jié)合預(yù)處理工藝對(duì)加工效率的要求，初步確定了適合預(yù)處理工藝的溫度100℃、105℃、110℃。在上述溫度條件下，利用烘箱預(yù)熱、熱壓裝置熱壓擠膠的方法，模擬了ADP工藝過程中的樹脂流動(dòng)，以試驗(yàn)前后預(yù)浸料樹脂質(zhì)量流失23為目標(biāo)，確定了適合ADP工藝的三組預(yù)處理參數(shù)100℃下保溫48MIN、105℃下保溫42MIN、110℃下保溫23MIN。（3）采用上述預(yù)處理工藝制備了與半豆莢桿鋪層相同的復(fù)合材料層合板，對(duì)其樹脂含量、厚度、軸向拉伸性能、層間拉伸性能進(jìn)行了測(cè)試。結(jié)果表明，預(yù)處理工藝制得的試樣樹脂含量和厚度得到了有效的控制，試樣的軸向拉伸性能和層間拉伸性能都沒有發(fā)生明顯降低，表明預(yù)處理工藝滿足豆莢桿的實(shí)際使用要求。（4）在實(shí)驗(yàn)室ADP裝備的基礎(chǔ)上，搭建了可連續(xù)成型的預(yù)處理裝置，在100℃保溫48MIN的預(yù)處理工藝參數(shù)下對(duì)半豆莢桿進(jìn)行了試制。制備的半豆莢桿制件表面纖維畸變得到消除、步進(jìn)紋缺陷明顯減輕，制件厚度也達(dá)到設(shè)計(jì)要求。在半豆莢桿上取樣，分別進(jìn)行了軸向拉伸試驗(yàn)、層間拉伸試驗(yàn)，驗(yàn)證得到最終半豆莢桿質(zhì)量符合要求。

簡(jiǎn)介：基于環(huán)境監(jiān)測(cè)、機(jī)場(chǎng)安檢、戰(zhàn)場(chǎng)分析等條件下對(duì)便攜式物質(zhì)分析儀器的迫切需求，該芯片正如上述的實(shí)際情況所需要的那樣，具有微型化、高分辨率、便攜式、實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)、靈敏度高、功耗小等優(yōu)點(diǎn)受到各國(guó)研究機(jī)構(gòu)的青睞。本文介紹了FAIMS傳感器工作原理，設(shè)計(jì)了FAIMS傳感器芯片，離子與載氣分子的相互作用模型，對(duì)采用MEMS工藝加工FAIMS芯片敏感頭進(jìn)行了工藝設(shè)計(jì)與制作。首先從離子遷移率的理論的介紹引出低場(chǎng)離子遷移率和高場(chǎng)遷移率的介紹。利用離子與載氣分子的相互作用模型的建立，進(jìn)而提出了FAIMS遷移管的工作原理，分析基于MEMS技術(shù)的FAIMS芯片的優(yōu)勢(shì)。然后通過對(duì)基于MEMS的集成式FAIMS芯片的系統(tǒng)的了解，對(duì)FAIMS平板遷移區(qū)設(shè)計(jì)的分析，設(shè)計(jì)出FAIMS遷移管的尺寸，提出了基于MEMS的集成式FAIMS芯片設(shè)計(jì)方案。通過對(duì)離子遷移率的理論推導(dǎo)以及離子與載氣分子的相互作用模型的建立，進(jìn)而提出了FAIMS遷移管的工作原理，分析了基于MEMS技術(shù)的FAIMS芯片的優(yōu)勢(shì)；結(jié)合基于MEMS的集成式FAIMS芯片設(shè)計(jì)方案，設(shè)計(jì)出工藝流程和光刻掩膜版圖，并對(duì)所涉及的關(guān)鍵工藝進(jìn)行了研究，已達(dá)到該芯片的設(shè)計(jì)要求，最后完成了芯片的加工與制造；利用設(shè)計(jì)出的掩模版圖完成了芯片的加工與制造，并對(duì)所制造出的芯片進(jìn)行了尺寸測(cè)試，與設(shè)計(jì)幾乎無(wú)異。