plc控制三層酒店電梯畢業(yè)設(shè)計論文

1、<p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　第一章 緒論1</b></p><p>　　1.1 課題的背景及研究意義1</p><p>　　第二章：電梯的的設(shè)計算4</p><p>　　2.1 安全系數(shù)計算4</p><p>　　2.2

2、 裝載工況5</p><p>　　2.3 緊急制動工況6</p><p>　　2.4 轎廂在各種位置計算6</p><p>　　2.5 轎廂導(dǎo)軌驗算7</p><p>　　2.6 正常使用，裝載10</p><p>　　2.7 頂層高度和地坑深度計算12</p><p>

3、　　2.8 曳引機功率計算14</p><p>　　2.9 轎頂繩頭板的受力14</p><p>　　2.10 梁的計算15</p><p><b>　　2.11 軸17</b></p><p>　　第三章 軟件控制部分：硬件方面的設(shè)計22</p><p>　　3.1 外部接線圖控

4、制電路圖22</p><p>　　3.2 I/O借口23</p><p>　　3.3 程序控制24</p><p><b>　　結(jié)束語33</b></p><p><b>　　致謝34</b></p><p><b>　　參考文獻35</b&g

5、t;</p><p>　　此次畢業(yè)設(shè)計的主要內(nèi)容有兩個，一個是設(shè)計出一個能夠控制四層樓電梯運動的程序，根據(jù)平時所知道的，四層樓電梯分為在1層，2層，3層，4層四個樓層?？繒r的其他樓層呼叫的種種情況。這其中也包括了兩層同時呼叫以及三層同時呼叫。另一個主要任務(wù)是設(shè)計出電梯的幾個主要部件的零件圖以及裝配圖。其中我主要通過可編程控制器(PLC)來實現(xiàn)四層樓電梯的啟停以及那些呼叫的情況。而在電梯的機械部分設(shè)計上，我主要將重

6、點放在了電梯的開門機，曳引機以及控制柜上。當(dāng)然，轎廂，對重這些部件的尺寸也涉及在內(nèi)。我運用所學(xué)知識獨立完成了四層樓電梯的機械以及電方面的設(shè)計。</p><p>　　關(guān)鍵詞： 電梯，可編程控制器(PLC)，開門機，曳引機</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　There are two primary cove

7、rages in this graduation project， one is to design a procedure which can control this four building elevator。 According to which usually knew， four building elevator divides into at one， two， three， four these four floor

8、s when other floors call all sorts of situations。 This has also included two simultaneous calls as well as three simultaneous calls。 Another primary mission is to design the several major components’ detail drawings as w

9、ell as assembly drawings on the el</p><p>　　Keywords： elevator， programmable controller (PLC)， door opener， tacto</p><p><b>　　第一章 緒論</b></p><p>　　1.1課題的背景及研究意義</p>

10、<p>　　電梯是高層賓館、商店、住宅、多層廠房和倉庫等高層建筑不可缺少的垂直方向</p><p>　　交通工具。隨若社會的發(fā)展，建筑物規(guī)模越來越大，樓層越來越多，對電梯的調(diào) </p><p>　　速精度、調(diào)速范圍等靜態(tài)和動態(tài)特性提出了更高的要求。</p><p>　　電梯是集機電一體的復(fù)雜系統(tǒng)，不僅涉及機械傳動、電氣控制和土建等工程</p>

11、;<p>　　領(lǐng)域，還要考慮可靠性、舒適感和美學(xué)等問題。而對現(xiàn)代電梯而言，應(yīng)具有高度</p><p>　　的安全性。事實上，在電梯上已經(jīng)采用了多項安全保護措施。在設(shè)計電梯的時候，</p><p>　　對機械零部件和電器元件都采取了很大的安全系數(shù)和保險系數(shù)。然而，只有電梯</p><p>　　的制造，安裝調(diào)試、售后服務(wù)和維修保養(yǎng)都達到高質(zhì)量，才能全面保證

12、電梯的最</p><p>　　終高質(zhì)量。在國外，已“法規(guī)”實行電梯制造、安裝和維修一體化，實行由制造</p><p>　　造企業(yè)認可的、法規(guī)認證的專業(yè)安裝隊伍維修單位，承擔(dān)安裝調(diào)試、定期維修和</p><p>　　輸查試驗，從而為電梯運行的可靠性和安全性提供了保證。因此，可以說乘坐電</p><p>　　梯更安全。美國一家保險公司對電梯的安全

13、性做過認真的調(diào)查和科學(xué)計算，其結(jié)</p><p>　　論是：乘電梯比走樓梯安全5倍。據(jù)資料統(tǒng)計，在美國乘其他交通工具的人數(shù)每</p><p>　　年約為80億人次，而乘電梯的人數(shù)每年卻有540億人次之多。日前，由可編程</p><p>　　序控制器(PLC)}和微機組成的電梯運行邏輯控制系統(tǒng)，正以很快的速度發(fā)展著。</p><p>　　采用P

14、LC控制的電梯可靠性高、維護方便、開發(fā)周期短，這種電梯運行更加可</p><p>　　靠，并具有很大的靈活性，可以完成更為復(fù)雜的控制任務(wù)，己成為電梯控制的發(fā)</p><p><b>　　展力向。</b></p><p>　　可編程序控制器，是微機技術(shù)與繼電器常規(guī)控制技術(shù)相結(jié)合的產(chǎn)物，是在順</p><p>　　序控制器和

15、微機控制器的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的新型控制器，是一種以微處理器為核</p><p>　　心用作數(shù)字控制的專用計算算機。1969年針對工業(yè)自動控制的特點和需要而開發(fā)</p><p>　　的第一臺PLC問世以來，迄今己30多年，它的發(fā)展雖然包含了前期控制技術(shù)的繼承和演變，但又不同于順序控制器和通用的微機控制裝置。它不僅充分利用微處理器的優(yōu)點來滿足符種工業(yè)領(lǐng)域的實時控制要求，同時也照顧到現(xiàn)場電氣操作維

16、護人員的{技能和習(xí)慣，摒棄了微機常用的訓(xùn)算機編程語言的表達方式，獨風(fēng)格地形成一套以繼電器梯形圖為基礎(chǔ)的形緣編程語言和模塊化的軟什結(jié)構(gòu)，使用戶程序的編制清晰直觀、力便易學(xué)，調(diào)試和查錯都很容易。用戶所買到所需PLC后，只需按說明書或提示，做少量的安裝接線和用戶程序的編制工作，就可靈活而方便地將PLC麻利于生產(chǎn)實踐。而且用戶程序的編制、修改和調(diào)試不需要具有專門的計算機編程語言知識。這樣就破除了“電腦”的神秘感，推動了計算機技術(shù)的普遍應(yīng)用?？删?/p>

17、程序控制器PLC在現(xiàn)代工業(yè)自動化控制，是最值得重視的先進控制技術(shù)。</p><p>　　PLC現(xiàn)已成為現(xiàn)代工業(yè)控制三大支村(PLC、CAD／CAM、ROBOT)之一，</p><p>　　以其可靠性、邏輯功能強、體積小、可在線修改控制程序、具有遠程通信聯(lián)網(wǎng)功</p><p>　　能，易與計算機接口、能對模擬量進行控制、具備高速計數(shù)與位控等高性能模塊</p>

18、;<p>　　等優(yōu)異性能，同益取代由大量中間繼電器、時問繼電器、計數(shù)數(shù)繼電器等組成的傳統(tǒng)的繼電一接觸控制系統(tǒng)，在機械、化工石油、冶金、輕工，電子、紡織、食</p><p>　　品、交通等行業(yè)得到廣泛應(yīng)用。PLC的應(yīng)用深度和廣度已經(jīng)成為一個國家工業(yè)先</p><p>　　進水平的重要標志之一。</p><p>　　總之，電梯的控制是比較復(fù)雜的，可編程控制

19、器的使用為電梯的控制提供了</p><p>　　廣闊的空間。PLC是專門為工業(yè)過程控制而設(shè)計的控制設(shè)備，隨著PLC應(yīng)用技術(shù)</p><p>　　的不斷發(fā)展，將使得它的體積：大大減小，功能不斷完善，過程的控制更平穩(wěn)、可靠，抗干擾性能增強、機械與電氣部有機地結(jié)合在一個設(shè)備內(nèi)，把儀表、電子</p><p>　　和計算機的功能綜合在一起。因此，它已經(jīng)成為電梯運行中的關(guān)鍵技術(shù)

20、。</p><p>　　李方園在<<PLC工業(yè)實踐領(lǐng)域>>認為，PLC是以微處理器為基礎(chǔ)的新型工業(yè)控制管理技術(shù)。是將計算機應(yīng)用于工業(yè)管理環(huán)境下的嶄新產(chǎn)品。他把邏輯運算，數(shù)序控制，定時，計數(shù)算數(shù)運算等功能，以一系列指令的形式存在存儲器中。然后根據(jù)存儲器的程序，通過數(shù)字或模擬量輸入輸出對程序進行控制。利用PLC進行電梯的設(shè)計，可以方便的進行修改，控制模式的轉(zhuǎn)換，同時也提高了系統(tǒng)的可靠性，靈活性

21、，通用性等。</p><p>　　題目介紹：隨著社會的不斷發(fā)展，樓房越來越高，而電梯成為了高層樓房的必須設(shè)備。電梯從手柄開關(guān)操縱電梯、按鈕控制電梯發(fā)展到了現(xiàn)在的群控電梯，為高層運輸做出了不可磨滅的貢獻。PLC在電梯控制上的應(yīng)用主要體現(xiàn)在它的邏輯開關(guān)控制功能。由于PLC具有邏輯運算，計數(shù)和定時以及數(shù)據(jù)輸入輸出的功能。在電梯控制過程中，各種邏輯開關(guān)控制與PLC很好的結(jié)合，很好的實現(xiàn)了對電梯的控制。本文主要討論研究

22、利用三菱公司的可編程控制器對五層電梯的控制，形成電梯控制系統(tǒng)。</p><p>　　電梯門圖（1），電梯層門和轎廂門一般由門、導(dǎo)軌架、滑輪、滑塊，門框、地坎等部件組成。門一般由薄鋼板制成，為了使門具有一定的機械強度和剛性，在門的背面配有加強筋。為減小門運動中產(chǎn)生的噪聲，門板背面涂貼防振材料。門導(dǎo)軌有扁鋼和C型折邊導(dǎo)軌兩種;門通過滑輪與導(dǎo)軌相聯(lián)，門的下部裝有滑塊，插入地坎的滑槽中;門的下部導(dǎo)向用的地坎由鑄鐵、鋁或銅

23、型材制作，貨梯一般用鑄鐵地坎、客梯可采用鋁或銅地坎。</p><p><b>　　轎廂圖（1），</b></p><p>　　轎廂一般由轎廂架，轎底，轎壁，轎頂?shù)戎饕獦?gòu)件組成。</p><p>　　轎廂運行軌道（1），轎廂導(dǎo)靴安裝在轎廂上梁和轎底安全鉗座下面，對重導(dǎo)靴安裝在對重架上部和底部，一般每組四個。 </p><p&g

24、t;<b>　　電動機示意圖</b></p><p>　　緩沖裝置圖（1），緩沖器是電梯極限位置的安全裝置，當(dāng)電梯超越底層或者頂層時，由緩沖器消耗或吸收電梯的能量，從而使轎廂減速安全停止。</p><p><b>　　總體布置示意圖</b></p><p>　　PLC控制電梯上下運行</p><p>

25、;<b>　　程序梯形圖</b></p><p><b>　　控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖</b></p><p>　　電器控制總回路原理圖</p><p>　　1.2設(shè)計方案介紹。</p><p>　　PLC控制電梯是由電梯和控制系統(tǒng)兩部分組成，</p><p>　　1.3現(xiàn)場條件的主要

26、參數(shù)：</p><p>　　額定載荷1000kg 鋼絲繩數(shù)量5根 鋼絲繩直徑 13mm</p><p>　　曳引機直徑 640mm 導(dǎo)向輪直徑 520mm 提升高度 7.9m </p><p>　　第二章：電梯的的設(shè)計算</p><p>　　電梯是機電一體化產(chǎn)品。其機械部分好比是人的軀體，電氣部分相當(dāng)于人的神經(jīng)，控

27、制部分相當(dāng)于人的大腦。各部分通過控制部分調(diào)度，密切協(xié)同，使電梯可靠運行。盡管電梯的品種繁多，但目前使用的電梯絕大多數(shù)為電力拖動、鋼絲繩拽引式結(jié)構(gòu)，其機械部分由拽引系統(tǒng)，轎廂和門系統(tǒng)，平衡系統(tǒng)，導(dǎo)向系統(tǒng)以及機械安全保護裝置組成;而電氣控制部分山電力拖動系統(tǒng)，運行邏輯功能控制系統(tǒng)和電氣安全保護等系統(tǒng)組成。</p><p>　　1控制柜2曳引機3鋼絲繩4限速器5限速器鋼絲繩6限速器裝緊裝置 7轎廂8安全剪9轎廂門安全觸

28、板10導(dǎo)軌11廳門 12減速器</p><p><b>　　2.1安全系數(shù)計算</b></p><p>　　根據(jù)GB7588-2003附件N，安全系數(shù)計算如下（GB7588-2003 安全系不能小于13）</p><p>　　Sf=10*（26834-log（695.85*10*6*Nequiv/（dt/dr）*8.567）/log（77.09

29、*（dt/dr）*（-2.894）））=13.705</p><p>　　取安全系數(shù)：13.705</p><p><b>　　其中:</b></p><p>　　Sf 理論安全系數(shù)</p><p>　　Nequiv 滑輪等效數(shù)量</p><p>　　Dt 曳引機直徑</p>

30、;<p>　　Dr 鋼絲繩直徑</p><p>　　Nequiv = Nequiv（t）+ Nequiv（p) = 7.69 + 2.2946 = .9846</p><p>　　Nequiv(p) =kp(Nps+4Npr) =2.2946 *1 = 2.2946</p><p>　　Nps = 1 簡單彎折滑輪數(shù)量</p

31、><p>　　Npr = 0 反向彎折滑輪數(shù)量</p><p>　　Kp = 2.2946</p><p>　　單根鋼絲繩受力計算如下：</p><p>　　Tmax=（（P+Q）/rn+qH）*9.8 = 2103.4(N)</p><p>　　其中：Tmax 轎廂以額定載荷停在底層時，在曳引機高度出鋼

32、絲繩所承受鋼絲繩的最大張力</p><p>　　P 100轎廂自重（kg）</p><p>　　Q 1000 電梯額定載荷（kg）</p><p><b>　　R 2曳引機比</b></p><p>　　N 5 曳引鋼絲繩根數(shù)</p><p>　　Q 0.586曳引鋼絲繩每米的質(zhì)量

33、 （kg) </p><p>　　H 7.9提升高度</p><p>　　理論最小破斷載荷： Pbreak = 28826.68N</p><p>　　實際最小破斷載荷：[Pbreak] = 74300N</p><p><b>　　判定：符合要求</b></p><p>　　載重量為

34、1000kg曳引鋼絲繩為條件的設(shè)計計算</p><p>　　原始數(shù)據(jù) P 1100轎廂自重（kg）</p><p>　　Q 1000 電梯額定載荷（kg）</p><p><b>　　R 2曳引機比</b></p><p>　　N 5 曳引鋼絲繩根數(shù)</p><p>　　Q 0.5

35、86曳引鋼絲繩每米的質(zhì)量 （kg) </p><p>　　H 7.9提升高度</p><p>　　A 鋼絲繩在曳引機上的包角154</p><p>　　r 兩鋼絲繩的倍率</p><p>　　ns 5鋼絲繩的數(shù)量</p><p>　　Qmsr 0.586每米鋼絲繩的質(zhì)量</p><p>

36、　　Nc 零補償鏈的數(shù)量</p><p>　　Qmcr 零補償鏈每米質(zhì)量</p><p>　　Mcomp 零補償鏈裝緊裝置的質(zhì)量</p><p>　　Nt 1 隨行電纜的數(shù)量</p><p>　　Qmtrav 2 隨行電纜每米的質(zhì)量</p><p><b>　　2.2裝載工況</b>

37、;</p><p>　　轎廂裝有125%額定載荷在底層時 y = -3.95m</p><p>　　Mcrcar 0kg 轎廂側(cè)補償鏈的質(zhì)量</p><p>　　Mtrav 0kg 隨行電纜的質(zhì)量</p><p>　　Msrcar 23.146kg 轎廂側(cè)鋼絲繩的質(zhì)量</p><p>　　M

38、cwt 1575 對重質(zhì)量</p><p>　　Msrcwt 0kg 對重側(cè)鋼絲繩的質(zhì)量</p><p>　　Mcrcwt 0kg 對重側(cè)補償鏈的質(zhì)量</p><p>　　根據(jù)GB7588—2003附錄M有關(guān)T1及T2的計算公式 可得</p><p>　　T1 = 11742 N</p><

39、;p>　　T2 = 7717.5 N </p><p>　　T1/T2 = 1.5215</p><p>　　E*fa = 1.6905</p><p>　　判定： 符合要求</p><p><b>　　2.3緊急制動工況</b></p><p>　　轎廂裝有1

40、25%額定載荷在底層時 y = -3.95m</p><p>　　Mcrcar 0kg 轎廂側(cè)補償鏈的質(zhì)量</p><p>　　Mtrav 0kg 隨行電纜的質(zhì)量</p><p>　　Msrcar 23.146kg 轎廂側(cè)鋼絲繩的質(zhì)量</p><p>　　Mcwt 1575 對重質(zhì)量</p>

41、<p>　　Msrcwt 0kg 對重側(cè)鋼絲繩的質(zhì)量</p><p>　　Mcrcwt 0kg 對重側(cè)補償鏈的質(zhì)量</p><p>　　根據(jù)GB7588—2003附錄M有關(guān)T1及T2的計算公式 可得</p><p>　　T1 =10901 N</p><p>　　T2 =7441.9 N</p>

42、<p>　　E*fa = T1/T2 = 1.6617</p><p>　　判定： 符合要求</p><p>　　2.4轎廂在各種位置計算</p><p><b>　　空置轎廂在頂層時</b></p><p>　　轎廂裝有125%額定載荷在底層時 y = 3.95m</p>

43、<p>　　Mcrcar 0kg 轎廂側(cè)補償鏈的質(zhì)量</p><p>　　Mtrav 0kg 隨行電纜的質(zhì)量</p><p>　　Msrcar 23.146kg 轎廂側(cè)鋼絲繩的質(zhì)量</p><p>　　Mcwt 1575 對重質(zhì)量</p><p>　　Msrcwt 0kg 對重側(cè)鋼絲繩的質(zhì)量&l

44、t;/p><p>　　Mcrcwt 0kg 對重側(cè)補償鏈的質(zhì)量</p><p>　　根據(jù)GB7588—2003附錄M有關(guān)T1及T2的計算公式 可得</p><p>　　T1 = 5272.2 N </p><p>　　T2 = 8236 N</p><p>　　T2/T1 = 1.56

45、22</p><p>　　E*fa = T1/T2 = 1.6117</p><p><b>　　判定： 符合要求</b></p><p><b>　　轎廂滯留工況</b></p><p>　　轎廂裝有125%額定載荷在底層時 y = 3.95m</p><p&g

46、t;　　Mcrcar 0kg 轎廂側(cè)補償鏈的質(zhì)量</p><p>　　Mtrav 0kg 隨行電纜的質(zhì)量</p><p>　　Msrcar 23.146kg 轎廂側(cè)鋼絲繩的質(zhì)量</p><p>　　Mcwt 1575 對重質(zhì)量</p><p>　　Msrcwt 0kg 對重側(cè)鋼絲繩的質(zhì)量</p>

47、<p>　　Mcrcwt 0kg 對重側(cè)補償鏈的質(zhì)量</p><p>　　根據(jù)GB7588—2003附錄M有關(guān)T1及T2的計算公式 可得</p><p>　　T1 = 5467.4 N</p><p>　　T2 = 226.84 N</p><p>　　T1/T2 = 24.012</p>

48、;<p>　　E*fa = T1/T2 = 2.8577</p><p><b>　　判定： 符合要求</b></p><p><b>　　2.5轎廂導(dǎo)軌驗算</b></p><p>　　導(dǎo)軌型號 T90/B</p><p>　　Wx =

49、 20900mm*3 x軸的截面模量</p><p>　　Wy = 11900mm*3 y軸的截面模量</p><p>　　A = 1720mm*2 導(dǎo)軌截面面積 </p><p>　　Ix = 1022000* 4 x軸的截面慣性距</p><p>　

50、　Iy = 5200000* 4 y軸的截面慣性距</p><p>　　Ix = 25mªm x軸的回轉(zhuǎn)半徑</p><p>　　Iy = 17.6mm y軸回轉(zhuǎn)半徑</p><p>　　E = 210000Mpa 彈性模量</p><p

51、>　　W = 2.2 w 數(shù)值 查表得</p><p>　　nperm = 165Mpa 正常使用時許用應(yīng)力</p><p>　　sperm = 205Mpa 安全鈕動作時許用應(yīng)力</p><p>　　Mperm = 5mm 最大允許變形量</p>&l

52、t;p>　　C = 10mm 導(dǎo)軌連接部分寬度</p><p>　　L = 2000mm 導(dǎo)軌支架間距</p><p>　　N = 2 導(dǎo)軌數(shù)量</p><p>　　Rm = 30Mpa 導(dǎo)軌抗拉強度</p><p>

53、;　　A5 >= 12% 導(dǎo)軌延伸率</p><p>　　K1 = 2 安全鈕動作時沖擊系數(shù)</p><p>　　K2 = 1.2 正常運動時沖擊系數(shù)</p><p>　　K3 = 1.1 附加系數(shù)</p>

54、<p>　　空轎廂質(zhì)量P 1100kg </p><p>　　額定載荷Q 1000kg</p><p>　　附加裝置作用于導(dǎo)軌M 20kg</p><p>　　作用于地坎的力Fs 0.4g Q = 3920N 小于2500kg 不用叉車裝載</p><p>　　作用于

55、地坎的力Fs 0.6g Q = 3920N 小于5800kg 不用叉車裝載</p><p>　　作用于地坎的力Fs 0.85g Q = 3920N 大于2500kg 用叉車裝載</p><p><b>　　轎廂尺寸：</b></p><p>　　轎廂外深： Dx = 2000mm <

56、/p><p>　　轎廂外寬度 Dy = 1500mm</p><p>　　轎廂中心至導(dǎo)軌距離Xc = 1000mm</p><p>　　轎廂中心至導(dǎo)軌距離 Yc = 750mm</p><p>　　轎廂重心對轎廂中心的距離Xc1= 40mm</p><p>　　轎廂重心對轎廂中

57、心的距離Yc1= 18.75mm</p><p>　　轎廂懸掛點至導(dǎo)軌的距離 Xs= 0.00mm</p><p>　　轎廂懸掛點至導(dǎo)軌的距離 Ys= 0.00mm</p><p>　　轎廂量心至導(dǎo)軌的距離 Xp= 40mm</p><p>　　轎廂量心至導(dǎo)軌的距離 Yp= 40mm</p>

58、;<p>　　裝載力至導(dǎo)軌的距離 X1= 900mm</p><p>　　裝載力至導(dǎo)軌的距離 Y1= 250mm</p><p>　　上下導(dǎo)軌間距 h = 3602.00mm</p><p>　　第一種情況：相對于x軸</p><p>　　Xq ＝Dx/8= 25

59、0 mm Yq= 0 mm</p><p>　　第二種情況：相對于y軸）</p><p>　　Yq = Dy/8 = 187.5 mm Xq= 0 mm</p><p><b>　　彎曲應(yīng)力</b></p><p>　　1.1由導(dǎo)向力引起的y軸上的彎曲應(yīng)力為：</p>

60、<p>　　Fx = K1g(QXq+PXp)/nh = 799.89 N</p><p>　　My = 3Fxl/16 = 299958 3565 Nmm</p><p>　　Σy = My/Wy = 25.21Mpa</p><p>　　由導(dǎo)向力引起的X軸上的彎曲應(yīng)力為：</p><p>　　F

61、y = 2k1g(Qyq+Pyp)/nh = 2142.6 N</p><p>　　Mx = 3Fyl/16 = 803459.8834 Nmm</p><p>　　Σx = Mx/Wx = 38.44 Mpa</p><p><b>　　壓彎應(yīng)力為：</b></p>&l

62、t;p>　　Fk = k1g(P+Q)/n = 20580N</p><p>　　σk = (Fk+k3M)ω/A= 26.35 Mpa</p><p><b>　　復(fù)合應(yīng)力：</b></p><p>　　σm = σx+σy = 63.65 Mpa</p><p><b&g

63、t;　　判定：符合要求</b></p><p>　　σ = σm+(Fk+k3M)/A = 75.63 Mpa</p><p><b>　　判定：符合要求</b></p><p>　　σ = σk+0.9σm = 83.64Mpa</p><p><b>　　判定：符合要求&

64、lt;/b></p><p><b>　　正常使用，運行</b></p><p><b>　　彎曲應(yīng)力</b></p><p>　　由導(dǎo)向力引起的Y軸上的彎曲應(yīng)力為：</p><p>　　Fx = K2g(QXq+PXp)/nh = 479.93 N</p>&l

65、t;p>　　M = 3F l/16 = 179975.01N</p><p>　　σy = My/Wy = 15.12 Mpa</p><p>　　由導(dǎo)向力引起的X軸上的彎曲應(yīng)力為：</p><p>　　Fy = 2K2g(QYq+PYp)/nh = 679.50 N</p>&

66、lt;p>　　Mx = 3Fyl/16 = 254811.56 Nmm</p><p><b>　　679.50</b></p><p>　　Σx = Mx/Wx = 12.19 Mpa</p><p><b>　　壓彎應(yīng)力</b></p><

67、p>　　在“正常使用，運行”工況下，不發(fā)生壓彎情況。</p><p><b>　　復(fù)合應(yīng)力 </b></p><p>　　σm = σx+σy = 27.32 Mpa</p><p><b>　　判定：符合要求</b></p><p>　　σ = σm+K3M

68、/A =27.33Mpa</p><p><b>　　判定： 符合要求</b></p><p>　　2.6正常使用，裝載</p><p><b>　　彎曲應(yīng)力</b></p><p>　　由導(dǎo)向力引起的Y軸上的彎曲應(yīng)力為：</p><p>　　Fx = (gPX

69、p+FsX1)/2h 794.45 = N（Fs根據(jù)情況不同選擇H212、H213、H214）</p><p>　　My = 3Fxl/16 = 297917.82 Nmm</p><p>　　Σy = My/Wy = 25.04 Mpa</p><p>　　由導(dǎo)向力引起的X軸上的彎曲應(yīng)力為：</p&g

70、t;<p>　　Fy = (gPYp+FsY1)/464 22 N（Fs、根據(jù)情況不同選擇H212 H213 H214）、</p><p>　　Mx = 3Fyl/16 = 174082.97 Nmm</p><p>　　σx= Mx/Wx = 8.33Mpa</p><p>　　在“正常使用，裝載”工況，不發(fā)生壓彎情況。&l

71、t;/p><p><b>　　正常使用</b></p><p>　　導(dǎo)靴在Y方向作用在導(dǎo)軌上的力：</p><p>　　Fx = K2gG×BTFx/(2h)=68.10 N</p><p>　　My = 3FxL/16=25535.85 Nmm</p>

72、;<p>　　Σy = My/Wy= 3.62Mpa</p><p>　　導(dǎo)靴在X方向作用在導(dǎo)軌上的力：</p><p>　　Fy = K2gG×DBGy/h= 232.61N</p><p>　　M = 3F L/16=87230.45 N</p>

73、<p>　　Mx = 3FyL/87230 45 Nmm</p><p>　　Σx = Mx/Wx= 9.39Mpa</p><p><b>　　彎曲應(yīng)力</b></p><p>　　在正常使用工況下，不發(fā)生彎曲情況。</p><p><b>　　復(fù)

74、合應(yīng)力</b></p><p>　　Σm = σx+σy= 13.01 Mpa</p><p>　　Σ = σm+K3M/A=13.01 Mpa</p><p><b>　　判定： 符合要求</b></p><p>　　導(dǎo)靴在Y方向作用在導(dǎo)軌上的力：<

75、/p><p>　　Fx = K1gG×BTFx/(2h)=113.49 N</p><p>　　My = 3FxL/16=42559.74 Nmm</p><p>　　Σ = My/Wy=6.03 Mpa</p><p>　　導(dǎo)靴在X方向作用在導(dǎo)軌上的力：&l

76、t;/p><p>　　Fy = K1gG×DBGy/h=387.69 N</p><p>　　Mx = 3FyL/16=145384.08 Nmm</p><p>　　σx = Mx/Wx=15.65 Mpa</p><p><b>　　彎曲應(yīng)力<

77、;/b></p><p>　　Fk = k1g(P+ψQ)/n=1525 N</p><p>　　σk = (Fk+k3M)ω/A= 14 04 M</p><p><b>　　復(fù)合應(yīng)力</b></p><p>　　σm = σx+σy=21

78、.68 Mpa</p><p><b>　　判定：符合要求</b></p><p>　　σ = σm+K3M/A=21.68 Mpa</p><p><b>　　判定：符合要求</b></p><p>　　σc= σk+σm =35.72 Mpa&

79、lt;/p><p><b>　　判定：符合要求</b></p><p>　　2.7頂層高度和地坑深度計算</p><p><b>　　原始數(shù)據(jù)</b></p><p>　　電梯載重： 1000.00 kg</p><p>　　電梯速度

80、： 1.00m/s</p><p>　　轎底至最高部件的距離： H1=3304.00mm</p><p>　　轎底至上梁的距離： H2=3044.00mm</p><p>　　轎底至轎頂水平面的距離： H3= 2428.00mm</p>

81、<p>　　轎底至緩沖板下面的距離： H4= 258.00mm</p><p>　　轎底至護腳板下沿的距離： H5=850.00mm</p><p>　　轎廂緩沖間隙： Hc=300.00mm</p><p>　　轎廂緩沖器高度： Hb= 1442.

82、00mm</p><p>　　轎廂緩沖器行程 ： Hs= 80 00 mm</p><p>　　對重緩沖間隙： Hw=300.00mm</p><p>　　對重緩沖器高度： Hwb=650 mm</p><p>　　對重緩沖器行程：

83、 Hws=80.00mm</p><p>　　轎廂導(dǎo)靴高度： Hu=300.00mm</p><p>　　對重導(dǎo)靴高度： Hwu=200.00mm</p><p>　　對重架高度： Hcw=3500.00mm</p&g

84、t;<p>　　假設(shè)地坑深度： Hp=2000.00mm</p><p>　　假設(shè)頂層高度： Hh= 4800.00mm </p><p><b>　　頂層高度驗算</b></p><p>　　1GB7588-2003第5.7.1.1對重完全壓在緩沖器上時

85、，應(yīng)滿足下面4個條件：</p><p>　　a)轎廂導(dǎo)軌的制導(dǎo)行程：</p><p>　　Hi = Hh-Hw-Hws-Hu-H2= 1076.00 mm</p><p>　　標準要求的制導(dǎo)行程為： 0.1+0.035V^2= 135.00 mm</p><p><b>　　判定： 符合要求</b&g

86、t;</p><p>　　b)井道頂最低部件與轎廂頂水平面之間的自由垂直距離：</p><p>　　Hk = Hh-H3-Hw-Hws= 1992.00mm</p><p>　　標準要求的最小自由垂直距離為： 1.0＋0.035V^2=1035.00mm</p><p><b>　　判定：符合

87、要求</b></p><p>　　C)井道頂?shù)淖畹筒考c轎廂頂上設(shè)備的最高部件的自由垂直距離：</p><p>　　HL = Hh-H1-Hw-Hws= 1116.00 mm</p><p>　　標準要求的最小自由垂直距離為： 0.3+0.035V^2=335mm</p><p><b>

88、;　　判定：符合要求</b></p><p>　　同時，井道的最低部件與導(dǎo)靴或滾輪、曳引繩附件和垂直滑動門的橫梁的最高部件的自由垂直距離：HL=Hh-H1-Hw-Hws= 1116.00mm</p><p>　　標準要求的最小自由垂直距離為0.1+0.035V^2=135mm</p><p><b>　　判定：符合要求</b><

89、;/p><p>　　d)轎頂上有足夠的空間，能容納一個不小于0.50m×0.60m×0.80m的長方體，任一面朝下即可：</p><p><b>　　判定：符合要求</b></p><p>　　2GB7588-2003第5.7.1.2條，當(dāng)轎廂完全壓在緩沖器上時，對重導(dǎo)軌的制導(dǎo)行程： Hm=Hh-Hc-Hs-Hwu--Hcw=7

90、20.00mm</p><p><b>　　標準要求的距離為：</b></p><p>　　0.1+0.035V^2=135.00mm</p><p><b>　　判定：符合要求</b></p><p><b>　　地坑深度驗算</b></p><p>

91、　　根據(jù)GB7588-2003第5.7.3.3條，當(dāng)轎廂</p><p>　　完全壓在緩沖器上時，應(yīng)同時滿足下面</p><p><b>　　三個條件：</b></p><p>　　a)地坑應(yīng)有足夠的空間，能容納一個</p><p>　　0.50m×0.60m×1.0m的長方體</p>

92、<p><b>　　判定：符合要求</b></p><p>　　b)地坑底與轎廂最低部件之間的自由垂直距離：</p><p>　　He = Hp-Hc-Hs-H4= 1362.00mm </p><p>　　標準要求的距離為： 500

93、.00</p><p><b>　　判定：符合要求</b></p><p>　　C)地坑底與護腳板下沿之間的自由垂直距離：</p><p>　　Hf = Hp-Hc-Hs-H5= 770.00mm</p><p>　　標準要求的距離為：

94、 100mm</p><p><b>　　判定： 符合要求</b></p><p>　　2.8曳引機功率計算</p><p>　　曳引機電動機按靜功率計算即 選用型號： YJ240C</p><p>　　生產(chǎn)廠家寧波欣達電梯配件廠</p><p>　　N

95、 = QV(1-ψ)/(102η) = 8.1473 Kw</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Q………………………………………………電梯額定載重量（kg）</p><p>　　V………………………………………………電梯運行速度（m/s）</p><p&

96、gt;　　η………………………………………………電梯運行總效率</p><p>　　ψ………………………………………………電梯的平衡系數(shù)</p><p>　　Η = η1η2η3 = 0.6318</p><p>　　η1………………………………………………曳引機效率0.7</p><p&

97、gt;　　η2………………………………………………滑輪組效率0.95</p><p>　　η3………………………………………………導(dǎo)軌及其他阻力0.95</p><p>　　實際曳引機功率N = 11 Kw</p><p><b>　　判定： 符合要求</b></p><p>　

98、　2.9轎頂繩頭板的受力</p><p><b>　　受力計算</b></p><p>　　轎頂繩頭板所受的總拉力：</p><p>　　a)考慮到慣性力的作用：</p><p>　　F = （P+1.1Q)(1+amax/g)g/r = 11880.00 N</p><p>&

99、lt;b>　　式中：</b></p><p>　　P………………………………………………轎廂自重（kg）</p><p>　　Q………………………………………………額定載荷的110％（kg）</p><p>　　amax…………………………………………運行中最大加速度（m/s^2)</p><p>　　Amax =

100、 1 m/s^2</p><p>　　r………………………………………………曳引比</p><p>　　b)考慮曳引檢查時用150％額定載荷做靜載試驗：</p><p>　　F = （P+1.5Q)g/r =12740.00 N</p><p>　　根據(jù)以上計算結(jié)果取兩者中較大值</p><p&

101、gt;　　F = 12740.00N</p><p>　　曳引機主軸所受的最大拉力：</p><p>　　Fmax = 2F = 25480.00N</p><p><b>　　6.2.4應(yīng)力計算</b></p><p>　　Mmax = FL1/4=

102、 2592590.00Nmm</p><p>　　σ = Mmax/Wx= 22.16 Mpa</p><p>　　N = σs/σ= 10.61</p><p><b>　　判定： 符合要求</b></p><p><b>　　2.10梁

103、的計算</b></p><p><b>　　下梁計算</b></p><p><b>　　計算說明</b></p><p>　　下梁與地坑緩沖器相撞時應(yīng)力為最大，</p><p>　　按非正常載荷狀況校核安全系數(shù)。</p><p>　　假設(shè)下梁與兩端的剛性連接簡化

104、為鉸接結(jié)構(gòu)。</p><p><b>　　下梁的有關(guān)技術(shù)參數(shù)</b></p><p>　　材料： 冷板折彎件Q235-A</p><p>　　斷面的慣性矩： Ix = 5640000.00 mm^4</p><p>　　抗彎界面模量： Wx = 80500.00 mm^3<

105、;/p><p>　　梁的長度： L = 1628.00 mm</p><p>　　緩沖點端點距離： L1 = 814.00 mm</p><p>　　緩沖點間距 L2 = 0. 00mm</p><p>　　材料的屈服強度： σs = 235.00 M

106、pa</p><p><b>　　應(yīng)力計算</b></p><p>　　Mmax =FL1/4 =5185180.00Nmm</p><p>　　σ =Mmax/Wx= 64.41Mpa</p><p>　　N = σs/ σ = 3.65 </

107、p><p><b>　　判定： 符合要求</b></p><p><b>　　直梁計算</b></p><p><b>　　計算時作如下假設(shè)：</b></p><p>　　1)框架的四個角受均等的力矩M0/4，且作用在直梁的上下交點處。</p><p>　　

108、2)直梁受彎曲的自由長度為直梁端點連接板上最高和最低連接點之間的距離。</p><p>　　直梁受不平衡力的作用，其上有彎矩和拉力作用。</p><p>　　3)每根直梁承受相等的剪切載荷。</p><p><b>　　直梁的有關(guān)技術(shù)參數(shù)</b></p><p><b>　　材料：</b></

109、p><p>　　斷面的慣性矩：Ix = 5640000.0mm^4</p><p>　　抗彎界面模量：Wx = 80500.0 mm^3</p><p>　　材料截面積： A = 1851.60 mm^2</p><p>　　梁的長度： L =

110、3290.0mm</p><p>　　導(dǎo)靴中心距 H = 3602.00 mm</p><p>　　材料的屈服強度：σs = 235.00 Mpa</p><p>　　轎廂凈寬度 b = 1410.00mm</p><p><b>　　應(yīng)力計算</b

111、></p><p>　　M0 = Qb/8 = 176250.00 Nmm 彎矩</p><p>　　σ1 = M0L/4HWx = 0.50 Mpa 抗彎應(yīng)力</p><p>　　σ2 = (P+Q)g/2A 5.56 MPa 抗拉應(yīng)力</p><

112、p>　　σ= σ1+σ2= 6.06MP 復(fù)合應(yīng)力</p><p>　　N = σs/σ = 38.80</p><p><b>　　判定：符合要求</b></p><p><b>　　2.11軸</b></p><p>

113、;　　首先我要說明的是這里的減速器是用在曳引機上的,目的是將電動機軸輸出的較高轉(zhuǎn)速降低到曳引輪所需的較低轉(zhuǎn)速,同時得到較大的曳引轉(zhuǎn)矩,以此來適應(yīng)電梯的運行要求.在這里,我主要將設(shè)計方向放在了軸的繪制與校核上了.這根軸是套在曳引輪之上的.如圖7,在這張圖上,我只是簡單的標注了幾個長度以及直徑的尺寸,為了便于計算.在這次設(shè)計中,我選用的每級齒輪傳動的效率為0.97,根據(jù)上面選擇的曳引電動機的功率為13KW,轉(zhuǎn)速為967r/min,由此計算出

114、輸出軸上的功率P=13*9.67=12.23KW.而在齒輪機構(gòu)的選用上,我選用的高速級齒輪為z1為20,z2為75,模數(shù)為3.5 .而低速級齒輪我所選用的為z1為23,z2為90,模數(shù)為4 .β為8.06’34”,αn為20..由此計算出輸出軸上的轉(zhuǎn)速n=967*20/75*23/95=62.43r/min,由上兩個結(jié)果可算出轉(zhuǎn)矩T=9550000*12.23/62.43=1870839N.mm.</p><p>

115、;　　大齒輪的分度圓直徑為d=4*95=380mm</p><p>　　根據(jù)上述所算出的結(jié)果可得:Ft=2*T/d=9748N</p><p>　　Fr=Ft*tgαn/cosβ=3584N</p><p>　　Fa=Ft*tgβ=1389N</p><p>　　首先我根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖(作出了軸的計算簡圖所示,在確定軸承的支點位置時,我從手冊中

116、查取了a值,對于角接觸球軸承,由手冊中查得a=16mm,因此作為簡支梁的軸的支承跨距L2+L3=204mm+80mm=284mm.</p><p>　　圖中的力的關(guān)系,有以下關(guān)系式:</p><p>　　FNH1+FNH2=Ft</p><p>　　FNV1+FNV2=Fr</p><p><b>　　F’NV1=Fa</b&

117、gt;</p><p>　　因為對于D點: FNH1*0.290= Ft*0.083; FNV1*0.290= FaD/2+ Fr*0.083</p><p>　　對于B點: FNH2*0.290= Ft*0.207; FNV2*0.290+FaD/2= Fr*0.207</p><p>　　所以 FNH1=Ft*0.083/.290=9748*0.

118、083/.290=2790N</p><p>　　FNH2=Ft*0.207/0.290=9748*0.207/0.290=6958N</p><p>　　Ma=FaD/2=1389*0.068/2=47.23N</p><p>　　FNV1=(FaD/2+Fr*0.083)/.290=(47.23+3584*0.083)/.290=1188.63N</p&g

119、t;<p>　　FNV2=(Fr*0.207-Ma)/0.290=(3584*0.207-47.23)/0.290=2395.37N</p><p><b>　　根據(jù)計算可得:</b></p><p>　　其次是按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強度,進行校核時,通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強度.根據(jù)參考文獻[]可知,軸的彎扭合成強度條件為:</p

120、><p>　　式中：-----軸的計算應(yīng)力</p><p>　　M1-----軸所受的彎矩</p><p>　　W-----軸的抗彎截面系數(shù)，</p><p>　　---折合系數(shù)，當(dāng)扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力時，取0.6</p><p>　　---對稱循環(huán)變應(yīng)力時軸的許用彎曲應(yīng)力</p><p>　

121、　由于選定軸的材料為45鋼,采用調(diào)質(zhì)處理,所以由參考文獻[]中的表15-1可查得=60Mpa.</p><p><b>　　所以 </b></p><p>　　=(627742.982+(0.6*1870839)2)1/2/W</p><p>　　=40.90Mpa<60Mpa</p><p>　　符合要求,所以

122、安全.</p><p>　　接下去我是進行了軸的剛度校核計算</p><p>　　1). 軸的彎曲剛度校核計算</p><p>　　常見的軸大多可視為簡支梁,若是光軸,可直接利用公式計算.若是階梯軸,可用當(dāng)量直徑法作近似計算.根據(jù)參考文獻[]可得:</p><p>　　式中：li——階梯軸第段的長度；</p><p>

123、　　di——階梯軸第段的直徑；</p><p>　　L——階梯軸的計算長度；</p><p>　　Z——階梯軸計算長度內(nèi)的軸段數(shù)；</p><p><b>　　根據(jù)圖7所示:</b></p><p><b>　　式中L=394</b></p><p>　　代入計算當(dāng)量dv=5

124、1.16</p><p>　　根據(jù)參考文獻[]可知軸的彎曲剛度條件為:</p><p>　　撓度： y≤[y] </p><p>　　偏轉(zhuǎn)角： </p><

125、;p>　　撓度、偏轉(zhuǎn)角的計算公式：</p><p>　　y=PL3/48EI θ=PL2/16EI </p><p>　　式中：E——材料的彈性模量對鋼材E=210Gpa；</p><p>　　I——軸截面的極慣性矩，對于圓軸，；