畢業(yè)設計---錢塘江支流水利樞紐工程

1、<p>　　錢塘江支流水利樞紐工程</p><p><b>　　畢業(yè)設計說明書</b></p><p><b>　　二〇〇九年十月</b></p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　1. 工程概況1</b><

2、;/p><p>　　2. 施工導流計劃3</p><p>　　2.1 導流標準3</p><p>　　2.1.1 導流建筑物的級別3</p><p>　　2.1.2 導流建筑物洪水標準3</p><p>　　2.1.3 壩體臨時擋水度汛標準4</p><p>　　2.1.4 導流泄水建筑物

3、封堵與水庫蓄水標準5</p><p>　　2.2 導流方案6</p><p>　　2.3 導流洞設計6</p><p>　　2.3.1 導流洞斷面設計6</p><p>　　2.3.2 導流洞布置10</p><p>　　2.3.3 隧洞泄水能力曲線11</p><p>　　2.4

4、導流分期14</p><p>　　2.5 汛期大壩攔洪校核15</p><p>　　2.6 圍堰設計18</p><p>　　3. 導流隧洞施工20</p><p><b>　　3.1 概況20</b></p><p>　　3.2 施工布置20</p><p>

5、　　3.2.1 施工用風、水、電、照明20</p><p>　　3.2.2 施工設備投入21</p><p>　　3.2.3 人力資源投入21</p><p>　　3.3 施工方法21</p><p>　　3.3.1 導流隧洞開挖21</p><p>　　3.3.2 導流隧洞襯砌25</p>

6、<p>　　3.4 施工進度28</p><p>　　3.5 施工質量保證措施28</p><p>　　3.6 安全保證措施29</p><p>　　4. 大壩主體工程施工30</p><p>　　4.1 施工進度規(guī)劃30</p><p>　　4.2 施工強度分析30</p><

7、;p>　　4.3 施工機械配置31</p><p>　　4.3.1 挖掘機31</p><p>　　4.3.2 自卸汽車31</p><p>　　4.3.3 氣胎碾32</p><p>　　4.3.4 振動碾32</p><p>　　4.3.5 夯土機32</p><p>　　

8、4.3.6 推土機33</p><p>　　4.3.7 大壩施工機械配置匯總表33</p><p>　　4.4 施工道路布置33</p><p>　　5. 施工總進度34</p><p>　　5.1 主要編制依據(jù)34</p><p>　　5.2 進度計劃編制原則34</p><p>

9、　　5.3 施工分期34</p><p>　　5.4 控制性工期要求35</p><p>　　5.5 主體工程施工進度35</p><p>　　5.6 施工強度及勞動力、主要材料用量35</p><p><b>　　工程概況</b></p><p>　　本工程地處錢塘江支流上，為一發(fā)電為主

10、兼顧灌溉、防洪的水利樞紐工程。在壩型比較階段，比較了混凝土重力壩和粘土心墻砂殼壩兩個方案，采用粘土心墻砂殼壩較有優(yōu)勢，按粘土心墻砂殼壩布置時，壩高81m，壩頂長度370m，設計正常高水位為100m，校核洪水位為102m，大壩屬Ⅱ級建筑物。</p><p>　　溢洪道布置在距壩一公里的左岸凹口處，為開敞正槽式，頂高程為92m，總寬64m，出口采用差動式鼻坎挑流消能。</p><p>　　引水

11、式電站布置在右岸，引水洞長525m，直徑7m廠房安裝5萬千瓦的機組兩臺。</p><p>　　本工程工期暫定為4年，2002年準備，2003年開工，2006年年底發(fā)電（初始發(fā)電水位為80m）。</p><p>　　壩址處流域面積2610平方公里，壩址以上河流全長104公里；其中50公里為通航河道，常年有載重5至10噸木船和竹木筏過壩。壩址兩岸系高山，山坡較陡。壩址河谷寬為200m，河底高程

12、25m。兩岸覆蓋層較薄，基巖為石英砂巖，河床基巖較好，兩岸巖石節(jié)理發(fā)育，風化較深。河床砂礫覆蓋層厚0～3m，平均1.5m。壩址上下游均為寬闊沖積臺地，在上下游3～7公里的臺地和河灘上，有滿足筑壩要求的大量砂礫料。采取水上砂礫平均運距5.5公里；如就近采取水下砂礫，平均運距為3.5公里。粘土料在左岸下游7公里的王家村，高程為40～50m，儲量豐富，質量滿足設計要求。</p><p>　　壩址氣候溫和，雨量充沛，每年

13、5～10月降雨較多，一般11月至次年4月底為枯水期。5、6月降雨量最大，占全年雨量的30%。壩址河流屬山區(qū)性河流，洪水暴漲暴落，最大流量高達8290m3/s，最小流量只有7～8m3/s。</p><p>　　各月最大瞬時流量見表1-1，典型年逐月平均流量見表1-2，壩區(qū)日降雨量統(tǒng)計表見表1-3，壩區(qū)日平均氣溫統(tǒng)計表見表1-4。</p><p>　　各月最大瞬時流量表 (m3/s)</

14、p><p>　　典型年逐月平均流量 (m3/s)</p><p>　　壩區(qū)各種日降雨量統(tǒng)計表</p><p>　　壩區(qū)各種日平均氣溫統(tǒng)計表</p><p><b>　　施工導流計劃</b></p><p><b>　　導流標準</b></p><p>&l

15、t;b>　　導流建筑物的級別</b></p><p>　　導流建筑物的級別是確定洪水標準和建筑物結構設計的依據(jù)。根據(jù)規(guī)范規(guī)定，導流建筑物分為Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ等三級，一般為Ⅳ、Ⅴ級，并以Ⅲ級來控制。具體劃分按表2-1控制，其中Ⅲ級導流建筑物要求有兩項以上的指標滿足要求，Ⅳ、Ⅴ級導流建筑物按表中四項指標中的最高級別確定。</p><p>　　導流建筑物等級的劃分</p>

16、<p>　　根據(jù)表中所列的四項指標，并對本工程導流建筑物進行初步規(guī)劃，本工程導流建筑物不符合Ⅲ級導流建筑物標準。按照本工程大壩屬Ⅱ級建筑物判斷，本工程導流建筑物為Ⅳ級導流建筑物。</p><p><b>　　導流建筑物洪水標準</b></p><p>　　導流建筑物的設計洪水標準是根據(jù)導流建筑物的級別和類型，根據(jù)表2-1選定，表2-2適用于洪水期，也適用

17、于枯水期。</p><p>　　導流建筑物的洪水劃分</p><p>　　本工程導流建筑物為Ⅳ級，洪水重現(xiàn)期取10～20年。根據(jù)水文資料，壩址典型洪水過程時長為48小時，消退較快，平水年月平均流量最大出現(xiàn)在6月，僅為277m3/s，由于本工程建于山區(qū)性河流上，洪水暴漲暴落，洪水過程持續(xù)時間較短，導流建筑物洪水標準取10年重現(xiàn)期。</p><p>　　按照水文資料中全

18、年1%、2%、3%、4%頻率的最大瞬時流量，參考《工程水文學》皮爾遜-Ⅲ型概率分布曲線，可以推求全年10%頻率洪水流量。</p><p>　　設全年平均洪水流量為x¯，洪水系列變差系數(shù)為Cv，偏態(tài)系數(shù)為Cs，離均系數(shù)Ф=（x- x¯）/（x¯*Cv），x為某概率下洪水流量，選取Cs、Cv值并查對皮爾遜-Ⅲ型概率分布相關表格x¯進行計算，全年平均洪水流量計算如表2-3。<

19、;/p><p>　　全年平均洪水流量計算表（流量單位m3/s）</p><p>　　經(jīng)過比較，Cs取0.6，Cv=2.5*Cs時，根據(jù)全年1%、2%、3%、4%頻率的最大瞬時流量分別推算的平均洪水流量的4個值均方差較小，采用這組參數(shù)計算的四個全年平均洪水流量的均值作為全年平均洪水流量，x¯=1501m3/s。查得Cs取0.6，Cv=2.5*Cs時，10%概率下Ф=1.33，由此推算全

20、年10%頻率洪水值x=4495m3/s。</p><p>　　壩體臨時擋水度汛標準</p><p>　　壩體施工期臨時擋水度汛的洪水標準按表2-4選定。</p><p>　　壩體施工期臨時度汛洪水標準</p><p>　　根據(jù)初步計算，壩體施工期攔洪庫容在1.0*108m3以上，壩體施工期度汛選用百年一遇洪水作為設計標準,相應流量最大出現(xiàn)在6

21、月，為8290m3/s。</p><p>　　導流泄水建筑物封堵與水庫蓄水標準</p><p>　?。?）規(guī)范規(guī)定封堵的下閘設計流量采用時段5～10年重現(xiàn)期的月或旬平均流量。封堵工程的設計標準為10～20年重現(xiàn)期。</p><p>　?。?）封堵后壩體度汛標準</p><p>　　當導流建筑物封堵后，大壩進入施工運行期，這時壩體度汛按表2-5

22、規(guī)定的標準選用。</p><p>　　導流建筑物封堵后壩體度汛標準</p><p><b>　?。?）水庫蓄水標準</b></p><p>　　采用75%～85%保證率作為水庫的蓄水標準。按計劃從2006年4月1日開始蓄水，至10月初蓄水高程達到80m，庫容15.9億m3，采用80%概率的月平均流量計算，蓄水期各月徑流量分別為2.11億m3，2

23、.95億m3，4.22億m3，2.65億m3，2.3億m3，1.89億m3，合計16.1億m3，不向下游供水的條件下滿足蓄水要求。</p><p>　　按照1%頻率月平均流量，各月徑流量為3.47億m3，12.67億m3，13.71億m3，7.15億m3，2.67億m3，4.72億m3，則5月底可達到80m水位高程。根據(jù)進度計劃，4月底大壩填筑高程約76m，與設計高程105m相差29m，10月底大壩完成填筑，4月

24、以后每月大壩平均上升4.9m。與壩址1%頻率月平均流量的徑流量相比，蓄水期保證壩前水位不漫壩較為困難，擬定根據(jù)實際來水情況，在5月份決定是否加大填筑強度，保證大壩安全。</p><p><b>　　導流方案</b></p><p>　　本工程河谷不甚寬闊，河谷兩岸山體較陡，壩址有適用于土石壩填筑的土料和砂礫料，大壩初步選定采用土石壩設計方案。根據(jù)壩型與地形條件，本工程

25、不宜采用明渠導流，由于左岸邊坡較緩，適宜施工布置，通過比較，選定采用左岸導流隧洞泄流、全斷面土石圍堰擋水的導流方案。</p><p>　　根據(jù)壩址水文資料，壩址河流屬山區(qū)性河流，洪水暴漲暴落，最大流量高達8290m3/s，最小流量只有7～8m3/s，平水年最大月平均流量為277m3/s，全年月平均流量89.8m3/s。采用較大斷面的導流洞時，洪水可以及時宣泄，因此上游圍堰可以采用較低的設計水位高程，上游圍堰堰高較

26、低，堰體填筑量較小。采用較小斷面的導流洞時，洪水下泄量相對較小，部分來流會蓄積在圍堰擋水形成的水庫中，水位抬高，圍堰需要較高的高度來保證不被漫頂，因此圍堰工程量較大。通過比較，并考慮壩址水文特性，洪水為暴漲暴落類型，河道平均流量較小，采用較大斷面的導流洞較不經(jīng)濟，選定采用較小的導流洞及較高的上游圍堰，上游圍堰作為土石壩壩體的一部分，以減少導流費用。</p><p><b>　　導流洞設計</b&g

27、t;</p><p><b>　　導流洞斷面設計</b></p><p>　　由于采用較小斷面的導流洞，且壩址巖體較好，導流洞穩(wěn)定較易保證，洞型可采用便于開挖的城門洞型斷面。城門洞型斷面寬高比（H/B）一般為1.0～1.5，洞內(nèi)水位變化較大時采取大值，水位變化小時采取小值。由于壩址河流流量變化較大，導流洞斷面寬高比采取大值，頂拱圓心角為180°。</p

28、><p>　　根據(jù)選定的導流建筑物導流標準，導流建筑物采用全年10%頻率洪水值4495m3/s進行設計，洪水過程采用壩址典型的48小時洪水過程線進行縮放確定，洪水過程線最大流量為4495m3/s。洪水過程如圖2-1。</p><p>　　全年10%頻率洪水（4495m3/s）洪水過程線</p><p>　　根據(jù)水庫的調(diào)節(jié)庫容及洪水過程持續(xù)時間，在設計洪水過程中，導流洞泄

29、流量可以小于洪水峰值流量，部分洪水蓄積在水庫中，上游圍堰堰前水位上升，導流洞泄流量也隨之增大，到洪水過程中后期，洪水流量已開始下降，洪水過程線與上升的導流洞泄流線相交，這時刻之前，洪水流量一直大于導流洞泄流量，水庫水位上升，這時刻之后，導流洞在較高的水頭作用下，流量保持較大值，大于來水流量，水庫水位開始下降。洪水過程線與導流洞泄流線相交的交點，即水庫水位最高時刻，也是導流洞在設計洪水過程下泄流量最大時刻。為簡化計算，導流隧洞泄流線在交點

30、之前部分簡化成直線，由洪水過程線起點與導流洞泄流量的最大值連線。</p><p>　　現(xiàn)假設導流隧洞在設計洪水過程中的最大流量，來計算導流洞與圍堰的規(guī)模。</p><p>　　1）假設導流隧洞最大流量為600m3/s</p><p>　　導流洞泄水過程線和洪水過程線如圖2-2。圖中陰影部分的面積表示到導流洞達到最大泄流量時水庫蓄積的水量，經(jīng)計算為1.86*108m3

31、/s。</p><p>　　導流洞最大設計流量為600m3/s時洪水與導流洞泄水過程線</p><p>　　查壩址水位流量關系曲線，來流量為600m3/s時，壩址水位為29.11m。在導流洞達到600m3/s泄流量時刻，水庫蓄水量較天然過流情況增加1.86*108m3/s，在庫容水位曲線中，將水位29.11m情況下的庫容坐標右移1.86*108m3/s，對應的水位坐標值及此時刻水庫水位值，

32、如圖2-3所示,該時刻水位為45.44m。</p><p>　　導流洞最大設計流量為600m3/s時上游水位求解圖</p><p>　　根據(jù)一般隧洞壓力流流速計算公式：</p><p>　　式中：m=0.85；</p><p>　　V-洞里的平均流速；</p><p>　　H0-隧洞進口計算水深（在洞線布置之前用攔洪水

33、位代之）；</p><p>　　hp-隧洞出口底坎以上水深。</p><p>　　根據(jù)上下游水位分別為45.44m和29.11m，計算隧洞壓力流流速：V=0.85*[2*9.8*(45.44-29.11)]1/2=15.21m/s。</p><p>　　根據(jù)假設的導流洞最大設計流量600m3/s，隧洞過水面積W=600/V=39.4m2。導流洞采取的城門洞型過流斷面

34、底寬約為5.5m。</p><p>　　根據(jù)上游圍堰堰前水位45.44m，及河床最低高程24m，考慮一定的超高和波浪爬高，圍堰高度約為22.5m，體型較小。因此，可以減小導流洞斷面，降低導流洞最大設計流量，按照較高圍堰，較小導流隧洞的方案進行修改。</p><p>　　2）假設導流隧洞最大流量為380m3/s</p><p>　　導流洞泄水過程線和洪水過程線如圖2-

35、4。圖中陰影部分的面積表示到導流洞達到最大泄流量時水庫蓄積的水量，經(jīng)計算為2.02*108m3/s。</p><p>　　查壩址水位流量關系曲線，來流量為380m3/s時，壩址水位為28.56m。在導流洞達到380m3/s泄流量時刻，水庫蓄水量較天然過流情況增加2.02*108m3/s，在庫容水位曲線中，將水位28.56m情況下的庫容坐標右移2.02*108m3/s，對應的水位坐標值及此時刻水庫水位值，如圖2 -

36、5所示,該時刻水位為46.21m。</p><p>　　導流洞最大設計流量為380m3/s時洪水與導流洞泄水過程線</p><p>　　導流洞最大設計流量為380m3/s時上游水位求解圖</p><p>　　根據(jù)一般隧洞壓力流流速計算公式：</p><p>　　在上下游水位分別為46.21m和28.56m時，計算隧洞壓力流流速：V=0.85*

37、[2*9.8*(46.21-28.56)]1/2=15.81m/s。</p><p>　　根據(jù)假設的導流洞最大設計流量380m3/s，隧洞過水面積W=380/V=24.0m2。導流洞采取的城門洞型過流斷面底寬約為4.0m。</p><p>　　根據(jù)上游圍堰堰前水位46.21m，及河床最低高程24m，考慮一定的超高及波浪爬高，初步估計圍堰高度約為23.5m。綜合比較導流洞與圍堰的施工規(guī)模，取

38、導流洞最大設計過流量為380m3/s較為合適，初步確定予以采用。通過導流分期安排及施工期攔洪校核，導流洞尺寸符合要求。</p><p><b>　　導流洞布置</b></p><p>　　隧洞路線應結合地形地質條件選定，一般長度應盡可能短，同時進出口與上下游圍堰之間保持20～50米的距離，防止水流沖刷圍堰。隧洞軸線盡可能布置成直線，當轉彎時，其轉彎半徑不少于5倍的洞寬

39、。</p><p>　　導流洞底面高程一般布置在最低水位以下一定高程，要求過流平順，進出口無明顯跌落，水面銜接條件好，便于通航過木。為使截流方便時，宜降低隧洞底面高程，以增大分流量，降低截流落差?？紤]施工方便、排水容易時，隧洞底部高程宜高些?？紤]航運的需要，要求流速小于3～6m/s，隧道凈空及吃水深滿足要求。</p><p>　　根據(jù)水文資料，平水年全年平均流量為89.8m3/s，對應壩址

40、天然水位為27.49m，平水年6月月平均流量最大為277m3/s，對應壩址天然水位28.24m，其他月份均小于134.8m3/s，對應壩址天然水位27.71m。</p><p>　　隧洞底坡一般為0.2%～0.5%，也可以布置成平底坡。考慮隧洞施工排水的需要，隧洞底坡取0.3%左右，進口底板高程28.3m，出口底板高程26.5m。</p><p>　　導流洞進口采用三面收縮形式。收縮曲線采

41、用1/4橢圓曲線：</p><p>　　，式中x方向為導流洞軸向方向。</p><p>　　左右收縮曲線半長軸a1取洞寬值，頂面收縮曲線半長軸曲線a2取洞高值，a/b=3。</p><p><b>　　隧洞泄水能力曲線</b></p><p>　　隧洞泄水能力曲線的繪制，首先假定幾個隧洞下泄流量，分別計算出相應的上游水位

42、，畫出無壓和有壓部分的泄流量與水位的關系曲線并以光滑曲線連接該段曲線，以代替半有壓流曲線。</p><p><b>　　1)明流的計算</b></p><p><b>　　明流按下式計算：</b></p><p>　　式中：h1-進口洞內(nèi)水深；h2-出口洞內(nèi)水深；</p><p>　　V1-進口洞內(nèi)

43、流速；V2-出口洞內(nèi)流速；</p><p>　　-(V1+V2)/2；-平均謝才系數(shù)；</p><p>　　-平均水力半徑；L-隧洞長度。</p><p>　　謝才系數(shù),n為糙率，隧洞襯砌后，n取0.014，R為水力半徑，為過水斷面面積與濕周的比值。</p><p>　　臨界水深hk=，式中，q為單寬流量，a可取1.0。</p>

44、<p>　　當流量為20m3/s時，對應下游水位為27.09m，下游水深h下=0.59m，hk= 1.366m，hk>h下，為自由出流，h2=hk，試算表格如下。</p><p>　　流量20m3/s隧洞進口水深試算表</p><p>　　隧洞進口水位會有跌落，進口的落差按下式近似計算：</p><p><b>　　，</b>

45、</p><p>　　式中：-流速系數(shù)，取0.8～0.9，V0-上游行進流速。</p><p>　　取流速系數(shù)為0.85，進行試算，表格如下。</p><p>　　流量20m3/s隧洞進口水位落差試算表</p><p>　　根據(jù)h1值和Z值，當流量為20m3/s時，上游水位為30.05m。</p><p>　　當流量為

46、45m3/s時，對應下游水位為27.24m，下游水深h下=0.74m，hk= 2.346m，hk>h下，為自由出流，h2=hk，試算表格如下。</p><p>　　流量45m3/s隧洞進口水深試算表</p><p>　　取流速系數(shù)為0.85，試算進口上緣水深，表格如下。</p><p>　　流量45m3/s隧洞進口水位落差試算表</p><

47、p>　　根據(jù)h1值和Z值，當流量為45m3/s時，上游水位為31.42m。</p><p>　　當流量為55m3/s時，對應下游水位為27.3m，下游水深h下=0.8m，hk= 2.68m，hk>h下，為自由出流，h2=hk，試算表格如下。</p><p>　　流量55m3/s隧洞進口水深試算表</p><p>　　取流速系數(shù)為0.85，試算進口上緣水深

48、，表格如下。</p><p>　　流量55m3/s隧洞進口水位落差試算表</p><p>　　根據(jù)h1值和Z值，當流量為55m3/s時，上游水位為32.22m。</p><p><b>　　2)有壓流的計算</b></p><p><b>　　有壓流按下式計算：</b></p><

49、;p>　　式中，h2-出口計算水深，自由出流時，h2=0.85D，淹沒出流時，h2=h下；</p><p>　　-局部損失系數(shù)之和，進口采用喇叭口時，取值0.25。</p><p>　　上游水位為H0加上隧洞進口底板高程。有壓流的判別條件為H0>1.5D。</p><p>　　對有壓流的計算，先假設一個流量，假設是有壓流，進行試算后，驗證是否是有壓流，然

50、后確定下一步計算。</p><p>　　當流量為200m3/s時，試算表格如下。</p><p>　　流量200m3/s隧洞進口水深試算表</p><p>　　符合有壓流判定條件，確實為有壓流，同時由此可以判定過流量在200m3/s以上時，隧洞為有壓流。上游水位為44.02m。</p><p>　　當流量為300m3/s時，試算表格如下。&l

51、t;/p><p>　　流量300m3/s隧洞進口水深試算表</p><p>　　根據(jù)H0值，上游水位為59.54m。</p><p>　　當流量為400m3/s時，試算表格如下。</p><p>　　流量400m3/s隧洞進口水深試算表</p><p>　　根據(jù)H0值，上游水位為81.28m。</p><

52、;p><b>　　3)泄水能力曲線</b></p><p>　　根據(jù)計算的導流隧洞的一系列水位與流量值，繪出隧洞泄水能力曲線如圖2-6。</p><p><b>　　導流洞泄水能力曲線</b></p><p><b>　　導流分期</b></p><p>　　本工程工期暫

53、定為4年，2002年準備，2003年開工，2006年年底發(fā)電。</p><p>　　根據(jù)導流洞工程量，擬定2003年施工導流隧洞，進行導流的前期準備，導流洞施工期河床正常過流，2003年底導流洞過流，開始截流，隨后開始施工圍堰。圍堰運行一個汛期，汛期導流隧洞過流，在汛期完成大壩壩基及壩肩開挖并灌漿，2004年汛后從9月開始填筑大壩，至2005年4月底，大壩達到全年度汛高程，開始進入大壩攔洪、隧洞過流階段。<

54、/p><p><b>　　汛期大壩攔洪校核</b></p><p>　　大壩施工期度汛標準采用1%頻率洪水，各月大壩的施工高程均需達到下個月1%頻率洪水的攔水高程并有一定超高。</p><p><b>　　(1)6月度汛</b></p><p>　　壩址6月1%頻率洪水流量為8290m3/s。在洪水過程

55、線中，將導流過流曲線簡化為直線，假設導流建筑物在洪水過程中的最大的流量，并算出相應的庫水位。如圖2-7，為形成系列，假設出現(xiàn)導流洞最大流量分別為200 m3/s，300 m3/s，400 m3/s情況。</p><p>　　8290m3/s洪水過程導流洞最大流量假設示意圖</p><p>　　洪水來流量為200m3/s時，查壩址水位流量關系曲線，壩址水位為27.96m。在導流洞達到200m

56、3/s泄流量時刻，水庫蓄水量較天然過流情況增加4.167*108m3/s，在庫容水位曲線中，將水位27.96m情況下的庫容坐標右移4.167*108m3/s，對應的水位坐標值及此時刻水庫水位值，該時刻水位為55.17m。</p><p>　　洪水來流量為300m3/s時，查壩址水位流量關系曲線，壩址水位為28.32m。在導流洞達到300m3/s泄流量時刻，水庫蓄水量較天然過流情況增加4.017*108m3/s，在

57、庫容水位曲線中，將水位28.32m情況下的庫容坐標右移4.017*108m3/s，對應的水位坐標值及此時刻水庫水位值，該時刻水位為54.65m。</p><p>　　洪水來流量為400m3/s時，查壩址水位流量關系曲線，壩址水位為28.61m。在導流洞達到400m3/s泄流量時刻，水庫蓄水量較天然過流情況增加3.905*108m3/s，在庫容水位曲線中，將水位28.61m情況下的庫容坐標右移3.905*108m3

58、/s，對應的水位坐標值及此時刻水庫水位值，該時刻水位為54.26m。</p><p>　　導流建筑物在設計洪水過程中最大過流量分別為200 m3/s，300 m3/s，400 m3/s情況的壩前水位分別得出，均符合壓力流條件（隧洞進口水深大于1.5倍洞高），流量及水位形成曲線，在設計斷面的導流隧洞泄流能力曲線的水位流量坐標系中將此曲線繪出,如圖2-8。</p><p>　　在圖中，兩條曲線

59、的交點坐標即為8290m3/s洪水過程中隧洞最大流量及水庫最高水位，分別為275.2m3/s和54.77m?？紤]2m的超高，要保證度汛安全，5月底大壩擋水高程要達到56.8m。</p><p>　　8290m3/s洪水過程導流洞最大流量求解圖</p><p>　　6月1%頻率洪水流量即為全年1%頻率洪水流量，達到6月攔洪標準即可擋蓄全年1%頻率洪水。大壩擬定在開工后第二年汛后開始施工，在開

60、工后第三年5月底達到全年1%頻率洪水度汛標準。</p><p><b>　　(2)5月度汛</b></p><p>　　壩址5月1%頻率洪水流量為5530m3/s。在洪水過程線中，將導流過流曲線簡化為直線，假設導流建筑物在洪水過程中的最大的流量，并算出相應的庫水位。如圖2-9，為形成系列，假設出現(xiàn)導流洞最大流量分別為200 m3/s，300 m3/s，400 m3/s

61、情況。</p><p>　　5530m3/s洪水過程導流洞最大流量假設示意圖</p><p>　　洪水來流量為200m3/s時，查壩址水位流量關系曲線，壩址水位為27.96m。在導流洞達到200m3/s泄流量時刻，水庫蓄水量較天然過流情況增加2.72*108m3/s，在庫容水位曲線中，將水位27.96m情況下的庫容坐標右移2.72*108m3/s，對應的水位坐標值及此時刻水庫水位值，該時刻

62、水位為49.43m。</p><p>　　洪水來流量為300m3/s時，查壩址水位流量關系曲線，壩址水位為28.32m。在導流洞達到300m3/s泄流量時刻，水庫蓄水量較天然過流情況增加2.61*108m3/s，在庫容水位曲線中，將水位28.32m情況下的庫容坐標右移2.61*108m3/s，對應的水位坐標值及此時刻水庫水位值，該時刻水位為49.02m。</p><p>　　洪水來流量為4

63、00m3/s時，查壩址水位流量關系曲線，壩址水位為28.61m。在導流洞達到400m3/s泄流量時刻，水庫蓄水量較天然過流情況增加2.52*108m3/s，在庫容水位曲線中，將水位28.61m情況下的庫容坐標右移2.52*108m3/s，對應的水位坐標值及此時刻水庫水位值，該時刻水位為48.68m。</p><p>　　導流建筑物在設計洪水過程中最大過流量分別為200 m3/s，300 m3/s，400 m3/s

64、情況的壩前水位分別得出，均符合壓力流條件（隧洞進口水深大于1.5倍洞高），流量及水位形成曲線，在設計斷面的導流隧洞泄流能力曲線的水位流量坐標系中將此曲線繪出,如圖2-10。</p><p>　　在圖中，兩條曲線的交點坐標即為5530m3/s洪水過程中隧洞最大流量及水庫最高水位，分別為241.7m3/s和49.25m?？紤]2m的超高，要保證度汛安全，5月底大壩擋水高程要達到51.3m。</p><

65、;p>　　5530m3/s洪水過程導流洞最大流量求解圖</p><p>　　大壩擬定在開工后第二年汛后開始施工，在開工后第三年5月底達到全年1%頻率洪水度汛標準，4月底達到5月1%頻率洪水度汛標準。</p><p><b>　　圍堰設計</b></p><p><b>　　1）擋水時段的確定</b></p>

66、;<p>　　本工程工期暫定為4年，2002年準備，2003年開工，2006年年底發(fā)電。</p><p>　　擬定2003年施工導流隧洞，進行導流的前期準備，河床正常過流，2003年底開始截流，隨后開始施工圍堰。圍堰運行一個汛期，汛期導流隧洞過流，在汛期完成大壩壩基及壩肩開挖并灌漿，2004年汛后從9月開始填筑大壩，至2005年4月底，大壩達到全年度汛高程，開始進入大壩攔洪、隧洞過流階段，。<

67、/p><p>　　2）圍堰頂高程的確定</p><p>　　圍堰采用全年10年一遇洪水標準，設計洪水流量4495m3/s。根據(jù)洪水過程中簡化的隧洞泄流曲線進行計算，在設計斷面的導流洞達到最大過流量時，上游水位為46.21m,考慮0.7m的超高及波浪爬高，上游圍堰頂高程取47.5m，防滲體頂高取46.5m。根據(jù)導流洞設計流量，查壩址水位流量曲線，相應水位為28.56，考慮0.7m的超高及波浪爬高

68、，下游圍堰頂高程取30m，防滲體頂高取29m。</p><p><b>　　3）圍堰型式</b></p><p>　　根據(jù)當?shù)夭牧希瑖卟捎媚晖苛献鞣罎B體、砂礫料為主要填料的土石圍堰。為減少導流成本，上游圍堰作為土石壩的一部分。由于粘土防滲體施工進度較慢，為便于圍堰擋水高程的上升，圍堰采用粘土斜墻防滲。粘土允許滲透梯度一般為6～8，同時考慮施工方便，斜墻頂寬設為3m，

69、滿足滲透梯度要求。壩址河床基巖較好，覆蓋層厚度較淺，為0～3m，為便于斜墻與基巖的連接，延長滲徑，保證防滲效果，粘土斜墻下部河床覆蓋層全部清除，并設置混凝土截水墻?；炷猎试S滲透梯度在50～100以上，截水墻厚度取1m可滿足要求，截水墻高度上游取2m，下游取1.5m。斜墻迎水面砂礫料堰殼厚度不小于3m，且迎水面設置0.5m厚干砌石護坡。</p><p>　　壩址河床最低高程24m，根據(jù)圍堰設計頂高程，圍堰高度均較

70、低，采用一般經(jīng)驗坡比可以滿足設計要求。上下游圍堰坡比設置類似，迎水面砂礫料堰殼坡比為1：2.5，斜墻迎水面坡比1：2.0，斜墻背水面坡比為1：1.5，圍堰背水面坡比1：2.0。為方便施工及應對汛期可能出現(xiàn)的搶險，并考慮交通便利，圍堰頂寬均為10m，圍堰不設馬道。</p><p>　　圍堰碾壓遍數(shù)通過試驗確定，碾壓壓實度96%。</p><p><b>　　4）圍堰平面布置<

71、/b></p><p>　　上游圍堰的一部分作為大壩的構成部分，上游圍堰的平面布置滿足斜墻全部在壩體之外的要求。為方便基坑中施工，下游圍堰背水面堰腳至大壩設計邊線距離取20～30m，下游圍堰運行完成后拆除。</p><p><b>　　導流隧洞施工</b></p><p><b>　　概況</b></p>

72、<p>　　導流隧洞長約600m，城門洞型斷面，斷面尺寸：凈空4m×6m（寬×高）；開挖斷面：5m×7m（寬×高），進口高程為EL.30.00m，出口高程為EL.28m，襯砌厚度0.5m（雙層配筋）。</p><p>　　導流隧洞的地形地質條件：巖石f=10（級別Ⅸ—Ⅹ），開挖不需要臨時支撐，進行永久襯砌。</p><p><b&

73、gt;　　施工布置</b></p><p>　　施工用風、水、電、照明</p><p><b>　　施工供風</b></p><p>　　導流隧洞在每個工作面洞口布置2臺20m3移動式電動空壓機供施工用風。通過DN100風管引至洞口，隨著開挖的推進向洞內(nèi)延長，風管沿著底板靠側墻鋪設。風管長度約700m。</p><

74、;p><b>　　施工供水</b></p><p>　　施工用水通過水箱供水，通過DN100管引至洞口。洞內(nèi)施工供水采用2//鋼管作支管，由洞外供水主管引至工作面，水管沿著底板靠側墻鋪設。水管洞外長度約700m。</p><p><b>　　施工供電</b></p><p>　　施工用從變電站架設一趟線至洞口（三相四

75、線制，VLV22-3×120+1×50），洞內(nèi)線路用三角架固定于側墻上，高度3.0m。成洞段的照明采用220v電壓，開挖面上采用36v電壓，燈泡功率100W。成洞段的照明燈泡布置間距為6米，動力設備用電采用380V電壓。</p><p><b>　　洞內(nèi)通風</b></p><p>　　洞內(nèi)采用φ500軸流風機壓入式通風, 通風機布置在導流隧洞洞口

76、。φ500風管長度700m。</p><p><b>　　支護材料的運輸</b></p><p>　　支護材料運洞口, 采用混凝土泵送至工作面。</p><p><b>　　施工出碴</b></p><p>　　裝渣使用1臺斗容1.7 m3裝載機，出渣使用2臺黃河7t自卸汽車。</p>

77、<p><b>　　施工設備投入</b></p><p>　　擬投入本工程的施工設備見表3-1 </p><p>　　施工設備投入表 </p><p><b>　　人力資源投入</b></p><p>　　擬投入導流隧洞施工的人力資源見表3-2&l

78、t;/p><p>　　人力資源投入表 </p><p><b>　　施工方法</b></p><p><b>　　導流隧洞開挖</b></p><p><b>　　爆破參數(shù)設計</b></p><p><b>

79、　　(1)裝藥量計算</b></p><p>　　導流洞開挖斷面S=32.32m2，襯砌后凈空斷面S’=22.28m2。</p><p>　　根據(jù)圍巖情況，導流洞開挖一次循環(huán)鉆孔深度取3m，炮孔利用率0.9，單循環(huán)進尺預計為2.7m，隧洞鉆孔爆破孔徑一般為32~50mm，本工程鉆空直徑取50mm。</p><p>　　根據(jù)隧洞開挖炸藥消耗定額表及本工程巖

80、石級別和斷面面積，炸藥耗量為1.02kg/m3。則單循環(huán)耗藥量為：</p><p>　　1.02*32.32*2.7=89kg</p><p>　　周邊孔間距取14倍孔徑，約為0.7m，周邊孔密集系數(shù)（孔距與抵抗線的比值）一般為0.5~0.8，取0.7，則抵抗線取為1m，周邊孔線裝藥密度取300g/m。周邊孔共30個，孔徑50mm。</p><p>　　崩落孔孔間距

81、可取1~1.2m，本工程崩落孔排內(nèi)間距取1.0m，抵抗線取1.0m。共布置崩落孔22個，外圍15個，內(nèi)部7個。</p><p>　　掏槽孔采用中空孔菱形掏槽形式，中間空孔直徑100mm，四周裝藥孔直徑50mm。</p><p>　　一個斷面共布置裝藥孔56個，根據(jù)布孔形式，計算各孔裝藥量。</p><p>　　掏槽孔單孔裝藥量為：</p><p&

82、gt;　　89/56*1.25=1.99kg，</p><p>　　掏槽孔裝藥系數(shù)取0.55~0.6，相應裝藥段長約1.65~1.8m，安裝40mm直徑藥卷，單重1.3kg/m，按單孔耗藥量計算，單孔裝藥藥卷長度1.53m，采用連續(xù)裝藥形式。</p><p>　　周邊孔單孔裝藥量為：</p><p>　　0.3*3=0.9kg；</p><p&g

83、t;　　周邊孔裝藥系數(shù)0.45~0.55，相應裝藥段長1.35~1.65m，安裝32mm直徑藥卷，單重0.8kg/m，按單孔耗藥量計算，單孔裝藥藥卷長度1.13m，將藥卷分成0.63m，0.5m長兩段，中間間隔20cm，采用導爆索相連。</p><p><b>　　崩落孔裝藥總量為：</b></p><p>　　89-0.9*30-1.99*4=54.04kg；<

84、;/p><p>　　崩落孔外圍15個，內(nèi)部7個，外圍15個減少裝藥15%。</p><p>　　則內(nèi)部崩落孔裝藥量為：</p><p>　　54.04/（15*0.85+7）=2.74kg，</p><p>　　崩落孔裝藥系數(shù)一般0.45~0.5，相應裝藥段長1.35~1.5m，采用45mm直徑藥卷，單重1.65kg/m，藥卷長1.66m，采用連

85、續(xù)裝藥結構。</p><p>　　外圍崩落孔裝藥量為：</p><p>　?。?4.04-7*2.87）/15=2.26kg，</p><p>　　崩落孔裝藥系數(shù)一般0.45~0.5，相應裝藥段長1.35~1.5m，采用45mm直徑藥卷，單重1.65kg/m，藥卷長1.37m，采用連續(xù)裝藥結構。</p><p>　　炮孔堵塞段長一般不小于抵抗

86、線，以上各孔堵塞段長按不小于1m進行控制。</p><p>　　以上藥量分配，實際裝藥系數(shù)與經(jīng)驗裝藥系數(shù)有一定出入，在爆破中可根據(jù)情況改進。</p><p><b>　　（2）最大單響藥量</b></p><p>　　為控制爆破震動，需對單響藥量進行控制，可參照薩道夫斯基公式:</p><p>　　式中：－質點峰值振速，

87、；</p><p><b>　　－最大單響藥量，；</b></p><p><b>　?。木啵?；</b></p><p>　?。幇螤钕禂?shù)，我國和前蘇聯(lián)一般取；</p><p>　　、－與地質條件、爆破類型及爆破參數(shù)有關的系數(shù)，通過現(xiàn)場爆破實測的資料來確定。本工程K取200，取1.7.<

88、/p><p>　　導流洞在鉆爆面之后30m緊隨進行襯砌，新澆混凝土允許震動速度3cm/s，根據(jù)計算，最大單響藥量為13kg。根據(jù)單孔裝藥量，內(nèi)部崩落孔允許5孔一響，外圍崩落孔6孔一響，周邊孔15孔一響。</p><p><b>　　開挖施工 </b></p><p>　　導流隧洞均采用鉆爆法開挖隧洞，開挖程序如下：</p><p

89、>　　測量放線→布孔→鉆孔→裝藥連線→爆破散煙→危巖清理→出碴→下一循環(huán)。</p><p><b>　　(1)測量放樣</b></p><p>　　采用全站儀測量放線，在掌子面上畫出隧洞中線，輪廓線，并按爆破設計進行布孔。</p><p><b>　　(2)鉆孔</b></p><p>　　采

90、用導軌式鉆車和YG40鑿巖機結合，光爆孔沿輪廓線開孔，外插值不大于20cm，孔底誤差小于10cm，光爆孔沿輪廓線的調(diào)整范圍和掏槽孔的孔位偏差小于5cm，崩落孔的孔位偏差小于10cm，利用簡易鋼管平臺鉆孔。</p><p><b>　　(3)爆破</b></p><p>　　洞室采用全斷面開挖、周邊光面爆破方式施工，采用非電雷管起爆，按照設計爆破網(wǎng)絡聯(lián)網(wǎng)起爆。</

91、p><p><b>　　(4)散煙</b></p><p>　　洞口部分采用自然通風、散煙，開挖進尺30m時，采用風機壓入式通風，φ500風管懸吊在側墻上，離地高度2m。</p><p><b>　　(5)危巖清理</b></p><p>　　通風散煙后，進行掌子面安全處理工作，清除開挖面上殘留的松動巖

92、塊，以確保作業(yè)人員的安全。</p><p><b>　　(6)施工作業(yè)循環(huán)</b></p><p>　　設計循環(huán)進尺2.7m。每天1個循環(huán)，循環(huán)作業(yè)時間約16小時，日進尺2.7m，月循環(huán)進尺81m。</p><p>　　循環(huán)作業(yè)時間表 </p><p><b>　　導流隧洞襯砌<

93、/b></p><p>　　導流隧洞按5×7m（寬×高）斷面開挖，襯砌厚度為0.5m(雙層配筋)。</p><p>　　導流隧洞襯砌施工程序如下：</p><p>　　基礎超欠挖處理—→基礎驗收—→鋼筋制安—→模板安裝—→倉面驗收—→混凝土澆筑—→脫模養(yǎng)護</p><p><b>　　1）測量放樣</

94、b></p><p>　　施工隊在基礎清理前應提前通知測量放樣，測量過程中必須有一檢二檢在現(xiàn)場。施工隊必須保護所有測量標識，以便過程監(jiān)控。</p><p><b>　　2）基礎清理及驗收</b></p><p>　　測量放樣后按倉面控制線進行基礎清理施工作業(yè)?；A清理作業(yè)包括建基面的清理和老混凝土縫面處理。</p><

95、p>　　建基面清理完成后，必須經(jīng)監(jiān)理進行驗收后，方可進行下一道工序施工。</p><p><b>　　3）鋼筋制安</b></p><p>　　鋼筋的安裝位置、間距、保護層及各部分鋼筋的規(guī)格尺寸，均應符合規(guī)范的規(guī)定，其偏差不得超過規(guī)范。</p><p>　　在鋼筋架設完畢，未澆筑混凝土之前，須按照規(guī)范的標準進行詳細檢查，并作出檢查記錄。檢

96、查合格的鋼筋，如長期暴露，應在混凝土澆筑之前，按上述規(guī)定重新檢查，合格后方能澆筑混凝土。</p><p>　　在鋼筋架設完畢后，應及時妥善保護，避免發(fā)生錯動和變形。在混凝土澆筑施工中，應安排值班人員經(jīng)常檢查鋼筋架立位置，如發(fā)現(xiàn)變動應及時矯正。嚴禁為方便澆筑擅自移動或割除鋼筋。</p><p><b>　　4）模板安裝</b></p><p>　

97、?。?）模板安裝前，必須由測量隊按設計圖紙測量放樣，重要結構應多設控制點，以利于檢查校正。</p><p>　?。?）班組根據(jù)測量隊所提供的測量放樣單和設計圖紙，對模板放樣進行檢查。</p><p>　?。?）支架必須支承在堅實的地基或老混凝土上，并應有足夠的支承面積。斜撐應防止滑動。豎向模板和支架的支承部分。</p><p>　?。?）模板的鋼拉桿不應彎曲。伸出混

98、凝土外露面的拉桿宜采用端部可拆卸的結構形式。拉桿與錨環(huán)的連接必須牢固。</p><p>　?。?）模板安裝的允許偏差，應符合技術要求的規(guī)定。</p><p>　?。?）模板與混凝土的接觸面，以及各塊模板接縫處，必須平整、密合，以保證混凝土表面的平整度和混凝土的密實性。在模板允許偏差范圍內(nèi)的細縫與小型預留孔洞必須用水泥紙或細木條封堵密實，以防漏漿。</p><p>　

99、　（7）模板的面板應清理干凈并涂脫模劑，脫模劑型號應由技術部門批準，不得采用影響混凝土結構性能或妨礙裝飾工程施工的脫模劑。</p><p><b>　　5）倉面驗收</b></p><p>　　倉面驗收包括：鋼筋、模板驗收</p><p>　　鋼筋、模板安裝完畢后應按“三檢制”進行檢查，由作業(yè)隊進行初檢，初檢合格后，通知測量隊對模板和預埋件等進

100、行測量。根據(jù)測量隊提供的模板測量單對模板等進行校正，校正完畢后，測量隊進行復檢，復檢合格后，作業(yè)隊提請質量部進行終檢。</p><p><b>　　6）混凝土澆筑</b></p><p>　　（1）混凝土澆筑時，制定澆筑順序、控制澆筑速度。在澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應清理干凈。</p><p>　　擬采用先底板、后側墻，最后澆筑頂拱的順序進行

101、混凝土襯砌。每隔9m設置一道施工，區(qū)段兩端部必須用砂漿或混凝土將襯砌混凝土與巖石面的縫隙封堵嚴密。</p><p>　?。?）混凝土澆筑過程中，必須安排專人負責經(jīng)常檢查、調(diào)整模板的形式及位置，使其與設計線的偏差不超過模板安裝允許偏差絕對值的1.5倍，并每班做好記錄。對承重模板，必須加強承重排架的檢查、維護；對重要部位的承重模板，混凝土澆筑前必須組織安全部、質量部、技術部各有關人員聯(lián)合驗收；混凝土澆筑過程中，還必須

102、由測量人員用儀器進行監(jiān)測。模板如有變形、位移，應立即采取措施，必要時停止混凝土澆筑。</p><p>　?。?）混凝土澆筑過程中，二檢應在現(xiàn)場巡查，隨時監(jiān)視混凝土下料情況，不得過于靠近模板下料直接沖擊模板；混凝土罐等機具不得撞擊模板。振搗器不得長時間直抵模板進行振搗。</p><p><b>　　7）收漿抹面作業(yè)</b></p><p>　　抹

103、面應平順、平整、壓光，不得有裂縫、空鼓現(xiàn)象，混凝土表面無蜂窩、麻面和其它嚴重缺陷。</p><p><b>　　8）施工縫處理作業(yè)</b></p><p>　　施工縫處理的目的是使新、老混凝土結合良好。</p><p>　　人工鑿毛、風鎬鑿毛可在混凝土終凝后任何時間進行，標準為粗骨料外露1/3。壓力水沖毛的沖毛水壓力一般控制在4～6kgf/cm

104、2。沖毛時間在混凝土初凝后至終凝前進行，可根據(jù)水泥品種、混凝土標號和氣溫情況確定。沖毛應達到標準為沖去乳皮和灰漿，直到混凝土面積水由渾變清為止。</p><p>　　9）混凝土養(yǎng)護技術要求</p><p>　　(1)混凝土表面養(yǎng)護應在澆筑完畢后12～18小時后進行,在炎熱和干燥氣候下可適當提前。混凝土側面養(yǎng)護在脫模后即可進行,灑水養(yǎng)護時要散灑均勻,以覆蓋混凝土表面。</p>

105、<p>　　(2)混凝土養(yǎng)護時間不得小于14天,重要部位和利用后期強度的混凝土, 養(yǎng)護時間不得小于21天, 養(yǎng)護期內(nèi),應使混凝土表面經(jīng)常保持濕潤,不得間斷。</p><p>　　10）模板拆除及驗收</p><p>　　A.拆除模板的期限，應遵守以下規(guī)定：</p><p>　　(1)側面模板應在混凝土強度達到25kgf/cm2以上（根據(jù)不同標號和不同氣溫條

106、件，達到此強度的齡期一般為1～3天），以保證其表面及棱角不因拆模而損壞，才能拆除。</p><p>　　(2)鋼筋混凝土結構的承重模板，應在混凝土達到表7強度后（按混凝土設計標號的百分率計），才能拆除底模。 </p><p>　　B.拆模時，應根據(jù)錨固情況，分批拆除錨固連件，以防止大片模板墜落。拆模應使用專門工具，以減少混凝土及模板的損傷。</p><p>　　C.

107、拆下的模板、支架及配件應及時清理、維修。暫時不用的模板應分類堆存，妥善保管。鋼模應做好防銹，設倉庫存放。大型模板堆放時，應墊平放穩(wěn)。</p><p><b>　　施工進度</b></p><p>　　為滿足導流隧洞的施工進度計劃的要求，應盡快組織人員進行風、水、電等前期準備工作，為施工創(chuàng)造有利條件。根據(jù)總體施工進度計劃的要求及結合實際情況，制定控制性工期如下：<

108、/p><p>　　開挖、襯砌及回填灌漿總工期為10個月。進口及出口各設置一個開挖面，不布置支洞，相對向中間推進；每天1個開挖循環(huán)，循環(huán)作業(yè)時間約16個小時。</p><p><b>　　施工質量保證措施</b></p><p>　　(1)嚴格控制開挖質量</p><p>　　a.頂拱、底板應按開挖線成順坡，不允許反坡、倒坡出

109、現(xiàn)；</p><p>　　b.對于砼襯砌的平洞不允許有欠挖；</p><p>　　c.構造影響帶，超挖小于50cm；</p><p>　　d.平均徑向超挖值不大于20cm；</p><p>　　e.圍巖平整無松散巖塊，開挖面平整度15cm；</p><p>　　f.光面爆破效果應達到以下要求：</p>&

110、lt;p>　　殘留炮孔痕跡應在開挖輪廓面上均勻分布，炮孔痕跡保存率：對完整巖石在80%以上，較完整和完整性差的巖石不小于50%，較破碎和破碎巖石不小于20%；相鄰兩孔間的巖面平整，孔壁不應有明顯的爆震裂隙；相鄰兩茬炮之間的臺階應小于20cm。</p><p>　　(2)進行現(xiàn)場爆破試驗，確定合理的爆破參數(shù)，確保爆破質量，并根據(jù)開挖所揭示的地質情況及時調(diào)整爆破參數(shù)。</p><p>　

111、　(3)每一茬炮均須按圖紙要求進行測量放線，提高放線的精度，洞內(nèi)掌子面用紅油漆畫出明顯的開挖輪廓線，并對炮孔位置作出標志。孔位的偏差應在規(guī)范允許的范圍內(nèi)，尤其要控制周邊光爆孔的孔位。</p><p>　　(4)下一循環(huán)施工前，須對上一茬炮開挖的超欠挖情況進行檢查并及時調(diào)整，減小超欠挖，對欠挖的部位應及時進行處理。</p><p>　　(5)對施工全過程實施質量控制，質檢部門應加強施工質量檢

112、查，杜絕質量事故的發(fā)生。</p><p><b>　　安全保證措施</b></p><p>　　導流隧洞施工的安全工作至關重要，安全工作的好壞，，直接對整個工程施工造成影響。</p><p>　　(1)嚴格按照《爆破安全規(guī)程》以及其它有關安全規(guī)程、規(guī)范進行施工。</p><p>　　(2)爆破技術人員和炮工必須持證上崗。

113、</p><p>　　(3)洞臉施工、進洞30m范圍內(nèi)的開挖施工，必須采取措施確保安全，安全部門要加大安全監(jiān)督力度。</p><p>　　(4)洞內(nèi)開挖施工時，應指派專人對洞室圍巖的安全穩(wěn)定狀況進行監(jiān)察，及時上報、處理。</p><p>　　（5）洞內(nèi)開挖施工所用的供電線路，必須按要求架設，線路要鋪設整齊，設置于洞內(nèi)的配電盤柜，必須設醒目的安全警示牌。</p&

114、gt;<p>　　(6)搞好洞內(nèi)通風和照明，保證洞內(nèi)施工照度，加強洞內(nèi)有害氣體濃度監(jiān)測，確保工人的身心健康。</p><p>　　(7)加強設備的維護、保養(yǎng)，提高設備的完好率和利用率。</p><p>　　(8)制定安全操作規(guī)程，各工序要定員、定崗、定責。</p><p><b>　　大壩主體工程施工</b></p>

115、<p><b>　　施工進度規(guī)劃</b></p><p>　　通過對進度進行初步規(guī)劃，各期填筑量如下。</p><p><b>　　大壩填筑分期表</b></p><p>　　表中，為使大壩在汛期達到度汛高程，2004年9月1日至2005年5月31日時段采取了加大填筑強度的措施，以保證度汛安全。后期由于大壩已達

116、到全年度汛標準，并且大壩填筑工作面開始變窄，開始降低填筑強度。</p><p><b>　　施工強度分析</b></p><p>　　大壩主體工程在2004年9月1日至2005年5月31日時段的施工強度最高，填筑強度達到25.9m3/月。此時段共9個月，273天，填筑量共233.4萬m3，其中粘土月22萬m3，反濾料4.5萬m3，砂礫206.9萬m3。</p&g

117、t;<p>　　根據(jù)要求，砂礫填筑在日降雨量大于10mm時停工，粘土填筑在日降雨量大于5mm時停工，在日降雨量為10~30mm時停工且料場晾曬一天，日降雨量大于30mm時停工且填筑面晾曬1天、料場晾曬2天。氣溫小于-5℃時，粘土停止施工。根據(jù)壩區(qū)日平均氣溫表及日降雨量表，該時段砂礫因降雨停工天數(shù)39天，粘土因降雨停工天數(shù)71天，因氣溫較低停工9天?？鄢９ぬ鞌?shù)，砂礫填筑強度為0.88萬m3/天，反濾料和粘土填筑強度為0.1

118、4萬m3/天，合計平均填筑強度1.02萬m3/天。</p><p>　　由于此時段填筑強度較高，在施工中加強調(diào)度，做好壩區(qū)截排水工作，盡量減少雨后晾曬時間，以爭取時間保證工程進度的實現(xiàn)。砂礫填筑因雨停工時，在雨后，通過加強填筑層間戳毛及減少碾壓灑水量、增加碾壓遍數(shù)等措施，在能保證保證壓實度的前提下盡快復工。粘土料填筑在下雨時做好覆蓋，雨后可減少晾曬時間，在調(diào)節(jié)灑水量和加強層間戳毛、增加碾壓遍數(shù)可以滿足設計要求的情