外文翻譯---冷軋橫向偏移量的控制性能

1、<p>　　附錄 1 冷軋橫向偏移量的控制性能</p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　一些先進(jìn)的軋機(jī)考慮到工作棍和支撐棍在板帶所在平面內(nèi)的偏移量，允許棍在三個(gè)方向變形。這個(gè)模型用來探究冷扎橫向偏移量控制系統(tǒng)的靈敏度對(duì)冷扎三個(gè)方向精度的影響。它最終揭示水平工作棍偏移量的影響最大，構(gòu)成了主要激勵(lì)。這種影響隨偏移的程度和工作棍的直徑的變化而

2、變化，而激勵(lì)的主要成分的影響尤其顯著。另外，水平軋制偏移量本身可以成為激勵(lì)信號(hào)，盡管它的靈敏度大大的改變了偏移程度。 </p><p><b>　　1.引言</b></p><p>　　板帶材冷扎機(jī)的設(shè)計(jì)需要在兩個(gè)物理因素之間協(xié)調(diào)衡量：當(dāng)增大軋輥直徑時(shí)，總軋制力會(huì)增大；當(dāng)減小軋輥直徑時(shí)，變形量又會(huì)增大。軋輥的變形使板帶的材質(zhì)不均勻性減小，但是使產(chǎn)品的外形尺寸精度和平面

3、度得不到保證。設(shè)計(jì)軋機(jī)時(shí)應(yīng)協(xié)調(diào)這些因素，并應(yīng)通過可控制的激勵(lì)對(duì)因材料不均勻性引起的變形進(jìn)行補(bǔ)償。一些更先進(jìn)的軋機(jī)允許工作棍或支撐棍在水平面內(nèi)可控制的竄動(dòng)，這是靠軸承在與被軋板帶平行的平面內(nèi)移動(dòng)實(shí)現(xiàn)的。圖 1 示意了這個(gè)過程。這樣的水平竄動(dòng)是為了更好的保證被軋板帶的平面度，但是沒有專著論述這種方法，因?yàn)檫@方面的論文都假定所有的軋輥都在一個(gè)平面內(nèi)。但是事實(shí)上，軋機(jī)的軋輥即使沒有任何的滾動(dòng)偏移，也會(huì)因?yàn)槟Σ亮Φ牟黄胶庠谒矫鎯?nèi)變形。已經(jīng)發(fā)表了

4、的關(guān)于軋制偏斜的分析論述中最早的是 Townsend 和 Shohet，他們的模型已經(jīng)大大擴(kuò)展并得到了廣泛印證。他們的方法是把所有偏斜向軸向和水平方向分解，再用數(shù)學(xué)方法描述每一種變形。Pawelski， Rasp 和 Rieckman 證實(shí)了這種模型適用于六棍軋機(jī)，而且他們和 Wang， Pan 證明了連續(xù)不確定變化拱形是怎么形成的，在這里，一對(duì)扎根反對(duì)稱拱形軸向竄動(dòng)可以被</p><p>　　2.軋輥系模型和水

5、平偏移量</p><p>　　軋輥系模型和水平偏移量 所有現(xiàn)有的軋棍系模型都可以用數(shù)字矩陣來描述，每一個(gè)位置對(duì)應(yīng)一個(gè)軋輥表面或軋輥之間的接觸面。這種矩陣通過簡單的力分解以向量和線性的有特定意義的復(fù)數(shù)記錄和描述。一個(gè)典型的這樣的表面位置計(jì)算應(yīng)該做下面的變形</p><p>　　其中，x是描述分布式軋輥軸位置的量 </p><p>　　y-描述軋輥表面與其他部件接觸部分

6、的位置 </p><p>　　-描述由變量y確定的接觸面上的垂直力 </p><p>　　-描述除由變量y確定的表面以外的任何表面的垂直力， 例如軋輥之間的接觸力 </p><p>　　u- 描述軋輥軸承上的力 </p><p>　　v -描述軋輥軸端上點(diǎn)的位置</p><p>　　r -描述軋輥的變形（在軋輥長度方向

7、上的直徑變化）</p><p>　　-描述軋輥軸的大的變形，一般是將梁彎曲的理論加以修正用于計(jì)算大直徑的軋輥軸的變形 </p><p>　　-描述軋輥表面的局部變形， 一般是用Boussinesq理論， 假設(shè)力只作用于一點(diǎn)，而表面是無限大平面 </p><p>　　-描述由于軋輥軸承受力而引起的變形 </p><p>　　-給出了軋輥軸端兩點(diǎn)

8、之間的線插補(bǔ)。軋輥堆疊模型建立的條件是必須保證軋輥之間或軋輥與其他部件之間不能粘連或者相互壓入。這里的第二個(gè)條件需要模型解決這樣一個(gè)問題，假設(shè)部件a和b(假定a在b的上面)，則它們之間的距離d應(yīng)滿足： </p><p>　　在這里，y表示的兩個(gè)表面位置可由式（1）計(jì)算得出。 如插圖2所示。方法預(yù)測外形和有限元分析之間的詳細(xì)對(duì)比，得出兩

9、種方法高度一致，但是也得出了卷端影響由兩個(gè)修正因素引起. 假定在每一個(gè)取樣點(diǎn)，表面張力和分離距離d都是零，則公式（2）可以方便的表示為： </p><p>　　這里，C是一個(gè)對(duì)角矩陣，在表示接觸面的位置都是1，其他位置都是0，Z是單位矩陣。用公式（2）中的第一個(gè)式子和公式（1）中的兩個(gè)式子可得，軋輥間距d在公式（3）中可表示為線性的力分布，因此，軋輥堆疊模型就可以解決了。接觸線長度取決于被軋件的

10、布置形式，所以矩陣C必須在模型解決方法中確定。</p><p>　　2.1軋輥的三維變形軋輥的三維變形 </p><p>　　軋輥的三維變形已由Stubbs給出，在這一節(jié)會(huì)詳細(xì)介紹。如圖3所示，兩個(gè)沒有變形的軋輥是平行排布的，當(dāng)軋機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)，壓力作用在軋輥上，軋輥之間靠分布的摩擦了傳遞扭矩。在這兩個(gè)力的作用下，軋輥在水平垂直方向均變形，以至于相互“纏繞”。這種“纏繞”可用兩個(gè)相互垂直平面之間的

11、夾角和接觸線長度沿軋輥軸向的變化來表示。 </p><p>　　通過軋輥的一部分，圖4a表示了軋輥表面的力，圖4b表示了軋輥的相互變形。在相互接觸的表面存在著沿接觸線方向分布的接觸力?？梢约僭O(shè)力只沿軋輥軸向分布，但是那樣的話將轉(zhuǎn)化為二維問題。電機(jī)驅(qū)動(dòng)一個(gè)軋輥，在軋輥之間產(chǎn)生剪力。圖4a也表示了軋輥除了受壓以外，還要受到上面或下面部件的摩擦力。 圖 3 水平偏移軋輥于相鄰軋輥的扭曲 根據(jù)現(xiàn)有的垂直模型

12、，軋輥?zhàn)冃伟ň植勘砻鎵罕夂洼S向變形，而在交界面上，公式（2）的兩個(gè)條件中的一個(gè)必須得到滿足。在軋輥 a 和 b 接觸的區(qū)域接觸力需進(jìn)行分解，如圖四 b 所示，沿水平和垂直方向分解為.軋輥間距是沿軋輥軸縱向量取的，</p><p>　　所以 </p><p>　　其中， 被假定為一個(gè)對(duì)角矩陣。 </p><p>　　表面張力的作用方

13、向平行于 d，因此表面位置 y 和軸向位置 x 有如下關(guān)系，</p><p>　　其中，示摩擦力 t 引起的表面變形。</p><p>　　為了確定軋輥系中每一個(gè)軋輥的變形位置，假定所有變形都可以分解為水平和垂直兩個(gè)方向。 Hacquin， Montmittonet 和 Guillerault 進(jìn)行了校驗(yàn)工作，因此這種做法被認(rèn)為適用于軋輥偏斜的計(jì)算。同樣的影響函數(shù)矩陣用來表示垂直和水平方

14、向。</p><p>　　用來 表示垂直和水平方向 。</p><p>　　對(duì)公式（1）進(jìn)行簡單的符號(hào)擴(kuò)展，并且沿滾軸的軸向分解力</p><p>　　Vh表示軋輥軸承的水平偏移量，在本文中不考慮這個(gè)量的影響。解決堆疊模型中的偏移和扭曲需要把公式（6）代入到公式（5）中，再把公式（5）代入到公式（4）中，再和公式（3）相比較來解決。如前文所述，軋輥平衡和板帶所受名義

15、約束也應(yīng)考慮。</p><p>　　2.2 軋輥之間的摩擦力軋輥之間的摩擦力 </p><p>　　大多數(shù)的軋輥部件都是靠電機(jī)帶動(dòng)一對(duì)軋輥，一般是支撐棍。電機(jī)的扭矩靠軋輥之間的摩擦力傳遞到工作棍， 這就是前一小節(jié)提到的力 t.這些力可以在庫侖定律中找到，在該定律中為了加強(qiáng)對(duì)不受電機(jī)直接帶動(dòng)的軋輥的扭矩的平衡，乘上了系數(shù)ρ.很顯然，這種摩擦力的存在不完全是因?yàn)檐堓佪S承存在摩擦阻力，所以有摩擦

16、定律，</p><p>　　對(duì)角矩陣 m 是對(duì)摩擦力的分布的平均值的描述。</p><p>　　2.3 模型的迭代解法模型的迭代解法 </p><p>　　如果正確的扭轉(zhuǎn)角被確定出來，它將滿足關(guān)系：</p><p><b>　?。?） </b></p><p>　　其中， ‘./’是由被分解的元

17、素決定的。軸向位置矩陣 x 是由公式（6）計(jì)算出來的。然而在最初只有θ 的估計(jì)值θ 是已知的，而且需要通過解決模型來修正改估計(jì)值，并且要用到公式：</p><p><b>　　（9）</b></p><p>　　其中 是對(duì)θ 的 n次估計(jì)。運(yùn)用這種方法會(huì)發(fā)現(xiàn)，各個(gè)角度迅速收斂于一個(gè)相對(duì)精確的值。 重復(fù)迭代需要解決圖五所示的接觸力矩陣C和扭轉(zhuǎn)角θ 的問題。內(nèi)部循環(huán)則類似

18、于現(xiàn)有的垂直軋輥系模型。3.橫向控制分析橫向控制分析 </p><p>　　橫向軋制參數(shù)要么通過輪廓掃描儀測板厚，要么通過測板帶平面內(nèi)的殘余應(yīng)力來確定。測出的測量值相對(duì)于參考值（通常是 0）的偏差被反饋到調(diào)整軋輥系動(dòng)力部件的控制端。控制端響應(yīng)的穩(wěn)定性和精度取決于可預(yù)知的動(dòng)力部件的靈敏度。 </p><p>　　為了深入了解板帶材控制系統(tǒng)的內(nèi)部結(jié)構(gòu)，下面提到由 Duncan， Allwood

19、 和 Garimella [lo]提出的方法。如果用γ 表示板帶的縱向距離，對(duì)動(dòng)力部件 j 的響應(yīng)可以簡單的表示為，</p><p><b>　?。?0）</b></p><p>　　其中， 是-延展系數(shù), -是主函數(shù)，一個(gè) Chebyshev 多項(xiàng)式。激勵(lì)來源于軋輥彎曲和熱脹冷縮等物理效應(yīng)，所以激勵(lì)的響應(yīng)不大可能包括高頻的成分，這一觀點(diǎn)證實(shí)了上述論斷。計(jì)算過程中的值

20、將被用到。系數(shù)的量級(jí)將被以頻譜的形式描述，利用頻譜圖來研究響應(yīng)的內(nèi)部結(jié)構(gòu)。 </p><p>　　被加工板帶的側(cè)面在寬度方向的厚度變化和縱向平面內(nèi)的殘余應(yīng)力這兩個(gè)交叉的參數(shù)決定的板帶的質(zhì)量。計(jì)算這兩個(gè)參數(shù)需要一個(gè)和軋輥系模型想匹配的板帶變形模型。這方面的研究早在三十年前就已經(jīng)大規(guī)模投資進(jìn)行，但是實(shí)際中可以和軋輥系模型相匹配的精確板帶模型研究發(fā)展的太慢了。于是用到一種將板帶看成是平行的

21、薄片的近似模型。這種近似模型在板帶的大部分部位足夠精確，但是在邊緣部位就不精確了。這個(gè)模型還給出了平面和輪廓之間的線性關(guān)系，所以只考慮平面就可以了。</p><p>　　表一：軋輥系模型試驗(yàn)的幾何數(shù)據(jù) </p><p>　　工作棍直徑，cm 50――100</p><p>　　中間棍直徑，cm 10

22、0 </p><p>　　支撐棍直徑，cm 200 </p><p>　　軋輥長度，cm 400 </p><p>　　軋輥支撐之間的距離，cm 500</p><p>　　板帶寬度，cm 350 </p>

23、;<p>　　入口厚度，mm 23 </p><p>　　出口厚度，mm 15 </p><p>　　總軋制力，t 4750 </p><p>　　中間棍水平偏移量 0 </p><p

24、>　　工作棍水平偏移量，cm -12.5――12.5 </p><p>　　水平軋輥偏移的影響將通過表一中的六棍系和板帶幾何數(shù)據(jù)給出。軋輥軸的硬度與直徑的四次方成正 比，水平偏移的的主要影響與工作棍有關(guān)，而相對(duì)于支撐棍，中間棍的影響可以忽略不計(jì)。假定軋輥系有六個(gè)橫向控制激勵(lì)： </p><p>　　（1） 工作棍水平壓力</p><p>

25、;　　（2） 中間棍水平壓力 </p><p>　?。?） 中間棍水平竄動(dòng) </p><p>　　（4） 工作棍相對(duì)于支撐棍兩側(cè)的水平偏移 </p><p>　?。?） 工作棍的可控頂噴冷卻的理想精確響應(yīng) </p><p>　　（6） 中間棍的可控頂噴冷卻的理想精確響應(yīng)</p><p>　　將頻譜值代入公式（10）并比

26、較可得出各個(gè)激勵(lì)對(duì)板帶平面度的影響。</p><p>　　4.結(jié)果和討論結(jié)果和討論 </p><p>　　圖 6 給出了在第三節(jié)列出的各個(gè)激勵(lì)在給定點(diǎn)對(duì)平面度影響的范圍。所有的插圖頻譜都由有對(duì)稱效應(yīng)的激勵(lì)的偶分支決定，所以偶次多項(xiàng)式的系數(shù)決定了它們的分解結(jié)果。對(duì)于四個(gè)主要的激勵(lì)，它們的響應(yīng)受控于第二，第四多項(xiàng)式。另外兩個(gè)較分散的激勵(lì)則有更復(fù)雜的響應(yīng)。對(duì)于每一個(gè)激勵(lì)，圖六都給出了三個(gè)包跡圖。

27、中間的狹長帶顯示了頻譜是由二維的軋輥系模型得到的。上下兩個(gè)寬帶顯示的是工作棍水平偏移的端點(diǎn)值和工作棍直徑。很顯然工作棍的水平偏移對(duì)激勵(lì)的靈敏度有很大的影響。例如，考慮到中間棍彎曲的影響，會(huì)得到靈敏度由其它的小擾動(dòng)影響的二維結(jié)果。與此相反，如果存在工作棍水平偏移，則靈敏度會(huì)出現(xiàn)出新組分。</p><p>　　圖 6 表示中間棍激勵(lì)的靈敏度是如何受（a）工作棍直徑（也與中間棍有關(guān)）和（b）水平偏移的影響而改變的。瀑布

28、似的圖形表示了靈敏度大小沿板帶邊沿的變化，圖 6b 則給出了大的負(fù)偏移的四次多項(xiàng)式響應(yīng)和主要的正偏移響應(yīng)。</p><p>　　如圖六所示，所有激勵(lì)的響應(yīng)都是二次或四次多項(xiàng)式。圖 7 和圖 8 給出了這兩個(gè)組分的頻譜是如何隨工作棍直徑和它的水平偏移量的變化而變化的。在本模型中，表面也被進(jìn)行二維處理，因此當(dāng)水平變形被忽視時(shí)，任何相對(duì)于零偏移的背離都將視為是不精確的。 </p><p>　　圖

29、 7 和圖 8 顯示，激勵(lì)的響應(yīng)主要受工作棍的水平偏移的影響。而受分散的激勵(lì)（例如‘震顫’ ）的影響很小。在這兩種情況下，都是較細(xì)的負(fù)偏移的軋輥的響應(yīng)改變量大。表面區(qū)域的重要性表現(xiàn)在，在六棍軋機(jī)中只驅(qū)動(dòng)支撐滾，中間棍和工作棍之間的摩擦力是沿工作棍變形的反方向的。如果工作棍正偏移，則由中間棍承擔(dān)變形力，但是如果工作棍負(fù)偏移，則變形量會(huì)減小甚至?xí)撾x中間棍。這種情況會(huì)很糟糕，但是實(shí)際上是不會(huì)出現(xiàn)的，因?yàn)檫@樣的話就會(huì)出現(xiàn)工作棍和中間棍之間的劇

30、烈震顫。 </p><p>　　圖 7a—c 和圖 8a—c 表示了軋輥偏移影響著主要激勵(lì)。 但是圖 7 卻給出了雖然對(duì)于大部分典型響應(yīng)，偏移量影響的響應(yīng)的大小，不過在二維范圍內(nèi)有 20％左右的響應(yīng)不受偏移量影響，有些甚至發(fā)生在工作棍?？傊堓佒睆降膶?duì)激勵(lì)的影響相對(duì)與偏移量要小的多。</p><p>　　最后，圖 6 和圖 7d 證實(shí)了，工作棍水平偏移有可能成為有用的激勵(lì)。平面度的變化和

31、和工作棍偏移有很相像的構(gòu)成，在極端情況下都包含四次組分。不像其它的激勵(lì)，靈敏度的大小主要依賴于偏移量，當(dāng)偏移由正變?yōu)樨?fù)時(shí)，靈敏度符號(hào)也改變。</p><p><b>　　5.結(jié)論 </b></p><p>　　本文以公式的形式給出了現(xiàn)有的二維軋輥系模型可以延拓為允許軋輥在板帶所在平面內(nèi)變形。試驗(yàn)數(shù)據(jù)沒有進(jìn)一步驗(yàn)證，但是顯然對(duì)于現(xiàn)有的軸向部件模型，該模型的精度已經(jīng)足夠用

32、了。 </p><p>　　水平棍偏移的影響取決于軋輥直徑和偏移的方向。對(duì)于主要的激勵(lì)，當(dāng)工作棍中心沒有被中間棍很好的固定時(shí)，逆向的水平工作棍偏移將使靈敏度的增加。對(duì)于其它的激勵(lì)，逆向水平偏移的影響更大，但是卻更不利于提高靈敏度，因?yàn)?，工作棍直徑的小的震顫的影響是工作棍纏繞中間棍，并且板帶的凸凹減少。 沒有考慮軋輥間摩擦力的二維軋輥系模型會(huì)得出激勵(lì)靈敏度的錯(cuò)誤結(jié)果，導(dǎo)致控制性能的退化和延緩。而且，水平工作棍偏移也

33、有可能成為激勵(lì)，但是它的響應(yīng)的大小顯著的受偏移量的影響。 </p><p>　　軋機(jī)用彈性阻尼體減震</p><p>　　2.1 彈性阻尼體技術(shù)在軋機(jī)上的應(yīng)用 </p><p>　　軋機(jī)的軋輥平衡分離裝置是軋機(jī)的重要組成部分。長期以來，該裝置采用傳統(tǒng)的彈簧、橡膠墊、液壓等平衡裝置，實(shí)踐中發(fā)現(xiàn)采用這些平衡方式存在許多弊端，如彈簧平衡壓下不足、易損壞、過鋼時(shí)跳動(dòng)嚴(yán)重

34、，影響產(chǎn)品精度；橡膠墊平衡，平衡力過大，常因軋輥產(chǎn)生撓度而斷輥；液壓平衡環(huán)節(jié)過多、故障頻繁、易污染等。為了合理的解決這一問題，歐洲軋機(jī)制造廠家于1964年推出了基于彈性阻尼體技術(shù)生產(chǎn)的軋機(jī)用阻尼平衡減震器，該減震器的體積小、使用方便、承載力大、壽命長、工作穩(wěn)定、無需外接設(shè)備，很快為許多鋼鐵企業(yè)所接受。 </p><p>　　2.2 彈性阻尼體技術(shù)及其應(yīng)用 </p><p>　　2.2.1

35、彈性阻尼體性能 </p><p>　　彈性阻尼體是一種由多種化合物合成的高分子材料，該材料于 1964 年首次被用于工業(yè)減震器的設(shè)計(jì)開發(fā)，并在其后的幾十年中不斷完善和發(fā)展。今天，彈性阻尼減震、緩沖技術(shù)已經(jīng)成為國際公認(rèn)的成熟技術(shù)，并被許多諸如馬來西亞等著名生產(chǎn)廠家直接設(shè)計(jì)選用。 </p><p>　　2.2.1.1 粘性 </p><p>　　性阻尼體可產(chǎn)生極強(qiáng)的粘

36、稠摩擦力，吸收活塞運(yùn)動(dòng)時(shí)外力所產(chǎn)生的巨大能量，這種特性使減震器或或緩沖器具有特殊的減震緩沖功能。</p><p>　　2.2.1.2 可壓縮性 </p><p>　　當(dāng)彈性阻尼體受到很大外力時(shí)，其體積縮小、收縮部分體積與液體相似，其收縮率可達(dá) 15％，這種特性使它具備了優(yōu)于彈簧的功能。 以上特點(diǎn)決定了彈性阻尼體可被置于一密閉容器中，以一定的機(jī)械結(jié)構(gòu)來實(shí)現(xiàn)其減震、平衡、緩沖功能，采用這一技術(shù)

37、生產(chǎn)出的彈性阻尼體減震緩沖產(chǎn)品性能良好，貯能大，無須維修，無老化現(xiàn)象，工作可靠，易于安裝，并可省去其它類緩沖減震器所需的彈簧預(yù)應(yīng)力裝置、外部電源等輔助設(shè)備，其優(yōu)點(diǎn)是顯而易見的。 </p><p>　　2.2.2 彈性阻尼體的制備及性能特點(diǎn) </p><p>　　彈性阻尼體母體是由精選的多種化工原料合成穩(wěn)定的高分子化合物后，經(jīng)水解、裂解，然后在催化劑作用下，進(jìn)行離子型開環(huán)聚合而成的性能穩(wěn)定的

38、高分子化合物。母體制成后，需經(jīng)過補(bǔ)強(qiáng)、抗老化、增粘等多道工序，以完善其各項(xiàng)物理指標(biāo)性能。最后配置出的高分子化合物為酮類制品，根據(jù)不同需要，分子量穩(wěn)定在 40 萬-70 萬之間，以聚合物形態(tài)出現(xiàn)，呈鮮紅色半流體狀，靜置后，表面呈現(xiàn)金屬光澤。</p><p><b>　　特性 :</b></p><p><b>　　(1) 高粘性 </b></

39、p><p><b>　　(2) 強(qiáng)壓縮性</b></p><p>　　(3) 良好的熱穩(wěn)定性</p><p>　　(4) 特殊的化學(xué)惰性 </p><p>　　(5) 無老化現(xiàn)象 </p><p>　　附錄2 外文文獻(xiàn)原文</p><p>　　Elastic damp

40、ing material shock absorber for rolling mill </p><p>　　2.1 The application of elastic damping material technique in rolling mill </p><p>　　Roll balance dividing device is the important part of

41、rolling mill. For a long </p><p>　　time, the device uses traditional balance ways, such as spring, rubber backing </p><p>　　and hydraulic etc. there are many problems in practice by using these

42、balance ways, for example, the pressing force of spring is not insufficient, it is easy to damage and move up and down seriously when rolling so that affect the product </p><p>　　precision; using a rubber ba

43、cking to balance, the balance force is too large ,the </p><p>　　roll often break because it has deflection; hydraulic balance has too many links </p><p>　　so that troubles often arise and it is

44、easy to pollute. In order to solve these problems, rolling mill in 1964 which was on the basis of elastic damping technique, the shock absorber has a small volume, large load-carrying ability and long service life, it wa

45、s easy to use ,worked stably and didn’t need external device, it was accepted by many iron＆steel enterprises soon. </p><p>　　2.2 The brief introduction of the elastic damping technology＆ application </p

46、><p>　　2.2.1 The property of elastic damping materials </p><p>　　Elastic damping material is a macromolecule material synthesized by </p><p>　　many compounds, it was first used for i

47、ndustrial shock absorber in 1964 and has </p><p>　　been continually improved and developed in the past decades. Today, elastic damping shock absorbing and suffering techniques have become international ackno

48、wledged mature techniques and have been used by many famous machinery manufactures, such as SMS Schloemann-Siemag AG. </p><p>　　(1) Viscosity </p><p>　　The viscosity of pasty elastic material ca

49、n produce very strong stick friction </p><p>　　and absorb tremendous energy produced by external force when piston moves, this special property makes shock absorber or buffer have special damping and bufferi

50、ng functions. </p><p>　　(2) Compressibility </p><p>　　When elastic damping material is exerted a very big external force, its volume contracts, the volume of contracted part is similar to liquid

51、, its contraction can reach 15%.The special property makes its function better than </p><p><b>　　spring. </b></p><p>　　2.2.2 Preparation of elastic damping materials and their proper

52、ty </p><p>　　The mother body of elastic damping material is a stable macromolecule </p><p>　　compound, after it is synthesized by many kinds of carefully chosen industrial </p><p>

53、　　chemicals, through hydrolysis and crack then under the action of catalyst, make </p><p>　　ionic open-loop polymerizing. After the mother body is finished, supplying </p><p>　　intensity, anti-a

54、geing and adding viscosity etc. many processes are needed to </p><p>　　perfect its different physical properties. Last finished macromolecule compounds are ketonic products, according to different requiremen

55、ts, their molecular weights are between 4 hundred thousand-7 hundred thousand, they appear in polymer form and scarlet, half fluid, put them aside for a while, their surface shows metallic luster. </p><p>　　

56、Special properties: </p><p>　　(1) High viscosity </p><p>　　(2) Strong compressibility </p><p>　　(3) Good thermal stability </p><p>　　(4) Special chemical inertia <

57、/p><p>　　(5) Without ageing phenomenon </p><p>　　2.3.1 High energy elastic damping disc shock absorber </p><p>　　High energy elastic damping material disc shock absorber produced by J

58、errat (shorter form: disc shock absorber) are annular high energy damping shock </p><p>　　absorber, its structure is compact and there is shock absorbing need in the direction of axial. Compared with disc sp

59、ring, disc shock absorber eliminates </p><p>　　complicated process of superposition mounting, its mounting is simple and doesn’t need to maintain. Because it realizes shock absorbing way with a shock </p&

60、gt;<p>　　absorbing instead of steel springs superposition, so its advantages of rigidity, </p><p>　　ageing resistance stable mechanical property shown in practice are beyond comparison. Excellent prop

61、erties of elastic damping materials enable disc shock </p><p>　　absorber to satisfy big load shock absorbing requirement at very small volume </p><p>　　so that effectively save design space. Its

62、 these good properties are also suitable </p><p>　　for the anchor bolt shock absorbing etc. situations. </p><p>　　2.3.2 High energy damping buffer </p><p>　　2.3.2.1 Basic principl

63、e </p><p>　　By the action of dynamic applied force, the fast insertion of piston will result in steep increase of friction between piston and damping material and piston rod is decided by moving speed, both

64、are in direct proportion. The friction between solid sealing parts is decided by internal pressure, i.e., the larger internal </p><p>　　pressure is, the larger friction is (the pressure is produced by compre

65、ssing the </p><p>　　volume of elastic material chamber). This shows that high energy damping buffer makes full use of compressibility and high viscosity of elastic damping </p><p>　　medium, it c

66、onverts instantaneous impact energy into elastic potential energy(produced by compressing medium)and thermal energy(produced by friction)and rapid release. High energy damping buffer made by using above </p><p

67、>　　principle has strong buffering ability, and its volume is small, weight is light, its </p><p>　　buffering energy is 3 times of which rubber buffer had at same volume, the highest energy absorptivity ca

68、n reach 85%. </p><p>　　2.3.2.2 The advantages of products </p><p>　　Compared with rubber buffer, high energy damping buffer can resist high </p><p>　　temperature and corrosion, can

69、 suit adverse circumstances, it has strong rigidity </p><p>　　and high shock strength, it works stably and has no ageing and failure phenomenon. Compared with traditional pneumatic buffer and air oil buffer

70、or hydraulic buffer, it is easy to mount ,its structure is compact, volume is small, weight is light and service life is long, it doesn’t need daily maintenance. Because it has fewer sealing links and is not easy to dama