化工原理課程設(shè)計--精餾塔設(shè)計

1、<p>　　《化工原理》課程設(shè)計報告</p><p><b>　　精餾塔設(shè)計</b></p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　苯-氯苯分離過程板式精餾塔設(shè)計任務(wù)3</p><p><b>　　一．設(shè)計題目3</b></p&

2、gt;<p><b>　　二．操作條件3</b></p><p><b>　　三．塔設(shè)備型式3</b></p><p><b>　　四．工作日3</b></p><p><b>　　五．廠址3</b></p><p><b>

3、;　　六．設(shè)計內(nèi)容3</b></p><p><b>　　設(shè)計方案4</b></p><p><b>　　一．工藝流程4</b></p><p><b>　　二．操作壓力4</b></p><p>　　三．進料熱狀態(tài).....................

4、..............................4</p><p>　　四．加熱方式.....................................................4</p><p>　　精餾塔工藝計算書5</p><p>　　一．全塔的物料衡算5</p><p>　　二．理論塔板數(shù)的確定5<

5、/p><p>　　三．實際塔板數(shù)的確定7</p><p>　　四．精餾塔工藝條件及相關(guān)物性數(shù)據(jù)的計算8</p><p>　　五．塔體工藝尺寸設(shè)計10</p><p>　　六．塔板工藝尺寸設(shè)計12</p><p>　　七．塔板流體力學(xué)檢驗14</p><p>　　八．塔板負(fù)荷性能圖17&l

6、t;/p><p>　　九．接管尺寸計算............................................... 19</p><p>　　十．附屬設(shè)備計算21</p><p>　　設(shè)計結(jié)果一覽表24</p><p><b>　　設(shè)計總結(jié)26</b></p><p><

7、b>　　參考文獻26</b></p><p>　　苯-氯苯精餾塔的工藝設(shè)計</p><p>　　苯-氯苯分離過程精餾塔設(shè)計任務(wù)</p><p><b>　　一．設(shè)計題目</b></p><p>　　設(shè)計一座苯-氯苯連續(xù)精餾塔，要求年產(chǎn)純度為99.6%的氯苯140000t，塔頂餾出液中含氯苯不高于0.1

8、%。原料液中含氯苯為22%（以上均為質(zhì)量%）。</p><p><b>　　二．操作條件</b></p><p>　　1.塔頂壓強 自選；</p><p>　　2.進料熱狀況自選；</p><p><b>　　3.回流比自選；</b></p><p>　　4.塔底加熱蒸汽壓強

9、 自選；</p><p>　　5.單板壓降不大于0.9kPa；</p><p><b>　　三．塔板類型</b></p><p><b>　　板式塔或填料塔。</b></p><p><b>　　四．工作日</b></p><p>　　每年300天，每天

10、24小時連續(xù)運行。</p><p><b>　　五．廠址</b></p><p><b>　　廠址為天津地區(qū)。</b></p><p><b>　　六．設(shè)計內(nèi)容</b></p><p>　　1.設(shè)計方案的確定及流程說明</p><p>　　2. 精餾塔

11、的物料衡算；</p><p><b>　　3.塔板數(shù)的確定；</b></p><p>　　4.精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計算；</p><p>　　5.精餾塔主要工藝尺寸；</p><p>　　6.精餾塔塔板的流體力學(xué)驗算；</p><p>　　7.精餾塔塔板負(fù)荷性能圖；</p>

12、<p>　　8.精餾塔輔助設(shè)備選型與計算；</p><p>　　9.設(shè)計結(jié)果概要或設(shè)計一覽表；</p><p>　　10.帶控制點的生產(chǎn)工藝流程圖及精餾塔的工藝條件圖；</p><p>　　11.設(shè)計總結(jié)和評述；</p><p><b>　　設(shè)計方案的確定</b></p><p>

13、;<b>　　一、工藝流程</b></p><p>　　苯和氯苯原料液經(jīng)換熱器由塔釜液預(yù)熱至泡點連續(xù)進入精餾塔內(nèi)，塔頂蒸氣經(jīng)塔頂冷凝器冷凝后，一部分餾分回流，一部分餾分作為產(chǎn)物連續(xù)采出；塔底液的一部分經(jīng)塔釜再沸器氣化后回到塔底，另一部分連續(xù)采出。塔頂設(shè)置全凝器，塔釜設(shè)置再沸器，進料及回流液的輸送采用離心泵。本設(shè)計采用篩板塔，因其結(jié)構(gòu)簡單、易于加工、造價低廉，且具有處理能力大、塔板效率高、壓降

14、較低、適用于黏度不大的物系的分離等優(yōu)點。</p><p><b>　　二、操作壓力</b></p><p>　　精餾過程按操作壓力可分為常壓精餾、加壓精餾和減壓精餾。確定操作壓力時，必須根據(jù)所處理物料的性質(zhì)，兼顧技術(shù)上的可行性和經(jīng)濟上的合理性的綜合考慮。一般優(yōu)先使用常壓精餾，對熱敏性物料或混合物泡點過高的物系，宜采用減壓精餾。對于沸點低、在常壓下為氣態(tài)的物料，應(yīng)在加壓

15、下進行精餾在本方案所涉及的濃度范圍內(nèi)，苯和氯苯的相對揮發(fā)度相差較大，易于分離，而且苯和氯苯在操作條件下均非熱敏性物質(zhì)，因此選用普通的常壓精餾，并采取連續(xù)操作的方式。</p><p><b>　　三、進料熱狀態(tài)</b></p><p>　　進料熱狀態(tài)與塔板數(shù)、塔徑、回流量及塔的熱負(fù)荷都有密切的關(guān)系。q值增加，則冷凝器負(fù)荷降低，再沸器負(fù)荷增加。對于低溫精餾，采用較高q值更

16、經(jīng)濟；對于高溫精餾，當(dāng)D/F值較大時，宜采用較小的q值；當(dāng)D/F值較大時，宜采用q值較大的氣液混合物。本方案采用泡點進料。</p><p><b>　　四、加熱方式</b></p><p>　　塔釜的加熱方式通常分為直接蒸汽加熱和間接蒸汽加熱。當(dāng)塔底產(chǎn)物近于純水且在濃度很低時溶液的相對揮發(fā)度仍較大時，可采用直接蒸汽加熱。本方案采用間接蒸汽加熱，塔釜設(shè)置再沸器。飽和水蒸

17、汽的冷凝潛熱較大，價格較低廉，因此本方案采用飽和水蒸氣作為加熱劑。</p><p><b>　　精餾塔工藝計算書</b></p><p><b>　　一、全塔的物料衡算</b></p><p><b>　　苯的摩爾質(zhì)量</b></p><p><b>　　氯苯的摩爾質(zhì)

18、量</b></p><p>　　進料及塔頂、塔底產(chǎn)品中苯的摩爾分?jǐn)?shù)</p><p>　　進料及塔頂、塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量</p><p><b>　　塔底產(chǎn)品量</b></p><p><b>　　根據(jù)總物料衡算式</b></p><p><b>　　

19、及苯的物料衡算式</b></p><p><b>　　聯(lián)立求得</b></p><p>　　二、理論塔板數(shù)的確定</p><p>　　苯-氯苯屬理想體系，采用圖解法求理論板數(shù)。</p><p>　　由手冊查得不同溫度下苯和氯苯的飽和蒸氣壓數(shù)據(jù)，根據(jù)</p><p>　　查閱氣象資料可知

20、天津地區(qū)年平均氣壓為101.6kPa。</p><p><b>　　計算塔頂壓力</b></p><p>　　對應(yīng)的汽液平衡數(shù)據(jù)，繪制x-y圖。</p><p>　　圖1 圖解法求理論板數(shù)</p><p>　　本工藝采用泡點進料，進料熱狀況q=1。q線與平衡曲線的交點坐標(biāo)為xq = 0.836，yq = 0.961。&

21、lt;/p><p><b>　　最小回流比</b></p><p><b>　　取操作回流比</b></p><p>　　精餾段氣相及液相負(fù)荷</p><p>　　提餾段氣相及液相負(fù)荷</p><p><b>　　精餾段操作線方程</b></p>

22、<p><b>　　提餾段操作線方程</b></p><p>　　采用圖解法求理論板數(shù)。求解結(jié)果為總理論板數(shù)NT = 16，其中精餾段理論板數(shù)NT,精 = 9，提餾段理論板數(shù)NT,提 = 6（不含再沸器），進料板位置NF = 10。</p><p>　　設(shè)全塔效率ET = 0.5，則精餾段實際板數(shù)N精 = 9 / 0.5 = 18，提餾段實際板數(shù)N提 =

23、 6 / 0.5 = 12，總板數(shù)N = 18（不含再沸器）。</p><p>　　三、實際塔板數(shù)的確定</p><p><b>　　前已得出，塔頂壓力</b></p><p><b>　　則塔底壓力</b></p><p>　　由Antoine方程</p><p><

24、b>　　及泡點方程</b></p><p>　　通過試差法分別計算塔頂和塔底的溫度（泡點）。</p><p><b>　　計算得塔頂溫度</b></p><p><b>　　塔底溫度</b></p><p><b>　　則全塔平均溫度</b></p>

25、;<p>　　由手冊查得此溫度下苯的黏度</p><p><b>　　氯苯的黏度</b></p><p><b>　　。</b></p><p><b>　　進料液的黏度</b></p><p><b>　　相對揮發(fā)度</b></p&g

26、t;<p>　　通過O’connell法估算全塔效率</p><p>　　該數(shù)值低于假設(shè)值，故通過迭代重新計算。最終得到滿足精度要求的全塔效率值</p><p>　　按此值計算得精餾段實際板數(shù)N精 = 19，提餾段實際板數(shù)N提 = 13，總板數(shù)N = 32（不含再沸器）。</p><p>　　四、精餾塔的工藝條件及相關(guān)物性數(shù)據(jù)的計算</p>

27、<p><b>　　1操作壓力</b></p><p>　　根據(jù)塔頂壓力 及單板壓降 ，可計算進料板壓力</p><p><b>　　及塔底壓力</b></p><p><b>　　精餾段平均壓力</b></p><p><b>　　提餾段平均壓力<

28、;/b></p><p><b>　　2操作溫度</b></p><p><b>　　前已求得塔頂溫度</b></p><p>　　通過前文所述的泡點溫度計算方法求取 下，對應(yīng)的進料板泡點溫度</p><p>　　以及 下，對應(yīng)的塔底泡點溫度</p><p><

29、b>　　精餾段平均溫度</b></p><p><b>　　提餾段平均溫度</b></p><p><b>　　3平均摩爾質(zhì)量</b></p><p><b>　　塔頂</b></p><p><b>　　查平衡曲線得</b></p

30、><p><b>　　氣相平均摩爾質(zhì)量</b></p><p><b>　　液相平均摩爾質(zhì)量</b></p><p><b>　　進料板</b></p><p>　　由圖解法已知第10塊理論板為進料板。查平衡曲線得對應(yīng)的氣液相組成為</p><p><

31、b>　　氣相平均摩爾質(zhì)量</b></p><p><b>　　液相平均摩爾質(zhì)量</b></p><p><b>　　塔底</b></p><p><b>　　查平衡曲線得</b></p><p><b>　　氣相平均摩爾質(zhì)量</b><

32、;/p><p><b>　　液相平均摩爾質(zhì)量</b></p><p><b>　　精餾段平均摩爾質(zhì)量</b></p><p><b>　　提餾段平均摩爾質(zhì)量</b></p><p><b>　　4密度</b></p><p><b

33、>　　精餾段氣相平均密度</b></p><p><b>　　提餾段氣相平均密度</b></p><p><b>　　由手冊查得</b></p><p><b>　　塔頂（ ）</b></p><p>　　??4?密度2.3 </p><p

34、><b>　　則</b></p><p><b>　　進料板（ ）</b></p><p>　　??4?密度2.3 </p><p><b>　　苯的質(zhì)量分?jǐn)?shù)</b></p><p><b>　　則</b></p><p>&

35、lt;b>　　塔底（ ）</b></p><p>　　??4?密度2.3 </p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　精餾段液相平均密度</b></p><p><b>　　提餾段液相平均密度</b></p><p

36、><b>　　5表面張力</b></p><p><b>　　塔頂（ ）</b></p><p>　　??4?密度2.3 </p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　進料板（ ）</b></p><p&g

37、t;　　??4?密度2.3 </p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　塔底（ ）</b></p><p>　　??4?密度2.3 </p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　精餾段平均表面張

38、力</b></p><p><b>　　提餾段平均表面張力</b></p><p>　　五、塔體工藝尺寸設(shè)計</p><p><b>　　1 塔徑</b></p><p>　　精餾段氣液相流量分別為</p><p>　　取塔板間距 ，板上液層高度 ，則</p

39、><p>　　查Smith關(guān)聯(lián)圖得 ，則</p><p><b>　　負(fù)荷因子</b></p><p><b>　　最大允許氣速</b></p><p>　　取安全系數(shù)為0.6，則空塔氣速</p><p><b>　　提餾段</b></p>&

40、lt;p><b>　　氣液相流量分別為</b></p><p>　　取塔板間距 ，板上液層高度 ，則</p><p>　　查Smith關(guān)聯(lián)圖得 ，則</p><p><b>　　負(fù)荷因子</b></p><p><b>　　最大允許氣速</b></p>&l

41、t;p>　　取安全系數(shù)為0.6，則空塔氣速</p><p>　　按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整，取 。</p><p><b>　　塔截面積為</b></p><p><b>　　精餾段實際空塔氣速</b></p><p><b>　　提餾段實際空塔氣速</b></p>&

42、lt;p><b>　　2 塔高</b></p><p>　　塔板間距HT取0.80m。</p><p>　　塔頂空間高度HD取2倍塔板間距，即1.60m。</p><p>　　塔底空間高度HB按下式計算。</p><p><b>　　塔釜儲液高度</b></p><p>

43、;　　其中，塔釜料液停留時間 取30min，查手冊可知DN 3200mm的封頭容積為0.635m3。</p><p>　　塔底頁面至最下層塔板間距h2取2.065m，則</p><p>　　全塔開6個人孔，分別位于塔頂、第7塊板、第13塊板、進料板、第26塊板和塔釜，塔板間距 可保證足夠的工作空間。</p><p><b>　　塔的有效高度</b&g

44、t;</p><p>　　六、塔板工藝尺寸設(shè)計</p><p><b>　　1 溢流裝置</b></p><p>　　塔徑為3.2m，故選用單溢流弓形降液管及凹形受液盤。</p><p><b>　　精餾段</b></p><p><b>　　取 ，則溢流堰堰長&l

45、t;/b></p><p>　　選用平直堰，F(xiàn)rancis公式中液流收縮系數(shù)近似取 。</p><p><b>　　堰上層液高度</b></p><p><b>　　堰高度</b></p><p>　　由 查手冊得到降液管寬度與塔徑之比及降液管截面積與塔截面積之比</p><

46、;p><b>　　則</b></p><p>　　液體在降液管中的停留時間</p><p><b>　　故降液管設(shè)計合理</b></p><p>　　取液體通過降液板底隙的流速 ，則底隙高度</p><p><b>　　提餾段</b></p><p&g

47、t;<b>　　取 ，則溢流堰堰長</b></p><p>　　選用平直堰，F(xiàn)rancis公式中液流收縮系數(shù)近似取 。</p><p><b>　　堰上層液高度</b></p><p><b>　　堰高度</b></p><p><b>　　由 查得</b>

48、;</p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　停留時間</b></p><p><b>　　故降液管設(shè)計合理</b></p><p>　　取液體通過降液板底隙的流速 ，則底隙高度</p><p><b>　　2 板面組

49、成</b></p><p>　　因塔徑較大，采用分塊式塔板，塔板分為7塊。</p><p>　　安定區(qū)寬度取 ，邊緣區(qū)寬度取 。</p><p>　　開孔區(qū)面積Aa用下式計算</p><p><b>　　精餾段</b></p><p><b>　　同理，可算得提餾段</

50、b></p><p><b>　　3 篩孔設(shè)計</b></p><p>　　選取厚度 的碳鋼塔板，篩孔直徑 。精餾段和提餾段的篩孔均按正三角形排列，取篩孔中心距 。</p><p><b>　　精餾段</b></p><p><b>　　篩孔數(shù)目</b></p>

51、;<p><b>　　開孔率</b></p><p><b>　　氣體通過閥孔的氣速</b></p><p><b>　　同理可得提餾段</b></p><p>　　七、塔板流體力學(xué)檢驗</p><p><b>　　1 塔板壓降</b><

52、;/p><p>　　塔板壓降包括干板阻力、板上液層的有效阻力及液體表面張力引起的阻力。</p><p><b>　　干板阻力</b></p><p>　　由 查得流量系數(shù) 。則精餾段干板阻力</p><p>　　同理，提餾段干板阻力</p><p><b>　　氣體通過液層的阻力</b

53、></p><p><b>　　精餾段</b></p><p>　　以塔截面面積與降液區(qū)面積之差為基準(zhǔn)計算的氣體速度</p><p><b>　　氣相動能因子</b></p><p>　　查手冊得，充氣系數(shù) ，則板上液層的有效阻力</p><p><b>　　

54、提餾段</b></p><p>　　液體表面張力引起的阻力</p><p><b>　　精餾段</b></p><p><b>　　提餾段</b></p><p>　　由以上各項分別計算得精餾段和提餾段的塔板壓降</p><p><b>　　精餾段<

55、;/b></p><p><b>　　提餾段</b></p><p>　　均滿足設(shè)計任務(wù)書給定的要求</p><p><b>　　2 漏液</b></p><p><b>　　精餾段漏液點氣速</b></p><p><b>　　實際孔速

56、</b></p><p><b>　　穩(wěn)定系數(shù)</b></p><p><b>　　提餾段漏液點氣速</b></p><p><b>　　實際孔速</b></p><p><b>　　穩(wěn)定系數(shù)</b></p><p>&

57、lt;b>　　3 液沫夾帶</b></p><p><b>　　精餾段</b></p><p><b>　　鼓泡層高度</b></p><p>　　根據(jù)Hunt關(guān)聯(lián)式算得液沫夾帶量</p><p><b>　　提餾段</b></p><p&

58、gt;<b>　　鼓泡層高度</b></p><p><b>　　液沫夾帶量</b></p><p>　　精餾段和提餾段液沫夾帶量均位于允許范圍內(nèi)。</p><p><b>　　4 液泛</b></p><p>　　為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高度 應(yīng)服從關(guān)系式 ，苯-氯苯

59、物系屬一般物系，取安全系數(shù) 。</p><p><b>　　精餾段</b></p><p><b>　　滿足</b></p><p><b>　　提餾段</b></p><p><b>　　滿足</b></p><p>　　故精餾段

60、和提餾段均不會發(fā)生液泛。</p><p><b>　　八、塔的負(fù)荷性能圖</b></p><p><b>　　1 漏液線</b></p><p><b>　　帶入數(shù)據(jù)得，</b></p><p><b>　　精餾段漏液線方程</b></p>

61、<p><b>　　提餾段漏液線方程</b></p><p><b>　　液沫夾帶線</b></p><p><b>　　以 為限，由</b></p><p><b>　　以上各式聯(lián)立求得</b></p><p>　　精餾段液沫夾帶線方程<

62、/p><p>　　提餾段液沫夾帶線方程</p><p><b>　　3 液泛線</b></p><p><b>　　由</b></p><p><b>　　以上各式聯(lián)立，得</b></p><p><b>　　精餾段液泛線方程</b>&

63、lt;/p><p><b>　　提餾段液泛線方程</b></p><p><b>　　4 液相負(fù)荷下線</b></p><p>　　對于平直堰，取堰上液層高度 作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)，即</p><p><b>　　精餾段</b></p><p><b&

64、gt;　　提餾段</b></p><p>　　圖2 精餾段負(fù)荷性能圖</p><p><b>　　5 液相負(fù)荷上線</b></p><p>　　精餾段和提餾段液體在降液管中停留時間 的下限分別取10s和8s，由</p><p><b>　　可得，精餾段</b></p>&l

65、t;p><b>　　提餾段</b></p><p>　　由上述五條線可分別作出精餾段和提餾段的負(fù)荷性能圖。</p><p>　　圖3 提餾段負(fù)荷性能圖</p><p><b>　　接管尺寸計算</b></p><p><b>　　1 進料管道</b></p>

66、<p><b>　　進料體積流量</b></p><p>　　利用泵輸送料液，取液體流速</p><p><b>　　則管徑</b></p><p>　　選用 的無縫鋼管，實際流速</p><p><b>　　塔頂回流液管道</b></p><p

67、><b>　　塔頂回流液體積流量</b></p><p>　　利用泵輸送回流液，取液體流速</p><p><b>　　則管徑</b></p><p>　　選用 的無縫鋼管，實際流速</p><p>　　3 塔底料液排出管道</p><p><b>　　塔底產(chǎn)

68、品體積流量</b></p><p><b>　　取液體流速</b></p><p><b>　　則管徑</b></p><p>　　選用 的無縫鋼管，實際流速</p><p>　　4 塔頂蒸氣出口管道</p><p><b>　　塔頂蒸氣體積流量<

69、/b></p><p><b>　　取氣體流速</b></p><p><b>　　則管徑</b></p><p>　　選用 的無縫鋼管，實際流速</p><p>　　5 塔底蒸氣進口管道</p><p><b>　　塔底蒸氣體積流量</b><

70、;/p><p><b>　　取氣體流速</b></p><p><b>　　則管徑</b></p><p>　　選用 的無縫鋼管，實際流速</p><p><b>　　十、輔助設(shè)備計算</b></p><p><b>　　1 原料預(yù)熱器</

71、b></p><p>　　將20 的原料液預(yù)熱至泡點溫度（ ），加熱介質(zhì)采用113 飽和水蒸汽（0.16MPa），冷凝液在飽和溫度下流出。選定原料液走管程，加熱蒸汽走殼程。</p><p>　　殼程加熱蒸汽定性溫度</p><p><b>　　管程流體定性溫度</b></p><p>　　根據(jù)定性溫度查取有關(guān)物性數(shù)

72、據(jù)。</p><p><b>　　水的汽化潛熱</b></p><p><b>　　水蒸氣的密度</b></p><p><b>　　苯及氯苯的恒壓熱容</b></p><p><b>　　則原料液的恒壓熱容</b></p><p>

73、;<b>　　原料液的質(zhì)量流量</b></p><p><b>　　則熱流量為</b></p><p><b>　　平均傳熱溫差</b></p><p><b>　　加熱蒸汽用量</b></p><p><b>　　設(shè)總傳熱系數(shù)</b>

74、;</p><p><b>　　傳熱面積</b></p><p>　　考慮15%面積裕度，則</p><p>　　選用 碳鋼換熱管，取管內(nèi)流速</p><p><b>　　單管程換熱管數(shù)</b></p><p><b>　　所需換熱管長度為</b><

75、;/p><p>　　圓整為6m?？砂磫喂艹淘O(shè)計，換熱管數(shù)</p><p><b>　　2 回流冷凝器</b></p><p>　　塔頂蒸氣為81.5 的飽和蒸汽，冷卻水進出口溫度分別設(shè)為20 和30 。冷卻水走管程，塔頂蒸氣走殼程。</p><p><b>　　殼程蒸汽定性溫度</b></p>

76、;<p><b>　　管程流體定性溫度</b></p><p>　　根據(jù)定性溫度查取有關(guān)物性數(shù)據(jù)。</p><p><b>　　冷卻水的比熱</b></p><p><b>　　苯及氯苯的蒸發(fā)潛熱</b></p><p>　　則塔頂蒸氣的蒸發(fā)潛熱</p>

77、;<p><b>　　蒸氣的質(zhì)量流量</b></p><p><b>　　則熱流量為</b></p><p><b>　　平均傳熱溫差</b></p><p><b>　　冷卻水用量</b></p><p><b>　　設(shè)總傳熱系數(shù)

78、</b></p><p><b>　　傳熱面積</b></p><p>　　考慮15%面積裕度，則</p><p>　　選用 碳鋼換熱管，取管內(nèi)流速</p><p><b>　　單管程換熱管數(shù)</b></p><p><b>　　所需換熱管長度為<

79、/b></p><p>　　圓整為4.5m。采用單管程結(jié)構(gòu)，換熱管數(shù)</p><p><b>　　3 塔釜再沸器</b></p><p>　　塔釜液溫度141.8 ，采用158.7 的飽和蒸汽加熱（0.6MPa）。根據(jù)溫度查取有關(guān)物化性質(zhì)。</p><p><b>　　水的汽化潛熱</b>&l

80、t;/p><p><b>　　水蒸氣的密度</b></p><p><b>　　苯及氯苯的蒸發(fā)潛熱</b></p><p>　　則塔頂蒸氣的蒸發(fā)潛熱</p><p><b>　　釜液質(zhì)量流量</b></p><p><b>　　熱流量</b&

81、gt;</p><p><b>　　設(shè)總傳熱系數(shù)</b></p><p><b>　　傳熱面積</b></p><p>　　擬用 碳鋼換熱管，管長 ，則換熱管數(shù)</p><p><b>　　設(shè)計結(jié)果一覽表</b></p><p><b>　　續(xù)

82、表</b></p><p><b>　　續(xù)表</b></p><p><b>　　設(shè)計總結(jié)</b></p><p>　　此次《化工原理》課程設(shè)計的任務(wù)是在給定的操作條件下設(shè)計一連續(xù)精餾塔，對苯-氯苯體系進行分離，并對所設(shè)計的設(shè)備進行優(yōu)化與改進。由于是第一次進行課程設(shè)計，缺乏相關(guān)經(jīng)驗，在過去的兩周中，我們遇到了種

83、種挑戰(zhàn)。由于對產(chǎn)品純度的要求較高，在確定理論塔板數(shù)的過程中，無論是逐板計算法或是圖解法，都需要投入很大的工作量，并且要求我們對相關(guān)的計算機軟件（如Excel、Origin等）的操作技能有所要求。設(shè)計過程中需要用到的原料的熱力學(xué)參數(shù)需要從手冊中查取或通過進一步計算得到，在此過程中，我們對其理化性質(zhì)及其影響因素有了更多的認(rèn)識。</p><p>　　課程設(shè)計是一種把理論知識同實踐應(yīng)用相結(jié)合的良好的學(xué)習(xí)方式。在這次課程設(shè)

84、計過程中，我們對自己的專業(yè)有了更加感性和理性的認(rèn)識，了解了工程設(shè)計的基本內(nèi)容，掌握了化工設(shè)計的主要程序和方法，增強了分析和解決工程實際問題的能力。同時，通過課程設(shè)計，還使我們樹立正確的設(shè)計思想，培養(yǎng)實事求是、嚴(yán)肅認(rèn)真、高度負(fù)責(zé)的工作作風(fēng)，加強工程設(shè)計能力的訓(xùn)練和培養(yǎng)嚴(yán)謹(jǐn)求實的科學(xué)作風(fēng)。</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　[1] 賈紹義

85、，柴誠敬，化工原理課程設(shè)計, 天津：天津大學(xué)出版社，2006 </p><p>　　[2] 柴誠敬，張國亮，化工流體流動與傳熱，北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2007 </p><p>　　[3] 賈紹義，柴誠敬，化工傳質(zhì)與分離過程, 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2007 </p><p>　　[4] 匡國柱，史啟才，化工單元過程及設(shè)備課程設(shè)計，北京：化學(xué)工業(yè)出版社，&