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文檔簡(jiǎn)介
1、<p><b> 化學(xué)化工學(xué)院</b></p><p><b> 課程設(shè)計(jì)任務(wù)書</b></p><p> 課程名稱 化工原理課程設(shè)計(jì) </p><p> 設(shè)計(jì)題目 苯-甲苯體系精餾浮閥塔 </p><p
2、><b> 設(shè)計(jì)條件及任務(wù):</b></p><p> 在常壓連續(xù)浮閥精餾塔中精餾苯——甲苯溶液,要求料液進(jìn)料量F=180kmol/h濃度xf=25%,產(chǎn)品濃度xD=99%,易揮發(fā)組分回收率=99%。</p><p> 操作條件:①間接蒸汽加熱</p><p> ?、谒攭簭?qiáng):1.03atm(絕對(duì)壓強(qiáng))</p><
3、;p> ?、圻M(jìn)料熱狀況:泡點(diǎn)進(jìn)料</p><p><b> 指導(dǎo)老師: </b></p><p> 2008 年 6 月 17 日 </p><p><b> 目錄</b></p><p> 一、概述…………………………………………………………2</p><p&
4、gt; 1.浮閥塔的特點(diǎn)……………………………………………… 2</p><p> 2.浮閥閥型介紹……………………………………………… 2</p><p> 二、工藝計(jì)算………………………………………………… 3</p><p> 1.流程的設(shè)計(jì)及說明………………………………………… 3</p><p> 2.物性數(shù)據(jù)……
5、……………………………………………… 4</p><p> 3.全塔物料衡算……………………………………………… 5</p><p> 4.理論塔板數(shù)計(jì)算…………………………………………… 7</p><p> 5.實(shí)際塔板數(shù)計(jì)算…………………………………………… 9</p><p> 6.浮閥塔的工藝尺寸的確定…………………
6、……………… 9</p><p> 7.塔板的流體力學(xué)驗(yàn)算……………………………………… 16</p><p> 8.塔板負(fù)荷性能圖及操作彈性的確定……………………… 19</p><p> 9.輔助設(shè)備及零件設(shè)備……………………………………… 22</p><p> 10.設(shè)計(jì)結(jié)果匯總……………………………………………… 2
7、7</p><p> 三、結(jié)論和評(píng)解……………………………………………… 28</p><p> 四、致謝……………………………………………………… 29</p><p> 五、參考書目………………………………………………… 29</p><p> 化工原理課程設(shè)計(jì)(工藝設(shè)計(jì))說明說編寫內(nèi)容</p><p&g
8、t;<b> 一、概述</b></p><p><b> 1、浮閥塔的特點(diǎn)</b></p><p> 浮閥塔是廿世紀(jì)五十年代初開發(fā)的一種新塔型。其特點(diǎn)是在篩板塔基礎(chǔ)上,在每個(gè)篩孔處安置一個(gè)可上下移動(dòng)的閥片。當(dāng)篩孔氣速高時(shí),閥片被頂起、上升,孔速低時(shí),閥片因自重而下降。閥片升降位置隨氣流量大小作自動(dòng)調(diào)節(jié),從而使進(jìn)入液層的氣速基本穩(wěn)定。又因氣體
9、在閥片下測(cè)水平方向進(jìn)入液層,既減少液沫夾帶量,又延長氣液接觸時(shí)間,故收到很好的傳質(zhì)效果。</p><p> 生產(chǎn)上對(duì)塔器在工藝上及結(jié)構(gòu)上提出的要求有下列幾方面: </p><p> 1. 分離效率高------達(dá)到一定分離程度所需塔的高度低。 </p><p> 2. 生產(chǎn)能力大------單位塔截面積處理量大。 </p><p>
10、3. 操作彈性(flexibility)大------對(duì)一定的塔器,操作時(shí)氣液流量(亦稱氣液負(fù)荷)的變化會(huì)影響分離效率。若分離效率最高時(shí)的氣液負(fù)荷作為最佳負(fù)荷點(diǎn),可把分離效率比最高效率下降15%的最大負(fù)荷與最小負(fù)荷之比稱為操作彈性。工程上常用的,是液,氣負(fù)荷比L/V為某一定值時(shí),氣相與液相的操作彈性。操作彈性大的塔必然適應(yīng)性強(qiáng),易于穩(wěn)定操作。 </p><p> 4. 氣體阻力小------氣體阻力小可使氣體輸
11、送的功率消耗小。對(duì)真空精餾來說,降低塔器對(duì)氣流的阻力可減小塔頂,底間的壓差,降低塔的操作壓強(qiáng),從而可降低塔底溶液泡點(diǎn),降低對(duì)塔釜加熱劑的要求,還可防止塔底物料的分解。 </p><p> 5. 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,設(shè)備取材面廣------便于加工制造與維修,價(jià)格低廉,使用面廣。</p><p><b> 2、浮閥閥型介紹</b></p><p>
12、浮閥的形狀如右圖所示。浮閥有三條帶鉤的腿。將浮閥放進(jìn)篩孔后,將其腿上的鉤扳轉(zhuǎn),可防止操作時(shí)氣速過大將浮閥吹脫。此外,浮閥邊沿沖壓出三塊向下微彎的“腳”。當(dāng)篩孔氣速降低浮閥降至塔板時(shí),靠這三只“腳”使閥片與塔板間保持 2.5mm左右的間隙;在浮閥再次升起時(shí),浮閥不會(huì)被粘住,可平穩(wěn)上升。</p><p> 浮閥塔的生產(chǎn)能力比泡罩塔約大20%~40%,操作彈性可達(dá)7~9,板效率比泡罩塔約高15%,制造費(fèi)用為泡罩塔的6
13、0%~80%,為篩板塔的120%~130%。</p><p> 圖2 浮閥(a)V-4型,(b)T型</p><p> 浮閥一般都用不銹鋼制成。國內(nèi)常用的浮閥有三種,即圖1所示的F1型及圖2所示的V-4型與T型。V-4型的特點(diǎn)是閥孔被沖壓成向下彎的噴咀形,氣體通過閥孔時(shí)因流道形狀漸變可減小阻力。T型閥則借助固定于塔板的支架限制閥片移動(dòng)范圍。三類浮閥中,F(xiàn)1型浮閥最簡(jiǎn)單,該類型浮閥已被廣
14、泛使用。我國已有部頒標(biāo)準(zhǔn)(JB1118—68)。F1型閥又分重閥與輕閥兩種,重閥用厚度2mm的鋼板沖成,閥質(zhì)量約33克,輕閥用厚度1.5mm的鋼板沖成,質(zhì)量約25克。閥重則閥的慣性大,操作穩(wěn)定性好,但氣體阻力大。一般采用重罰。只有要求壓降很小的場(chǎng)合,如真空精餾時(shí)才使用輕閥。</p><p><b> 二、工藝計(jì)算</b></p><p> 1、流程的設(shè)計(jì)及說明&l
15、t;/p><p> 工藝流程:如圖下圖所示。原料液由高位槽經(jīng)過預(yù)熱器預(yù)熱后進(jìn)入精餾塔內(nèi)。操作時(shí)連續(xù)的從再沸器中取出部分液體作為塔底產(chǎn)品(釜?dú)堃海┰俜衅髦性弦翰糠制a(chǎn)生上升蒸汽,依次通過各層塔板。塔頂蒸汽進(jìn)入冷凝器中全部冷凝或部分冷凝,然后進(jìn)入貯槽再經(jīng)過冷卻器冷卻。并將冷凝液借助重力作用送回塔頂作為回流液體,其余部分經(jīng)過冷凝器后被送出作為塔頂產(chǎn)品。為了使精餾塔連續(xù)的穩(wěn)定的進(jìn)行,流程中還要考慮設(shè)置原料槽。產(chǎn)品槽和
16、相應(yīng)的泵,有時(shí)還要設(shè)置高位槽。為了便于了解操作中的情況及時(shí)發(fā)現(xiàn)問題和采取相應(yīng)的措施,常在流程中的適當(dāng)位置設(shè)置必要的儀表。比如流量計(jì)、溫度計(jì)和壓力表等,以測(cè)量物流的各項(xiàng)參數(shù)。</p><p> 圖1 浮閥塔的工藝流程簡(jiǎn)圖</p><p> 2、查閱文獻(xiàn),整理有關(guān)物性數(shù)據(jù)</p><p> ?、瞥合卤胶图妆降臍庖浩胶鈹?shù)據(jù),見表</p><p
17、> 常壓下苯—甲苯系統(tǒng)t—x—y數(shù)據(jù)如表1—6所示。</p><p> 表1—6 苯—甲苯系統(tǒng)t—x—y數(shù)據(jù)</p><p> 苯相對(duì)分子質(zhì)量:78;甲苯相對(duì)分子質(zhì)量:92</p><p> 由上表可求得:?===2.496</p><p><b> 3、全塔物料衡算</b></p>&
18、lt;p> 根據(jù)工藝的操作條件可知:</p><p> 料液流量 F=180Kmol/h=4.425kg/s;</p><p> 料液中易揮發(fā)組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù) xf=0.25;</p><p> 塔頂產(chǎn)品摩爾分?jǐn)?shù) xD=0.99;</p><p> 回收率 =0.99;</p><p><b>
19、 由公式:</b></p><p><b> F=D+W</b></p><p><b> =</b></p><p> 代入數(shù)值解方程組得:</p><p><b> 塔頂產(chǎn)品流量 :</b></p><p> D=45kmol
20、/h=0.97675kg/s;</p><p><b> 塔底產(chǎn)品流量</b></p><p> W=135kmol/h=3.448kg/s;</p><p> 塔底產(chǎn)品摩爾分?jǐn)?shù) xw=0.00333</p><p> 根據(jù)衡摩爾流假設(shè),全塔流率一致,相對(duì)揮發(fā)度也一致:</p><p>&
21、lt;b> 由附錄一知:</b></p><p><b> ?=2.4969</b></p><p><b> 所以,平衡方程為:</b></p><p><b> y= = ①</b></p><p><b> x=(a)</b&g
22、t;</p><p> 由于泡點(diǎn)進(jìn)料,所以q=1,則q線方程為:</p><p> q=xf=0.25; ②</p><p><b> 由方程①②得:</b></p><p> xe=0.25, ye=0.4542</p><p> 最小回流比 Rmin為:</p>
23、<p> Rmin===2.6239;</p><p> R=1.55Rmin=1.55*2.6239=4.067;</p><p> 所以精餾段液相質(zhì)量流量:</p><p> L=RD=4.067*0.97675=3.9725kg/s</p><p> 精餾段氣相質(zhì)量流量:</p><p>
24、 V=(R+1)D=5.067*0.97675=4.9492kg/s</p><p> 所以,精餾段操作線方程:</p><p> y=+=0.803x-0.195 (b)</p><p> 提餾段液相質(zhì)量流量:</p><p> =3.9725+4.425=8.397kg/s</p><p> 提餾段
25、氣相質(zhì)量流量: </p><p> =V=4.9492kg/s</p><p> 所以,提餾段操作線方程:</p><p> y==1.592x-0.00197 (c)</p><p> 4、理論塔板數(shù)的計(jì)算</p><p> 由上而下逐板計(jì)算,自x0=0.99開始到xi首次越過xq=0.25時(shí)止。<
26、/p><p> 操作線上的點(diǎn) 平衡線上的點(diǎn)</p><p> (x0=0.99,y1=0.99) (a)式(x1=0.9754,y1=0.99)</p><p><b> (b)式↙</b></p><p> (x1=0.9754,y2=0.978) (a)式(x2=0.9474,y2=0.97
27、8)</p><p><b> (b)式↙</b></p><p> (x2=0.9474,y3=0.9558) (a)式(x3=0.8964,y3=0.9558)</p><p><b> (b)式↙</b></p><p> (x3=0.8964,y4=0.9148) (a)式(x4=0
28、.8113,y4=0.9148)</p><p><b> (b)式↙</b></p><p> (x4=0.8113,y5=0.8465) (a)式(x5=0.6884,y5=0.8465)</p><p><b> (b)式↙</b></p><p> (x5=0.6684,y6=0.
29、7477) (a)式(x6=0.541,y6=0.7477)</p><p><b> (b)式↙</b></p><p> (x6=0.541,y7=0.6295) (a)式(x7=0.4049,y7=0.6295)</p><p><b> (b)式↙</b></p><p> (x
30、7=0.4049,y8=0.520) (a)式(x8=0.3026,y8=0.520)</p><p><b> (b)式↙</b></p><p> (x8=0.3026,y9=0.4381) (b)式↙(x9=0.2379,y9=0.4381)</p><p> 因x9時(shí)首次出現(xiàn)xi<xq,故第9塊理論板為加料板,精餾段共8
31、塊理論板。</p><p> 已知 x9=0.2379,由上而下計(jì)算,直到xi首次超越xw=0.00333時(shí)為止。</p><p> 操作線上的點(diǎn) 平衡線上的點(diǎn)</p><p> (x9=0.2379,y9=0.4381)</p><p><b> (c)式↙</b></p>
32、<p> (x9=0.2379,y10=0.3768) (a)式(x10=0.1949,y10=0.3768)</p><p><b> (c)式↙</b></p><p> (x10=0.1949,y11=0.3084)(a)式(x11=0.1515,y11=0.3084)</p><p><b> (c)式↙
33、</b></p><p> (x11=0.1515,y12=0.2392)(a)式(x12=0.1118,y12=0.2392)</p><p><b> (c)式↙</b></p><p> (x12=0.2392,y13=0.1761)(a)式(x13=0.07884,y13=0.1761)</p><
34、p><b> (c)式↙</b></p><p> (x13=0.07884,y14=0.1235)(a)式(x14=0.05344,y14=0.1235)</p><p><b> (c)式↙</b></p><p> (x14=0.05344,y15=0.0831)(a)式(x15=0.03503,y15
35、=0.0831)</p><p><b> (c)式↙</b></p><p> (x15=0.03503,y16=0.0538)(a)式(x16=0.02226,y16=0.0538)</p><p><b> (c)式↙</b></p><p> (x16=0.02226,y17=0.0
36、3347)(a)式(x17=0.01368,y17=0.03347) </p><p><b> (c)式↙</b></p><p> (x17=0.01368,y18=0.01981)(a)式(x18=0.008029,y18=0.01981)</p><p><b> (c)式↙</b></p>&
37、lt;p> (x18=0.008029,y19=0.01081)(a)式(x19=0.004358,y19=0.01081)</p><p><b> (c)式↙</b></p><p> (x19=0.004358,y20=0.004968)(a)式(x20=0.001996,y20=0.004968)</p><p> 由于到
38、x20時(shí)首次出現(xiàn)xi<xw,故總理論板不足20塊。</p><p> 總的理論板塊數(shù)=19+=19+=19.434塊</p><p> 因蒸餾釜相當(dāng)于一塊理論板,故總的理論板數(shù)為18.434,其中10.434塊為提餾段理論板。</p><p> 5、實(shí)際塔板數(shù)的計(jì)算</p><p> 根據(jù)內(nèi)插法,可查得:苯在泡點(diǎn)時(shí)的黏度μa(m
39、Pa.s)=0.25,</p><p> 甲苯在泡點(diǎn)的黏度μb(mPa.s)=0.27,</p><p><b> 所以,平均黏度</b></p><p> 所以:總板效率 E==0.542</p><p> 實(shí)際塔板數(shù) Ne==34.011=34塊</p><p> 其中,精餾段的Ne
40、==14.76=15塊</p><p> 提餾段的Ne==19.25=19塊</p><p> 6、浮閥塔的工藝尺寸的確定</p><p><b> ?、傥镄詤?shù)的確定</b></p><p> 進(jìn)料 xf=0.2379 由內(nèi)插法得溫度tf=101.86°C</p><p>
41、塔頂 xD=0.99 由內(nèi)插法得溫度 tD=80.76°C</p><p> 塔釜 xw=0.00333 由內(nèi)插法得溫度 tw=110.45°C</p><p><b> a.分子量</b></p><p> 精餾段塔頂 xD=0.99</p><p><b> ==</b
42、></p><p><b> 進(jìn)料板的平均分子量</b></p><p><b> =</b></p><p> 提餾段 塔釜 xw=0.00333</p><p> 則,精餾段的平均分子量</p><p><b> =</b></
43、p><p><b> =</b></p><p><b> 提餾段的平均分子量</b></p><p><b> =</b></p><p><b> =</b></p><p><b> b.操作壓強(qiáng)</b&
44、gt;</p><p> 塔頂壓強(qiáng)為常壓 P=101325pa</p><p><b> 進(jìn)料段壓強(qiáng):</b></p><p><b> 精餾段壓強(qiáng):</b></p><p><b> 提餾段壓強(qiáng):</b></p><p><b>
45、c.密度</b></p><p><b> 液相密度</b></p><p> 精餾段的密度 tD=80.76°C</p><p> ρ1=814.4096kg/m3 ρ2=811.3309kg/m3</p><p> 提餾段的密度:tw=110.45°C</
46、p><p> ρ1=779.2971kg/m3 ρ2=779.7804kg/m3</p><p> 進(jìn)料的密度:tf=101.86°C</p><p> ρ1=790.5434kg/m3 ρ2=789.8593kg/m3</p><p><b> 氣相密度:</b><
47、;/p><p> 精餾段的定性溫度:°C</p><p> 提餾段的定性溫度:°C</p><p> d.液體表面張力бm</p><p> 塔頂溫度 tLD=80.76°C</p><p> 由內(nèi)插法得:б1=0.0584N/m=58.4mN/m</p><p&
48、gt; б2=0.0557N/m=55.7mN/m</p><p> =0.99*58.4+0.01*55.7=58.373mN/m</p><p> 塔底溫度 tw=110.45°C</p><p> 內(nèi)插法得:б1=0.0549N/m=54.9mN/m</p><p> б2=0.0517N/m=51.7mN/m<
49、;/p><p> 進(jìn)料溫度 tf=101.86°C</p><p> 內(nèi)插法得:б1=0.0562N/m=56.2mN/m</p><p> б2=0.0528N/m=52.8mN/m</p><p><b> =</b></p><p> 精餾段的平均液體張力</p>
50、<p> 提餾段的平均液體張力</p><p><b> e.氣液負(fù)荷計(jì)算</b></p><p> 精餾段: </p><p> 提餾段: </p><p><b> ?、谒?lt;/b></p><p><b> 首先
51、考慮精餾段:</b></p><p> 參考有關(guān)資料:初選板間距 HT=0.45m</p><p> 取板上液層高度 hL=0.07m</p><p> 故,HT-hL=0.45-0.07=0.38m</p><p> 查表得:C20=0.079</p><p><b> 校核到物體表面
52、張力</b></p><p><b> 精餾段 </b></p><p> 適宜的空塔氣速 u=(0.6–0.8)umax=0.7*1.6192=1.133m/s</p><p><b> 故塔徑:</b></p><p> 按標(biāo)準(zhǔn)所以,,塔徑圓整為1.6m</p>
53、<p> 精餾塔有效高度的計(jì)算</p><p><b> 精餾段有效高度</b></p><p><b> 提餾段有效高度</b></p><p> 在進(jìn)料孔上方設(shè)一人孔,高為0.6m</p><p> 故精餾塔有效高度為 6.3+8.1+0.6=15m</p>
54、<p><b> 提餾段:</b></p><p><b> 適宜的空塔氣速 </b></p><p><b> 故塔徑:</b></p><p> 按標(biāo)準(zhǔn),塔徑圓整為1.6m</p><p><b> 所以,</b></p&
55、gt;<p><b> ?、垡缌餮b置</b></p><p> 采用單溢法弓形降液管</p><p><b> ?、叛唛Llw</b></p><p> 取堰長 lw=0.75D=0.75*1.6=1.2m</p><p><b> ?、瞥隹谘吒?lt;/b><
56、/p><p> hw=hL-how 選用平直堰,堰上液層高度how由下式計(jì)算</p><p> 當(dāng)D=1600mm時(shí),單溢流Lh≦70m3/h</p><p> 由液流收縮系數(shù)計(jì)算圖 查得,精餾段:E=1.03</p><p> 故,hw=0.07-0.0177=0.0523m</p><p> 提餾段:E=1
57、.04</p><p><b> 則,</b></p><p> 故,=0.07-0.02494=0.04506m</p><p><b> ?、芙狄汗艿紫陡叨?lt;/b></p><p> 精餾段 h0=hw-0.006=0.0523-0.006=0.0463m</p><p
58、> 提餾段 =-0.006=0.04506-0.006=0.03906m</p><p> ?、莨谓狄汗軐挾萕d和面積Af的確定</p><p> 由查《化工設(shè)計(jì)手冊(cè)》得:</p><p> =0.175,=0.12</p><p> 故,Wd=0.175*D=0.175*1.6=0.28m</p><p&
59、gt;<b> 精餾段停留時(shí)間 </b></p><p><b> (>5s符合要求)</b></p><p><b> 提餾段停留時(shí)間</b></p><p><b> (>5s符合要求)</b></p><p> ?、匏宀贾眉案?/p>
60、閥數(shù)目排列</p><p> 取閥孔的動(dòng)能因子 F0=12</p><p><b> 精餾段 </b></p><p><b> 浮閥數(shù) </b></p><p> 取有效區(qū)寬度 Wc=0.08m</p><p> 取安定區(qū)寬度 Ws=0.1m</p&
61、gt;<p><b> 開孔面積:</b></p><p> R==1.6/2-0.08=0.72m</p><p> x==0.8-(0.28+0.1)=0.42m</p><p> 取同一磺排的孔心距 a=75mm=0.075m</p><p><b> 估算排間距h</b&g
62、t;</p><p><b> h==</b></p><p><b> 提餾段: </b></p><p><b> 浮閥數(shù) </b></p><p><b> 估算排間距</b></p><p><b
63、> ==</b></p><p> 浮閥排列方式采用等腰三角形叉排方式作圖(見附圖),排得閥數(shù)為209個(gè)。</p><p> 按N=209個(gè)重新核算孔速及閥孔動(dòng)能因數(shù):</p><p><b> 精餾段:</b></p><p> 閥孔動(dòng)能因子變化不大</p><p>
64、<b> 塔板開孔率 ﹪</b></p><p><b> 提餾段:</b></p><p> 閥孔動(dòng)能因子變化不大,在9–12范圍內(nèi)。</p><p><b> 塔板開孔率 ﹪</b></p><p> 7、塔板的流體力學(xué)驗(yàn)算</p><p&
65、gt;<b> a.精餾段:</b></p><p> ?、艢怏w通過浮閥塔板的壓降</p><p><b> ?、俑砂遄枇?lt;/b></p><p> u oc < u o 則 液柱</p><p><b> ?、诎迳铣錃庖簩幼枇?lt;/b></p><
66、;p> 本設(shè)備分離苯和甲苯的混合液,即液相為碳?xì)浠衔?,可取充氣系?shù)ε=0.5</p><p> hl=εhL=0.5*0.07=0.035m液柱</p><p> ?、垡后w表面張力所造成的阻力</p><p> 此阻力很小,忽略不計(jì)</p><p> 因此,與氣體流經(jīng)一層浮閥塔板的壓降所相當(dāng)?shù)囊褐叨葹椋?</p
67、><p> hp=0.0511+0.035=0.0861m液柱</p><p> (單板壓降 =0.0861*802.1877*9.81=677Pa)</p><p><b> ?、蒲退?</b></p><p> 為了防止淹塔現(xiàn)象的發(fā)生,要求控制降液管中清液層高度</p><p> Hd
68、=hp+hL+hd</p><p> ?、倥c氣體通過塔板的壓強(qiáng)降所相當(dāng)?shù)囊褐叨萮p前已算出</p><p> hp=0.0861 m液柱</p><p> ②液體通過降液管的壓頭損失因不設(shè)進(jìn)堰口</p><p><b> 液柱</b></p><p><b> ?、郯迳弦簩痈叨?
69、lt;/b></p><p><b> hL=0.070m</b></p><p> 則 Hd=0.0861+0.070+0.00121=0.157m</p><p> 取=0.5,又已選定 HT=0.45m , hw=0.0523m</p><p><b> 則,</b><
70、;/p><p> 可見hd<符合防止淹塔的要求。</p><p><b> ?、庆F沫夾帶</b></p><p><b> 泛點(diǎn)率=﹪</b></p><p><b> 及泛點(diǎn)率=﹪</b></p><p> 板上液體流徑長度 ZL=D-
71、2=1.60-20.28=1.04m</p><p> 板上液流面積 =-2=2.041-20.241=1.559m2</p><p> 苯和甲苯為正常系統(tǒng),取物性系數(shù)K=1.0</p><p> 查得泛點(diǎn)負(fù)荷系數(shù)CF=0.127,將以上數(shù)值代入上式</p><p><b> 泛點(diǎn)率=﹪</b><
72、;/p><p><b> 泛點(diǎn)率=﹪</b></p><p> 對(duì)于大塔,為避免過量霧沫夾帶,應(yīng)控制泛點(diǎn)率不超過80﹪,計(jì)算出的泛點(diǎn)率都在80﹪以下,故可知霧沫夾帶量能夠滿足ev<0.1kg(液)/kg(氣)的要求。</p><p><b> b.提餾段:</b></p><p> ?、艢怏w
73、通過浮閥塔板的壓降</p><p><b> ?、俑砂遄枇?lt;/b></p><p><b> < 則液柱</b></p><p><b> ?、诎迳铣錃庖簩幼枇?lt;/b></p><p> 本設(shè)備分離苯和甲苯的混合液,即液相為碳?xì)浠衔?,可取充氣系?shù)ε=0.5,則液柱&
74、lt;/p><p> ?、垡后w表面張力所造成的阻力</p><p> 此阻力很小,忽略不計(jì)</p><p> 因此,與氣體流經(jīng)一層浮閥塔板的壓降所相當(dāng)?shù)囊褐叨葹椋?lt;/p><p> =0.04116+0.035=0.07616m液柱</p><p> (單板壓降 =0.07616*802.1877*9.81=5
75、86.4Pa)</p><p><b> ?、蒲退?</b></p><p> 為了防止淹塔現(xiàn)象的發(fā)生,要求控制降液管中清液層高度,</p><p><b> ≤</b></p><p> ?、倥c氣體通過塔板的壓強(qiáng)降所相當(dāng)?shù)囊褐叨萮p前已算出</p><p> =0
76、.07616 m液柱</p><p> ?、谝后w通過降液管的壓頭損失因不設(shè)進(jìn)堰口</p><p><b> 液柱</b></p><p><b> ?、郯迳弦簩痈叨?lt;/b></p><p><b> =0.070m</b></p><p> 則=0
77、.07616+0.070+0.006992=0.1532m</p><p> 取=0.5,又已選定=0.45m , =0.04506m</p><p> 則,可見<符合防止淹塔的要求。</p><p><b> ?、庆F沫夾帶</b></p><p><b> 泛點(diǎn)率=</b></p
78、><p> 及 泛點(diǎn)率=﹪</p><p> 板上液體流徑長度 ZL=D-2=1.60-20.28=1.04m</p><p> 板上液流面積 =-2=2.041-20.241=1.559m2</p><p> 苯和甲苯為正常系統(tǒng),取物性系數(shù)K=1.0</p><p> 查得泛點(diǎn)
79、負(fù)荷系數(shù)CF=0.127,將以上數(shù)值代入上式</p><p><b> 泛點(diǎn)率:﹪</b></p><p><b> 泛點(diǎn)率:﹪</b></p><p> 對(duì)于大塔,為避免過量霧沫夾帶,應(yīng)控制泛點(diǎn)率不超過80﹪,計(jì)算出的泛點(diǎn)率都在80﹪以下,故可知霧沫夾帶量能夠滿足ev<0.1kg(液)/kg(氣)的要求。&l
80、t;/p><p> 8、塔板負(fù)荷性能圖及操作彈性的確定</p><p><b> a.精餾段:</b></p><p><b> ?、凫F沫夾帶線</b></p><p> 按泛點(diǎn)率=80﹪計(jì)算如下:</p><p> 整理得:0.0599Vs+1.41Ls=0.158&l
81、t;/p><p> 即,Vs=2.64-23.54Ls</p><p><b> ?、谝悍壕€</b></p><p> 0.17255=0.000953u02+49.564ls2+0.965ls2/3</p><p><b> 代入整理得:</b></p><p> Vs
82、2=11.205-3218.44ls2-62.66ls2/3</p><p><b> ?、垡合嘭?fù)荷上線限</b></p><p><b> 以τ=5s算</b></p><p><b> ?、苈┮壕€</b></p><p> 對(duì)于F1型重閥,=5計(jì)算</p>
83、<p><b> 則,又知</b></p><p><b> ?、菀合嘭?fù)荷下限線</b></p><p> 取堰上液層高度 how=0.006m作為液相負(fù)荷下限條件</p><p><b> =0.006</b></p><p><b> E=1,
84、則</b></p><p> 作出塔板負(fù)荷性能圖上的①②③④⑤共五條線,見附圖:</p><p> 由圖知:氣相負(fù)荷上限(Vs)max=2.35 m3/s, </p><p> 氣相負(fù)荷下限(Vs)min=0.71 m3/s</p><p> 所以,操作彈性=>3符合</p><p><
85、b> b.提餾段:</b></p><p><b> ?、凫F沫夾帶線</b></p><p> 按泛點(diǎn)率=80﹪計(jì)算如下:</p><p> 整理得:0.06495+1.41=0.158</p><p> 即,=2.439-21.71Ls’</p><p><b&g
86、t; ②液泛線</b></p><p> 0.17994=0.001143+69.6412+0.92162/3</p><p><b> 代入整理得:</b></p><p><b> ?、垡合嘭?fù)荷上線限</b></p><p><b> 以=5s算,</b>
87、;</p><p><b> ?、苈┮壕€</b></p><p> 對(duì)于F1型重閥,=5計(jì)算</p><p><b> 則,又知 </b></p><p><b> 所以,</b></p><p><b> ?、菀合嘭?fù)荷下限線</b
88、></p><p> 取堰上液層高度=0.006m作為液相負(fù)荷下限條件</p><p><b> E=1,則</b></p><p> 作出塔板負(fù)荷性能圖上的①②③④⑤共五條線,見附圖:</p><p> 由圖知:氣相負(fù)荷上限 ,</p><p><b> 氣相負(fù)荷下限
89、</b></p><p> 所以,操作彈性=>3符合</p><p> 9、輔助設(shè)備及零件設(shè)備</p><p><b> ?、潘斃淠?lt;/b></p><p> ?、倮淠鞯倪x擇:(列管式冷凝器)</p><p> 冷凝器置于塔下部適當(dāng)位置,用泵向塔頂送回流冷凝水,在冷凝
90、器和泵之間需設(shè)回流罐,這樣可以減少臺(tái)架,且便于維修、安裝,造價(jià)不高。</p><p> ?、诶淠鞯膫鳠崦娣e和冷卻水的消耗量</p><p> 熱流體為80.76℃的99%的苯蒸汽,冷流體為20℃的水</p><p> Q=qm1r1 Q=qm2r2</p><p> Q—單位時(shí)間內(nèi)的傳熱量,J/s或W;</p>
91、<p> qm1, qm2—熱、冷流體的質(zhì)量流量,kg/s;</p><p> r1 ,r2—熱,冷流體的汽化潛熱,J/kg</p><p> 查表得 r1=393.113 kJ/㎏ r2=998 kJ/㎏ qm1=4.949kg/s</p><p> Q=qm1r1=4.949×393113=1945516J/s&l
92、t;/p><p> Q=qm2r2=998000 qm2=1945516 J/s</p><p> ∴ qm2=1.95 kg/s</p><p><b> 傳熱面積:</b></p><p><b> A=</b></p><p> 蒸汽溫度為80.76℃,冷水出口
93、溫度為40℃</p><p><b> 則 =℃</b></p><p> 由于溶液黏度小于0.0005pa.s 所以K初取900W·m-2/℃</p><p> ∴ A=</p><p> 所以查管殼式熱交換器系列標(biāo)準(zhǔn)(摘錄)</p><p> 列管外徑一般
94、都選25mm,管長取3m。</p><p> 因?yàn)?所以 L=579.3m, 則 算得管數(shù)為:N=194根</p><p> 根據(jù)這些數(shù)據(jù)可以查得:</p><p> 可以算得此換熱器的換熱面積為 =269*3.14159*0.025*3=63.4m2</p><p> 可見滿足設(shè)計(jì)的要求。</p><p>
95、;<b> ?、扑自俜衅?lt;/b></p><p> ?、僭俜衅鞯倪x擇:列管式蒸發(fā)器</p><p> 對(duì)直徑較大的塔,一般將再沸器置于塔外。其管束可抽出,為保證管束浸于沸騰器液中,管束末端設(shè)溢流堰,堰外空間為出料液的緩沖區(qū)。其液面以上空間為氣液分離空間。</p><p><b> ?、诩訜嵴羝牧?lt;/b></p
96、><p> Q=qm1r1 Q=qm2r2</p><p> Q—單位時(shí)間內(nèi)的傳熱量,J/s或W;</p><p> qm1, qm2—熱、冷流體的質(zhì)量流量,kg/s;</p><p> r1 ,r2—熱,冷流體的汽化潛熱,J/kg</p><p> ∵ r1=2210.4kJ/㎏ r2=363
97、.63kJ/㎏ </p><p> 提餾段液體流量=8.397Kg/s qm2=4.951kg/s </p><p> ∴ Q=qm2r2=4.951×363.63=1800.2 kJ/s=2210.4 qm1</p><p> ∴ 蒸汽消耗量qm1為0.815kg/s</p><p><b> 傳
98、熱面積:</b></p><p><b> A=</b></p><p> 蒸汽溫度為120℃,冷液進(jìn)口溫度為110.45℃,出口溫度為110.54℃。</p><p> 則 ==9.5℃</p><p> 由于溶液黏度小于0.0005pa.s 所以K初取1050W·m-2/℃<
99、/p><p> ∴ A=</p><p> 列管外徑一般都選25mm,管長取6m。</p><p> 因?yàn)?所以 L=2299m, 則 算得管數(shù)為:N=384根</p><p> 根據(jù)這些數(shù)據(jù)可以查得:</p><p> 可以算得此換熱器的換熱面積為 =444*3.14159*0.025*6=20
100、9.23m2</p><p> 則滿足要求,也用此換熱器做蒸發(fā)器。</p><p> ?、沁M(jìn)料預(yù)熱器(列管式加熱器)</p><p> 進(jìn)料冷夜的溫度為15.7℃,經(jīng)過加熱器變成飽和液體溫度為101.46℃,用列管式加熱器。</p><p> 加熱蒸汽消耗量及換熱器的選型</p><p> Q=qm1r1
101、 Q=qm2r2</p><p> Q—單位時(shí)間內(nèi)的傳熱量,J/s或W;</p><p> qm1, qm2—熱、冷流體的質(zhì)量流量,kg/s;</p><p> r1 ,r2—熱,冷流體的汽化潛熱,J/kg</p><p> ∵ r1=2210.4kJ/㎏ r2=425.17kJ/㎏ </p>&l
102、t;p> 進(jìn)料液體流量F=200Kmol/h=4.425Kg/s</p><p> 即 qm2=4.425kg/s </p><p> ∴ Q=qm2r1=4.425×425.17=1881.4 kJ/s=2210.4 qm1</p><p> ∴ 蒸汽消耗量qm1為0.851kg/s</p><p><b
103、> 傳熱面積:</b></p><p><b> A=</b></p><p> 蒸汽溫度為120℃,冷液進(jìn)口溫度為15.7℃,出口溫度為101.86℃。</p><p><b> 則 =℃</b></p><p> 由于溶液黏度小于0.0005pa.s 所以K初取
104、900W·m-2/℃</p><p> ∴ A=</p><p> 列管外徑一般都選25mm,管長取3m。</p><p> 因?yàn)?所以 L=540m, 則 算得管數(shù)為:N=181根</p><p> 根據(jù)這些數(shù)據(jù)可以查得:</p><p> 可以算得此換熱器的換熱面積為 =269*
105、3.14159*0.025*3=63.4m2</p><p> 則滿足要求,也用此換熱器加熱。</p><p><b> ?、冗M(jìn)料泵</b></p><p> 塔總高(不包括群座)由下式?jīng)Q定</p><p> 式中 H—塔高,m;</p><p><b> --塔頂空間,m;
106、</b></p><p><b> --塔板間距,m;</b></p><p> --開有人孔的塔板間距,m;</p><p> --進(jìn)料段高度,m;</p><p><b> --塔底空間,m;</b></p><p> --實(shí)際塔板數(shù),m;</
107、p><p> --人孔數(shù)(不包括塔頂空間與塔底空間的人孔數(shù))。</p><p> 所以 取1.5m , =34塊 ,=0.45m ,=0.6m , =0.8m,每8塊取一個(gè)人孔,則=4個(gè)。</p><p> 的計(jì)算,塔釡料液最好能在塔底有3~5分鐘的存儲(chǔ),所以取5分鐘來計(jì)算。</p><p> 因?yàn)?=0.01002*300=3.006m
108、3</p><p><b> ∴=1.49m</b></p><p> 則=1.5+(34-2-4)*0.45+2.4+0.8+1.49=18.79m</p><p> 群座高度取5m,所以總高度為 23.79m。</p><p> F=180Kmol/h=4.425Kg/s=20.16m3</p>
109、<p> 料液罐的壓強(qiáng)為常壓1atm,加料板的壓強(qiáng)為110925pa</p><p> 進(jìn)料口的高度為15.24m ,進(jìn)料段的表壓為0.126at,管路阻力</p><p> 管路的高度為 15.24m+0.126*10+=16.5+,所以要選一個(gè)適合這個(gè)流量和高度的泵,查型離心泵性能表 </p><p> 從各個(gè)方面考慮下來,65-50-160
110、比較適合作進(jìn)料泵,其有關(guān)參數(shù)為:</p><p><b> 使用重力回流。</b></p><p><b> 10、設(shè)計(jì)結(jié)果匯總</b></p><p><b> ?、盼镄詳?shù)據(jù)表</b></p><p> ?、聘¢y塔板工藝設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果</p><p>
111、;<b> 三、結(jié)論和評(píng)解</b></p><p> 通過這次課程設(shè)計(jì)使我充分理解到化工原理課程的重要性和實(shí)用性,更特別是對(duì)精餾原理及其操作各方面的了解和設(shè)計(jì),對(duì)實(shí)際單元操作設(shè)計(jì)中所涉及的個(gè)方面要注意問題都有所了解。通過這次對(duì)精餾塔的設(shè)計(jì),不僅讓我將所學(xué)的知識(shí)應(yīng)用到實(shí)際中,而且對(duì)知識(shí)也是一種鞏固和提升充實(shí)。在老師和同學(xué)的幫助下,及時(shí)的按要求完成了設(shè)計(jì)任務(wù),通過這次課程設(shè)計(jì),使我獲得了很多
112、重要的知識(shí),同時(shí)也提高了自己的實(shí)際動(dòng)手和知識(shí)的靈活運(yùn)用能力。</p><p> 本設(shè)計(jì)是一次常規(guī)的練習(xí)設(shè)計(jì),目的在于掌握設(shè)計(jì)的過程和分析問題的能力,必定有許多不足之處,希望老師多多批評(píng)。</p><p><b> 四、致謝</b></p><p> 感謝給我?guī)椭睦蠋煟厚T暉、黃莉。</p><p> 感謝給我?guī)椭?/p>
113、的同學(xué):劉鑫等。</p><p><b> 五、參考書目</b></p><p> ?、盘旖虼髮W(xué)華工學(xué)院柴誠敬主編《化工原理》下冊(cè),高等教育出版社。</p><p> ?、颇暇┕I(yè)大學(xué) 管國鋒主編《化工原理》化學(xué)工業(yè)出版社。</p><p> ?、侨A東理工大學(xué) 陳英蘭、劉玉蘭主編《常用化工單元設(shè)備的設(shè)計(jì)》華東理工大學(xué)出
114、版社。</p><p> ?、取痘瘜W(xué)工程手冊(cè)》編輯委員會(huì).化學(xué)工程手冊(cè)—?dú)庖簜髻|(zhì)設(shè)備[M]北京化學(xué)工業(yè)出版社。</p><p> ?、纱筮B理工大學(xué) 匡國柱 史啟才主編《化工單元過程及設(shè)備課程設(shè)計(jì)》化工工業(yè)出版社。</p><p> ?、侍旖虼髮W(xué) 夏青 陳常貴主編《化工原理》 天津大學(xué)出版社。</p><p> ?、颂旖虼髮W(xué) 姚玉英主編《化工原
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