課程設計--懸浮式精餾塔工藝設計

1、<p><b>　　科學技術學院學院</b></p><p>　　2009級酒精蒸餾塔策劃書</p><p><b>　　二○一一年十二月</b></p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　設計條件</b></p

2、><p>　　板式精餾塔的工藝計算</p><p>　　塔板和塔主體工藝尺寸設計</p><p><b>　　塔板的流體力學計算</b></p><p><b>　　精餾塔附屬設備</b></p><p><b>　　設計結果匯總</b></p>

3、<p><b>　　參考資料</b></p><p><b>　　設計條件</b></p><p>　　設計題目：懸浮式精餾塔工藝設計</p><p><b>　　設計參數(shù)</b></p><p>　　進料液：C2H5OH-H2O</p><p

4、>　　進料質量分數(shù)：αF=0.55</p><p>　　餾出液質量分數(shù)：αD=0.92</p><p>　　殘液質量分數(shù)：αW=0.00011</p><p>　　冷卻水： 進口溫度：25度；出口溫度：75度。</p><p>　　蒸汽流速：u=1m/s</p><p><b>　　年產(chǎn)量：4萬噸&

5、lt;/b></p><p><b>　　年工作日：350天</b></p><p><b>　　計設方案</b></p><p><b>　　操作壓力</b></p><p>　　由于乙醇水體系對溫度的依賴性不強，常溫下為液態(tài)，為降低塔的費用，操作壓力選為常壓。<

6、/p><p>　　塔頂壓：1.01325102 </p><p>　　塔底壓：1.01325102+N（265~530）</p><p><b>　　進料狀態(tài)</b></p><p>　　雖然進料的方式有許多，但是飽和液體進料時進料溫度不受季節(jié)、溫度變化和前段工序波動的影響，塔的操作比較容易控制；此外，飽和液體進料時精餾段和

7、提留段的塔徑相同，無論是設計計算還是實際加工制造這樣的精餾塔都比較容易，為此，采用飽和液體進料</p><p><b>　　加熱方式</b></p><p>　　精餾塔的設計中多在塔底加一個再沸器以采用間接蒸汽加熱以保證塔內有足夠的熱量供應；塔頂蒸汽和塔底殘液都有余熱可以利用，其中部分熱量可以用作加熱。</p><p>　　確定設計方案的原則:

8、</p><p>　　總原則是在盡可能的條件下，采用科學技術的最新成就，使生產(chǎn)達到技術上最先進，經(jīng)濟上最合理的要求，符合優(yōu)質、高產(chǎn)、低耗能、安全的原則。</p><p>　　板式精餾塔的工藝計算</p><p><b>　　回流比的確定：</b></p><p>　?。ㄒ唬├L制相平衡曲線。（見附圖1）</p>

9、<p>　?。ǘ?各種組成的確定：</p><p>　　MA=46g/mol; MB=18g/mol;</p><p>　　XF 0.32 Xi-----摩爾分數(shù)</p><p>　　XD==0.82 -----質量分數(shù)</p><p>　　XW==0.000043

10、 M------摩爾質量</p><p><b>　?。ㄈ囟鹊拇_定</b></p><p>　　由進料溫度查表得：TF=81.9℃</p><p>　　塔頂溫度的查表得：TD=78.3℃ TW=99.9℃</p><p>　　確定最小回流比：Rmin在附圖1過（XD,XD）點相平

11、衡曲線的切線，得截距B：</p><p>　　B=XD/(Rmin+1)=0.344</p><p>　　Rmin=XD/B-1=1.384</p><p>　　以R為橫坐標、N為縱坐標，在圖紙上根據(jù)圖表所得的數(shù)據(jù)，描點并連接成曲線，做出附圖2，如圖，取曲線的斜線部分作為R。R=（1.9,3.0）取R=2.5</p><p><b>

12、;　　實際塔板數(shù)的確定：</b></p><p>　?。ㄒ唬?理論塔板數(shù)的確定NT</p><p>　　首先根據(jù)基礎數(shù)據(jù)求出單位時間內的產(chǎn)量</p><p>　　D、=P104103/(n24) =4761.9Kg/h （n=350）</p><p>　　D、----餾出液質量流量 Kg/h</p>&l

13、t;p>　　P-----年生產(chǎn)質量流量 /萬噸</p><p>　　塔頂餾出液的平均分子量MLD---g/mol</p><p>　　MLD=MAXD+MB(1-XD)=40.96g/mol</p><p>　　塔頂餾出液的摩爾流量：</p><p>　　D=116.26Kg/h </p><p&g

14、t;　　L=DR=290.65Kmol/h </p><p>　　V=D(R+1)=406.91Kmol/h 其中 V\=V=V0 </p><p>　　∵FXF=DXD+WXW </p><p>　　∴F=194.566Kmol/h </p><p>　　L\=W=L+F=485.216

15、 Kmol/h</p><p>　　D\-----餾出液的質量流量 Kg/h</p><p>　　ML-----餾出液的平均分子量 Kg/Kmol</p><p>　　D------餾出液的摩爾流量 Kmol/h</p><p>　　精餾段操作線方程：yn+1=XnR/(R+1)+XD/(R+1)=0.714Xn +23.429&l

16、t;/p><p>　　在附圖1中過點（XD,XD）和點（0，23.429）連線做精餾段操作線，再做q線與精餾線的交點，連接交點與（為提留段操作線。</p><p>　?。ǘ嶋H塔板數(shù)NP</p><p><b>　　確定全塔效率ET</b></p><p><b>　　平均溫度：</b></p&

17、gt;<p>　　tm=(td+tw)/2=(78.3+99.9)/2=89.1℃</p><p>　　在表中查的 XM =6.22 YM =36.41 </p><p>　　XM ------液相易揮發(fā)組分平均摩爾分率 </p><p>　　YM ------氣相易揮發(fā)組分平均摩爾分率 </p><p><

18、b>　　全塔揮發(fā)度：</b></p><p>　　=ym(1-xm)/xm(1-ym)</p><p>　　=36.41(1-6.22)/[6.22(1-36.41)]=0.863</p><p>　　在tm下由表查得粘度 </p><p>　　=0.4625 mPa·s =0.3478 mPa

19、3;s </p><p><b>　　平均粘度：</b></p><p>　　= XM+(1- XM)</p><p>　　=0.46256.22+0.3478(1-6.22)=1.06mPa·s</p><p>　　ET,=0.49()-0.245=0.49(0.8631.06)-0.245=0.5<

20、/p><p>　　ET=1.2 ET\=1.20.5=0.6</p><p>　　ET,-----全塔效率（奧康內爾法）</p><p>　　ET-------全塔效率（1.2安全系數(shù)）</p><p><b>　　實際塔板數(shù)NP:</b></p><p>　　NP==/0.6=20</p>

21、;<p><b>　　物料衡算：</b></p><p>　　液相：餾分、進料、釜液中液相成分平： </p><p>　　（MA =46 g/mol MB=18g/mol）</p><p>　　MLD=MAXD+MB(1-XD)=40.96g/mol</p><p>　　MF

22、L=MAXF+MB(1-XF)=26.96 g/mol</p><p>　　MWL=MAXW+MB(1-XW)=18g/mol</p><p>　　汽相：MDV、MDW---餾分、釜液中汽相成分平均分子量；</p><p>　　MDV=MAyd+MB(1- yd)= 41.32g/mol </p><p>　　MDW=MAyw+MB(1-yw

23、)=18.01g/mol</p><p><b>　　密度計算：</b></p><p><b>　　1進料：</b></p><p>　　=806-0.847tF=736.63kg/m3</p><p><b>　　()</b></p><p>　　=

24、833.3 kg/m3</p><p><b>　　塔頂：</b></p><p>　　=806-0.847tD= 734.26kg/m3</p><p>　　DV=PMDV/(RTD)=1.43 kg/m3</p><p><b>　　kg/m3</b></p><p>&

25、lt;b>　　塔底：</b></p><p>　　乙醇=806-0.847tw=721.385 kg/m3</p><p>　　wv=PMWV/(RTW)=0.5884 kg/m3</p><p>　　, WL=997.96 kg/m3</p><p>　　tf----進料溫度</p><p>　　-

26、---進料溶質質量分率</p><p>　　----進料溶劑質量分率</p><p>　　tD----塔頂溫度</p><p><b>　　(一）物料衡算：</b></p><p>　　物質的量流量：F、D、W、V、V,、V0、L、L'單位：kmol/h</p><p>　　將其換算為體積

27、流量： m3/s</p><p><b>　　1精餾段：</b></p><p>　　VS=VMDV/(3600DV) =3.266 m3/s</p><p>　　LS=LMDL/(3600DL)=0.004398 m3/s</p><p><b>　　2提餾段：</b></p>&l

28、t;p>　　VS,=V,MWV/(3600WV) =3.51m3/s</p><p>　　LS,=L,MWL/(3600WL)=0.00243 m3/s</p><p><b>　　3物料：</b></p><p>　　FS=FMF/(3600F) = 0.00175m3/s</p><p>　　WS=VMWL/(

29、3600WL)= 0.0002m3/s</p><p>　　V0S=V0M水/(3600空氣)= 0.00258m3/s</p><p>　　（二） 熱量衡算 ：</p><p><b>　　查表得：</b></p><p>　　餾分汽化潛熱rD=r水XD+rB(1-XD) = 2017.65kJ/kg；</p&g

30、t;<p>　　釜液汽化潛熱rW=2258 kJ/kg；</p><p>　　汽化熱rB=2258 kJ/kg；</p><p><b>　　1加熱蒸汽用量：</b></p><p>　　rv,=MWV*rw=0.041 kJ/kmol</p><p>　　QB=V,rv,=19.49 kJ/h</p

31、><p><b>　　加熱蒸汽量流率：</b></p><p>　　GB=V,rv,=0.0086 kg/h</p><p><b>　　2冷卻用水量：</b></p><p>　　rv=MDVrD=0.084 kJ/kmol</p><p>　　Qc=Vrv=40.27 k

32、J/h</p><p>　　Tm=(t進+t出)=48℃</p><p>　　查表CP=4.174 kJ/kg·k</p><p>　　固 冷卻用水的質量流率</p><p>　　GC=QC/[CP(t出-t進)]= 0.193kg/h</p><p>　　三、塔板和塔主體工藝尺寸設計</p>

33、<p>　?。ㄒ唬┏踹x塔板間距：</p><p>　　初選空塔氣速：U=1m/s</p><p><b>　　塔徑：</b></p><p>　　D= =2.115 m</p><p>　　所得的結果向上圓整取2.2m,查表得塔板間距為：HT=550mm</p><p&

34、gt;　　(二) 塔徑的計算；</p><p>　　上清液層的高度hL=80 mm （hL取50到100 mm之間）</p><p><b>　　1、精餾段的計算：</b></p><p>　?。ǎ?DL/DV)1/2=0.0309</p><p>　　查圖得到氣體負荷參數(shù)C20= 0.098 m<

35、/p><p>　　25℃時，乙醇—水的表面張力</p><p>　　1 =2.22*10-2N/m</p><p>　　混合物的臨界溫度/k</p><p>　　Tmc=XD(273+243)+(1-XD)(273+374.2)=539.616K</p><p>　　2=()1/21=0.021N/m</p>

36、<p>　　其中：T1 ---25℃</p><p>　　T2 ---塔頂溫度</p><p>　　TM ---臨界溫度</p><p><b>　　氣體負荷參數(shù)：</b></p><p>　　C=C20（）0.2=0.099m/s</p><p>　　氣速：U允許=C[(DL-DV

37、)/ DV]1/2=2.27 m/s</p><p>　　取氣速：U=(06~0.8)U允許</p><p><b>　　U=1.59m/s</b></p><p>　　塔徑 D=()1/2=1.62 m</p><p>　　得到的數(shù)據(jù)向上圓整的D=1.7m</p><p><b>　　

38、2提餾段設計：</b></p><p>　　根據(jù)：（LS,/VS,）（WL/WV）1/2</p><p>　　得到氣體負荷參數(shù)C20=0.065</p><p>　　25℃時 1=2.2210-2N/m</p><p>　　Tmc=XW(273+243)+(1-XW)(273+374.2)=647.195 K</p>

39、<p>　　=（）1/2 =0.02 N/m</p><p>　　C=C20()0.2 =0.065（0.02/0.02）1/2=0.065 m/s</p><p>　　U允許=C[（WL-WV）/WV]1/2 =2.7 m/s</p><p>　　氣速去U=（0.6~0.8）U允許</p><p>　　U=2.0 m/s<

40、;/p><p>　　塔徑D,=（VS,/）1/2=1.49m</p><p>　　得到的數(shù)向上圓整取D,=1.5m</p><p>　　最終 D、D，終選最大的作為全塔塔徑D=1.7m,并HT=550mm，hl=80mm</p><p>　　(三)塔板布置及板上液體流程</p><p>　　LS=0.004398m/s3

41、600= 15.83m/h</p><p>　　LS,=0.00243m/s3600=8.74m/h</p><p>　?。↙S、LS,）3600來判斷塔板流程以及塔盤結構。</p><p><b>　　三、溢流裝置：</b></p><p><b>　　降液管</b></p><

42、;p>　　1）降液管面積：Af=0.34 m2 </p><p>　　2）精餾段液體線速度：</p><p>　　LS/Af=0.014m/s＜0.1 m/s</p><p>　　3)液體在降液管終停留時間：一般大于或等于3-5s</p><p><b>　　提留段：</b></p><p&g

43、t;　　t==1.75 m/s</p><p><b>　　精餾段：</b></p><p>　　t==3.17 m/s </p><p>　　溢流堰 長可取D的（0.6~0.8）倍</p><p>　　1）堰長LW= 1.2 m ; 堰寬Wd= 0.255m;</p><p>　　LW/D=0

44、.7(在0.6~0.8之間) 符合要求</p><p>　　2）溢流高度how 、堰高hw </p><p><b>　　精餾段 </b></p><p>　　h0w=(2.84/1000)E(Lh/LW)2/3</p><p>　　=15.86mm </p><p>　　其中 Lh=

45、Ls3600=15.8328</p><p>　　6＜how＜60可選擇平流堰</p><p>　　E---液流收縮系數(shù)、E=1</p><p>　　Lh---液流量m/h</p><p>　　hw---堰上液流高度 m</p><p><b>　　how---堰高</b></p>

46、<p>　　hL---板上清液層高度</p><p>　　降液管底部與下一塊塔板見距離h0</p><p>　　hw-ho=6-12mm</p><p><b>　　四、受液盤</b></p><p>　　受液盤有平型與凹型兩種。</p><p>　　D＞300mm的塔，一般采用凹型受液

47、盤，其對于改變液體流向具有緩沖作用，在流量較低的情況下仍可保持良好的液封。 對于容易聚合的液體或含有固體懸浮物的液體，為了避免形成死角，應采用平型受液盤。</p><p><b>　　五、安定區(qū)與邊緣區(qū)</b></p><p>　　1）安定區(qū) 寬度WS在60~100mm</p><p>　　2）安定區(qū)出口堰高hw在 70~100mm</p

48、><p>　　3）邊緣區(qū)入口堰40~70mm</p><p><b>　　六、鼓泡去閥孔分布</b></p><p><b>　　1、閥孔孔徑</b></p><p>　　按JB118-68選F1型浮閥，孔徑39mm</p><p>　　2、板上浮閥數(shù)與開孔率</p>

49、<p>　　（Fo）c=9~12 </p><p><b>　　?。‵o）c=11</b></p><p>　?。‵o）c---閥孔臨界動態(tài)因數(shù)</p><p><b>　　a 精餾段</b></p><p>　?。║O）C==9.198m/s</p><p>

50、;　?。║O）C---臨界閥孔氣速</p><p>　　常壓下UO=（UO）C</p><p>　　開孔數(shù)n==297.4</p><p>　　d---閥孔孔徑0.039m</p><p><b>　　開孔率</b></p><p>　　1/9.198=10.8％</p><p

51、><b>　　U---孔塔氣速</b></p><p>　　Uo---臨界閥孔氣速</p><p><b>　　B 提留段</b></p><p>　?。║O,）C==14.443m/s</p><p><b>　　n==203.5</b></p><

52、p>　　最終閥孔數(shù)n=nmax=298</p><p><b>　　3、閥孔排列</b></p><p>　　采用叉排，按等腰三角形排列</p><p>　　閥孔間距t=100mm，等腰三角形高h=85mm</p><p><b>　　塔板的流體力學計算</b></p><

53、p>　?。?）氣相通過塔板的壓降</p><p><b>　　1、干板壓降hc</b></p><p>　　閥全開前hc=19.9UO0.175/ -----⑴</p><p>　　閥全開后hc=UO2/(2*g)-------⑵</p><p>　　由上面兩式的到UO=</p><p>&

54、lt;b>　　a、精餾段</b></p><p>　　UO=8.63m/s</p><p>　　hc=(UO2/2g)( DV/DL)=7.22mm</p><p><b>　　b、提留段</b></p><p>　　UO,,=[2g19.9/(5.34wv)]1/1.825=14.15 m/s<

55、/p><p>　　hc,=(UO2/2g)( wv/wl)=5.92mm</p><p>　　2、塔板上液層有效阻力hi:</p><p>　　Hi=hf=0.5(hw+how)=35.43mm</p><p>　　a)精餾段0.5hl=35mm</p><p>　　b)提留段0.5hl，=35mm</p>

56、<p><b>　　3）塔底壓力ht</b></p><p><b>　　ht=hc+hf</b></p><p><b>　　a精餾段</b></p><p>　　ht= hc+hf=41.35mm</p><p>　　壓降△PD=DLght=305kPa</

57、p><p><b>　　提留段</b></p><p>　　ht,= hc+hf=41.36mm</p><p>　　壓降△PW=wLght,=405.2kPa</p><p>　　塔底壓力PW=PO=ND△PD +NW△PW=5.143kPa</p><p>　　ND ，WD ----精餾段，提留段

58、塔板數(shù)</p><p>　　(2）降液管內液層高度</p><p><b>　　1、精餾段</b></p><p>　　hd=0.153*[ls/(lwho)]2=16.32mm</p><p>　　hd---液體流出降液管的壓降</p><p><b>　　清液層高度</b>

59、;</p><p>　　Hd=hw+how+△+ht+hd=126.58mm</p><p>　　要求 Hd＜0.5（Ht+hw）</p><p><b>　　提留段</b></p><p>　　hd=0.153[ls,/(lwho)]2=9.69mm</p><p><b>　　清

60、液層高度</b></p><p>　　Hd= hw+how+△+ht+hd=119.67mm</p><p>　　要求：hd＜0.5(Ht+hw)</p><p><b>　　（3）液沫夾帶</b></p><p><b>　　液相流程：</b></p><p>

61、　　Z=D-2Wd=1.996m</p><p><b>　　氣相負荷因數(shù)：</b></p><p>　　CV=VS[DV/(DL-DV)]1/2=0.1677</p><p>　　正常系統(tǒng)無泡沫去K=1；</p><p>　　泛點因數(shù)負荷查圖：CF=0.014；</p><p>　　板上液流面積

62、：Ab=AT-2Af =4.13825m</p><p><b>　　公式：</b></p><p>　　F1=(100CV+136LSZ)/(AbKCF)=31.3％</p><p><b>　　F1----泛點率</b></p><p><b>　　(4）負荷性能圖</b>

63、</p><p>　　1)氣相下降操作線（1線）；</p><p>　　當閥孔動能因數(shù)Fo為5~6時，泄漏量為10﹪，可作為確定氣相負荷下限值的依據(jù)：取</p><p>　　Fo=UO(DV)1/2 =10.33</p><p>　　Uom=5.5/(DV)1/2=4.6</p><p>　　2)過量液沫夾帶線（2線）

64、；</p><p>　　F1=80﹪時，e=0.1kg液/kg氣；</p><p>　　由F1=(100CV+136LSZ)/(AbKCF)=31.3％</p><p>　　CV=[DV/(DL-DV)]1/2 =0.044</p><p><b>　　VS==46.04</b></p><p>

65、　　3)液相下限線（3線）；</p><p>　　對平堰取堰上液流高度how作為液相負荷下限條件；</p><p>　　Ls=[lw(1000how/2.84)3/2]/3600=0.1558m</p><p>　　4)液相上限線（4線）；</p><p>　　根據(jù)液相在降液管終停留時間的要求取=5</p><p>　

66、　LS=AfHT/=0.04872</p><p>　　5)夜泛線（5線）；</p><p>　　a=1.881105;</p><p>　　b=HT+(-1.5)hw =0.295m</p><p>　　c=0.153/(lwho)2=33.58m</p><p>　　d=1.5E0.667/(lw0.667)=0.

67、1m</p><p>　　aVS2=b-CLS2-dLS2/3 得到：</p><p>　　VS=[(b-CLS2-DlS2/3)/a]1/2 </p><p>　　在負荷性能圖上，通過坐標原點，做操作線OAB</p><p><b>　　塔板的結構設計</b></p><p><b>

68、　?。?）塔板結構；</b></p><p>　　1）D＞800m分6塊，塔板厚度=3mm；</p><p>　　A 矩形板 B 通道板 C 弓形板</p><p><b>　　2）受液盤結構：</b></p><p>　　平型或者凹型；（本次實驗選擇凹型）</p&g

69、t;<p><b>　　3）降液板結構：</b></p><p>　　降液板長度就是堰長lw=1.2m</p><p>　　4)支撐板和支撐圈結構；</p><p>　　要求是：支撐板厚度、寬度、材料</p><p><b>　　5）緊固件結構；</b></p><

70、p>　　A 龍門契子承固件；B 螺紋卡級緊固件</p><p>　　本次試驗使用的是契子承固件，因其結構簡單，裝拆方便，不需要特殊鋼材；</p><p><b>　　（2）接管結構；</b></p><p><b>　　1、進料管：</b></p><p>　　采用泵動進料，液體流速UF=2.

71、0m/s；</p><p>　　dF==33.4mm</p><p><b>　　經(jīng)圓整，進料管徑</b></p><p>　　dF=34mm 外徑D=57mm </p><p><b>　　厚度=3.5mm</b></p><p><b>　　2、回流管：

72、</b></p><p>　　回流管采用重力回流UL=0.5m/s;</p><p>　　dL ==112.0mm</p><p>　　查表，取dl = 125mm 外徑D=133mm 壁厚=4mm</p><p><b>　　3、塔釜出液量；</b></p><p><b

73、>　　UW=0.5m/s</b></p><p>　　dw ==78.2mm</p><p>　　查表，取dw =100mm 外徑D=108mm</p><p><b>　　厚度=4mm</b></p><p><b>　　4、進液管；</b></p><p&

74、gt;<b>　　U=15m/s；</b></p><p>　　d==16.062mm</p><p>　　查表取d= 20mm 外徑D= 25mm </p><p><b>　　壁厚= 3mm</b></p><p>　?。?）塔孔、封頭及人孔；</p><p&

75、gt;<b>　　1、塔體；</b></p><p>　　查表得，塔體公稱直徑，筒體壁厚，材料，</p><p><b>　　2、封頭；</b></p><p>　　查表材料，厚度，查表重量；</p><p><b>　　3、人孔；</b></p><p&g

76、t;　　每隔9塊板開一個人孔，人孔處兩板間距為800mm； </p><p><b>　?。?）支座；</b></p><p><b>　　1、座體，查表</b></p><p>　　將結果圓整，SG= 5mm S環(huán)= 12mm </p><p>　　2、基礎環(huán)，查表；螺栓尺寸，&

77、lt;/p><p>　　3、螺栓座，查表；螺栓直徑；</p><p>　　4、管孔，查表，選圓形人孔，（5）個；</p><p><b>　　引出管道孔：</b></p><p><b>　　(5) 補強圈；</b></p><p><b>　　查表：</b>

78、;</p><p><b>　　精餾塔附屬設備</b></p><p><b>　　冷凝器；</b></p><p>　　1、冷凝器的放置方式：</p><p>　　A臥式冷凝器、B立式冷凝器；（本次試驗使用立式冷凝器）。</p><p><b>　　2、冷凝器的選

79、型：</b></p><p><b>　　冷凝水走關程</b></p><p>　　查表：K=550/m2℃</p><p>　　冷卻水進出口溫度分別為：</p><p>　　t進=23℃ ，t出=73℃</p><p>　　tm==29.98℃</p><p&

80、gt;<b>　　A==2.53m3</b></p><p>　　查表：選取換熱器的基本參數(shù)；</p><p>　　公稱直徑Dg= 500mm 管程數(shù)：4</p><p>　　管長L= 3m 換熱面積公稱：55m2</p><p>　　選用碳鋼管A*B；25*2.5；其管程通道截面積為：55m

81、2</p><p>　　公稱壓力Pg= 1.6 kg/cm3</p><p>　　(2）再沸器的選用；</p><p>　　1）再沸器的熱負荷QB= kg/h;</p><p>　　2)再沸器的選?。褐苯?間接加熱方法；</p><p>　　3）除沫器結構：選用大型除沫器，安裝在塔頂入孔以下；</p>

82、<p><b>　　4）除沫器直徑：</b></p><p>　　氣孔：u=0.170=2.89m/s</p><p>　　u在1~3內符合要求；</p><p>　　除沫器直徑：D==1.23m</p><p><b>　　參考資料</b></p><p>