隧道畢業(yè)設計--時速200km及以上鐵路隧道設計與施工

1、<p>　　時速200km及以上鐵路隧道</p><p><b>　　設計與施工 </b></p><p>　　Design and Construction of Railway Tunnel </p><p>　　with the Speed of 200km.p.h and Above </p><p>

2、　　2011屆 土木工程 學院</p><p>　　專 業(yè) 土木工程</p><p><b>　　學 號 </b></p><p>　　學生姓名 </p><p><b>　　指導教師 </b></p><p>　　完成日期 2011年 5

3、 月 29日</p><p><b>　　畢業(yè)設計任務書</b></p><p><b>　　畢業(yè)設計開題報告</b></p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　合武線盧家山二號隧道是時速350km的高速鐵路隧道。該隧道屬于大斷面的短隧道。主要設計內(nèi)容包

4、括：各級圍巖荷載計算、利用有限元軟件進行二襯的內(nèi)力計算、開挖方法設計、爆破設計、復合式襯砌設計、防水以及監(jiān)測等。</p><p>　　本設計中采用了新奧法施工，盡量保護圍巖，發(fā)揮圍巖的自承能力。進口和出口段采用明挖法修建拱式明洞；洞身段III級圍巖段采用臺階法進行施工，爆破開挖；IV級圍巖段采用臺階法預留核心土進行施工，機械開挖； V級圍巖段采用了CRD法進行施工，機械開挖，同時采用超前錨桿進行超前預支護。設計中

5、介紹了開挖方法的具體施工流程。</p><p>　　施工工藝方面，整個施工過程中進行監(jiān)控量測，保證施工安全和施工質量。施工期間還采用地質雷達法和超前鉆探取芯法進行超前預報，進一步保證了施工的安全進行。此外設計中還給出了初期支護、二次襯砌和防排水施工工藝的措施和方案。</p><p>　　關鍵詞：高速鐵路隧道 新奧法 結構計算 爆破設計 監(jiān)控量測 </p><p

6、><b>　　Abstract</b></p><p>　　No.2 Lujiashan railway tunnel is between Hefei and Wuhan,it is the high-speed rail tunnel as 350km per hour. The tunnel is a large sections tunnel and belong to sho

7、rt tunnel. In this article, main design contents include: calculation of different surrounding rock load , calculation of internal force in the second lining , design of excavation , design of blasting , design of compos

8、ite linings , design of waterproof and monitoring, etc.</p><p>　　NATM is adopted in this design , with the purpose of try to protect the surrounding rock. Open cut tunnle is built at the entrance and exit of

9、 the tunnle by open and cover method. For III levelsurrounding rockmass in this tunnel，steps method is used and blasting excavation；for level IV surrounding rock , three steps reserve core soil is used and mechanical ex

10、cavation;for V level surrounding rock, CRD method is adopted and mechanical excavation ,meanwhile,advanced bolt is built over the V level</p><p>　　Construction technology is introduced in the article. Durin

11、g the course of construction , monitoring measurements must conducted From beginning to end ,in order to ensure construction safety and construction quality. During construction period ,Geological radar cooperate advanc

12、ed drilling core to ensure the safty. In addition, primary support , secondary lining and waterproof and drainage construction craft are introduced.</p><p>　　Keywords: High speed Railway tunnel NATM Struct

13、ure calculation Blasting design </p><p>　　Monitoring measurement</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　第1章 緒論1</b></p><p>　　1.1 研究背景1</p>&

14、lt;p>　　1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀1</p><p>　　1.3本設計主要內(nèi)容2</p><p>　　第2章 盧家山二號隧道概況3</p><p>　　第3章 結構計算4</p><p>　　3.1 二襯結構計算原理4</p><p><b>　　3.2荷載計算4</b>&l

15、t;/p><p>　　3.2.1荷載計算公式4</p><p>　　3.2.2荷載計算6</p><p>　　3.3襯砌內(nèi)力計算7</p><p>　　3.4二次襯砌強度檢算及配筋11</p><p>　　3.4.1強度檢算公式11</p><p>　　3.4.2強度檢算及配筋13<

16、;/p><p>　　3.5隧道的結構形式以及支護參數(shù)14</p><p>　　第4章 隧道施工16</p><p>　　4.1 總體方案16</p><p>　　4.2 開挖方法和工序16</p><p>　　4.2.1 明挖法16</p><p>　　4.2.2 CRD法施工

17、17</p><p>　　4.2.3臺階法施工19</p><p>　　4.3爆破設計19</p><p>　　4.3.1 Ⅲ級圍巖段爆破設計19</p><p>　　4.3.2 Ⅳ級圍巖段爆破設計22</p><p>　　4.3.3鉆爆施工25</p><p>　　4.4 裝渣與運

18、輸26</p><p>　　第5章 施工工藝27</p><p>　　5.1 超前地質預報27</p><p>　　5.2 監(jiān)控量測27</p><p>　　5.2.1 量測目的27</p><p>　　5.2.2 監(jiān)控量測項目27</p><p>　　5.2.3 監(jiān)控量測的主要設備

19、28</p><p>　　5.2.4 監(jiān)控量測流程28</p><p>　　5.2.5監(jiān)控量測測點布置、量測斷面29</p><p>　　5.2.6 圍巖壓力和兩層襯砌間壓力量測31</p><p>　　5.2.7數(shù)據(jù)分析與反饋31</p><p>　　5.3超前注漿小導管31</p>&l

20、t;p>　　5.3.1 超前小導管設計參數(shù)32</p><p>　　5.3.2 超前小導管施工32</p><p>　　5.4初期支護32</p><p>　　5.4.1 噴射混凝土32</p><p>　　5.4.2 錨桿34</p><p>　　5.4.3 鋼筋網(wǎng)36</p><

21、;p>　　5.4.4 格柵鋼架37</p><p>　　5.5二次襯砌38</p><p>　　5.5.1二次襯砌施工概述38</p><p>　　5.5.2二次襯砌施工準備工作39</p><p>　　5.5.3混凝土的灌注、養(yǎng)護與拆模40</p><p>　　5.6 隧道防排水設計40</

22、p><p>　　5.6.1 洞口防排水40</p><p>　　5.6.2 洞內(nèi)防排水40</p><p><b>　　第6章 結論44</b></p><p><b>　　參考文獻45</b></p><p><b>　　致 謝46</b>&l

23、t;/p><p>　　附錄A 外文翻譯資料47</p><p><b>　　A.1英文47</b></p><p><b>　　A.2譯文51</b></p><p><b>　　附錄B 圖紙55</b></p><p><b>　　第1章

24、 緒論</b></p><p><b>　　1.1 研究背景</b></p><p>　　隨著我國社會、經(jīng)濟的高速發(fā)展，全社會客運量和貨運量都成倍增長。鐵路在長途運輸中占有明顯優(yōu)勢。高速鐵路是現(xiàn)代化鐵路的重要標志，隧道是關鍵的基礎工程之一。高速鐵路的修建為了獲得更好的線路線性，為了環(huán)保的需要，必然會出現(xiàn)大量的隧道群。目前我國大規(guī)模、高標準的鐵路建設全面展開

25、，客運專線對隧道的工程質量、耐久性、環(huán)境與水土保持、運營管理等提出了更高的要求。</p><p>　　近幾年來，從引進時速200公里高速列車技術，到自主開發(fā)時速350公里、380公里“和諧號”動車組；從京津城際鐵路運營到京滬高鐵即將開通，中國迅速跨入引領世界的“高鐵時代”！而我國多山的特點使得對隧道技術的研究對實現(xiàn)高鐵時代具有了更為重要的意義。</p><p>　　1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀&

26、lt;/p><p>　　高速鐵路隧道與常速鐵路隧道最大的區(qū)別就是當列車以高速通過隧道時，產(chǎn)生的空氣動力學效應對行車、旅客舒適度、列車相關性能和洞口環(huán)境的不利影響十分明顯，因此，在隧道斷面確定的時候必須考慮到空氣動力學效應。</p><p>　　施工方面，目前各國的高速鐵路隧道施工方法仍以新奧法為主，以噴射混凝土錨桿作為主要支護手段，通過監(jiān)測控制圍巖的變形，充分發(fā)揮圍巖的自承能力的施工方法。新奧

27、法是按照實際觀察到的圍巖動態(tài)的各項指標來指導開挖隧道的方法。新奧法施工原則可以歸納為充分保護，并利用圍巖的自承能力；施工要點為控制爆破、錨桿支護和施工監(jiān)測；實施方法為設計、施工和監(jiān)測三位一體的動態(tài)模式。</p><p>　　隧道的開挖方法是影響圍巖穩(wěn)定的重要因素之一。斷面開挖方法的選擇要注重開挖方法的多樣性。如開挖隧道的TBM法、礦山法、不是相互排斥的方法，而是可以選擇、可以組合的方法。在選擇開挖方法時，一方面要

28、考慮隧道圍巖地質條件，一方面要考慮坑道范圍內(nèi)巖石的堅硬程度。高速鐵路隧道大部分屬于大斷面隧道，為了減少開挖對圍巖的擾動，充分“保護圍巖”，同時減小震動，保護隧道附近對震動有較高要求的結構物，選擇部分地質件適宜的隧道采用銑挖機、單臂掘進機、液壓破碎機、大功率挖掘機等裝備開挖，將是一個發(fā)展趨勢，這種采用非鉆爆法施工的工法會逐步完善。同時，國內(nèi)外鐵路隧道施工機械的發(fā)展正朝著高速、高精的數(shù)控技術發(fā)展。 </p><p>

29、　　國內(nèi)外隧道施工都充分證實了在高速鐵路隧道施工階段，重視和加強地質超前預報，最大限度地利用地質理論和先進的地質超前預報技術，預測開挖工作面前方的地質情況，對于安全施工、提高工效、縮短施工周期、避免事故損失都具有重要意義。隨著科學技術的發(fā)展，超前地質預報的儀器設備也更加精密。國內(nèi)外隧道施工期地質超前預報技術方法的發(fā)展主要經(jīng)歷了地質法階段、超前平行導坑階段、超前水平鉆孔階段、無力探測法階段。目前應用較廣的有TSP超前預報，和地質雷達超前預

30、報法。TSP超前預報系統(tǒng)具有適用范圍廣、預報距離長、時間短、對施工干擾小、費用少等優(yōu)點，可推斷斷層和巖石破碎帶等不良地質體的位置、規(guī)模、產(chǎn)狀、及巖石動力參數(shù)。地質雷達對隧底、邊墻、隧頂外圍巖的不良地質探測效果最好，在超前平行導坑中應用可對正洞起到超前地質預報的作用。</p><p>　　1.3本設計主要內(nèi)容</p><p>　　(1) 計算IV級、V級圍巖荷載，確定不同的圍巖級別條件下襯砌

31、類型，襯砌長度，二襯厚度和計算配筋，進行洞身二襯結構檢算，并繪制襯砌結構橫剖面圖，結構配筋圖。</p><p>　　(2)按工程類比法確定不同的圍巖級別條件下隧道的初支結構及形式。</p><p>　　(3)進行隧道總體施工方案設計，包括總體施工部署、進洞方案、洞身不同圍巖段開挖方法等。</p><p>　　(4)設計具體的施工工藝，包括開挖、出碴、初支、二襯、防水

32、工程、量測及其它相關施工工藝，繪制相應的施工工法步序圖，防水結構圖，監(jiān)測布置圖以及其它必要附圖。</p><p>　　第2章 盧家山二號隧道概況</p><p><b>　　2.1 工程概況</b></p><p>　　合武線盧家山二號隧道進口里程KD136+155，出口里程DK136+371，全長216m。</p><p&

33、gt;<b>　　2.2地質概況</b></p><p>　　盧家山二號隧道全程地質較單一，為第四系殘積粉質粘土、黃褐色、硬塑、厚度0.5～1m，侏羅系上統(tǒng)白大畈組凝灰?guī)r，紫灰色，全風化～弱風化，地下水不發(fā)育。</p><p>　　其中，DK136+155～DK136+207是V級圍巖段，長52m；DK136+207～DK136+250是IV級圍巖段全長43m；DK1

34、36+250～DK136+342是III級圍巖段，全長92m；DK136+342~DK136+371為V級圍巖段，長29m。</p><p><b>　　第3章 結構計算</b></p><p>　　根據(jù)隧道地質情況，運用工程類比法確定本隧道所有圍巖段均采用復合式襯砌，襯砌結構必須滿足運營安全要求、防水要求和美觀要求。</p><p>　　3

35、.1 二襯結構計算原理</p><p>　　盧家山二號隧道Ⅳ級圍巖、Ⅴ級圍巖的二次襯砌結構都采用結構力學方法計算。這種方法又叫作“荷載-結構”法，這種方法是將支護和圍巖分開考慮，支護結構是承載主體，地層對結構的作用只是產(chǎn)生作用在地下結構上的荷載，以計算襯砌在荷載作用下產(chǎn)生的內(nèi)力和變形的方法。其設計原理是按圍巖分級或由實用公式確定圍巖壓力，圍巖對支護結構變形的約束作用是通過彈性支承來體現(xiàn)的，而圍巖的承載能力則在確定

36、圍巖壓力和彈性支承的約束能力時間接考慮。</p><p><b>　　3.2荷載計算</b></p><p>　　3.2.1荷載計算公式</p><p><b>　　(1)判斷深淺埋 </b></p><p>　　式中 ——深淺埋隧道分界的深度</p><p><b&g

37、t;　　——等效荷載高度值</b></p><p>　　系數(shù)2～2.5在松軟的圍巖中取高限，而在叫堅硬圍巖中去低限。當隧道覆蓋層厚度h≧Hp時為深埋，＜h﹤時為淺埋，h＜時為超淺埋。</p><p>　?。?）當隧道為深埋時，采用我國《鐵路隧道設計規(guī)范》所推薦的單線、雙線、及多線鐵路隧道按破壞階段設計時垂直壓力公式</p><p>　　式中hq——等效荷

38、載高度值；</p><p>　　S——圍巖級別，如III 級圍巖S=3；</p><p><b>　　——圍巖的容重；</b></p><p>　　w——寬度影響系數(shù)，其值為w=1+i(B-5）</p><p>　　其中B——坑道寬度（m）；</p><p>　　i——B每增加一米，圍巖壓力的增減

39、率（以B=5m為基準），當B<5 時取i=0.2，B>5m，取i=0.1。</p><p>　　水平均布松動壓力e按表3-1中的經(jīng)驗公式計算（一般取平均值）。</p><p>　　表3-1 水平均布松動壓力</p><p>　　(3)當隧道為淺埋時，分兩種情況</p><p>　?、傥覈惰F路隧道設計規(guī)范》推薦，當隧道埋深小于或等

40、于等效荷載高度時（即＜時），圍巖垂直均布壓力為</p><p><b>　　式中——圍巖容重；</b></p><p><b>　　——隧道埋置深度。</b></p><p>　　圍巖水平均布壓力e按朗金公式計算 </p><p>　　e=（q＋0.5Ht）tan2 （－0.5）</p>

41、<p>　?、谖覈惰F路隧道設計規(guī)范》推薦，當隧道埋深大于等效高度（即h﹥）時，圍巖的垂直均布松動壓力計算為：</p><p><b>　　= </b></p><p>　　式中k——壓力縮減系數(shù)，其值為k=1－　　　　　</p><p><b>　　(3-1)</b></p><p>

42、;<b>　　(3-2)</b></p><p>　　B ——隧道開挖高度；</p><p>　　H ——洞頂巖體覆蓋厚度。</p><p>　　表3-2 各級圍巖的及 值</p><p><b>　　求圍巖水平松動壓力</b></p><p>　　若水平壓力按梯形分布，則

43、作用在隧道頂部和底部的水平壓力可直接寫為</p><p>　　為側壓力系數(shù)，可由式 3-1計算</p><p>　　若水平壓力均布，則 </p><p><b>　　3.2.2荷載計算</b></p><p>　　盧家山二號隧道，進口里程DK136+155，出口里程DK136+371，隧道全長216m。 </p

44、><p>　　(1)里程DK136+155至DK136+207為V級圍巖，總長52m，最大埋深：h=9.4m。=0.452S-1[1+i(B-5)]=13.4208m</p><p>　　h<,所以按超淺埋計算。</p><p>　　選取DK136+207里程處斷面，h=9.4m，選取=20kN/m3 </p><p>　　圍巖垂直壓力：

45、q=h=209.4=188kN/m2</p><p>　　圍巖水平壓力：e=（q＋0.5Ht）tan2（）</p><p>　　=（188+0.52011.88）tan2( )</p><p>　　=52.637 kN/m2 </p><p>　　(2)里程DK136+207至DK136+250為IV級圍巖，長43m，最大埋深h=16.

46、5m。</p><p>　　=0.452S-1 [1+i(B-5)]=6.832m</p><p><b>　　令=2.5=17m</b></p><p>　　h=16.5<，按淺埋計算</p><p>　　選取DK136+250里程處斷面，h=16.5m，選取=23 kN/m3

47、 = ，=44O ，</p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　=4.496</b></p><p><b>　　=0.1543</b></p><p>　　圍巖豎向壓力： =311.101

48、 kN/m2</p><p><b>　　水平方向壓力：</b></p><p>　　按梯形分布 =58.21 kN/m2</p><p>　　=43.53 kN/m2</p><p>　　(3)里程DK136+250至里程DK136+342為III級圍巖，長92m，最小埋深16.5m，最大埋深25.8m</p

49、><p>　　=0.452S-1 [1+i(B-5)]=3.4m</p><p>　　=（2~2.5）=6.8 ~8.5m</p><p>　　所以按深埋計算：取=23 kN/m3</p><p>　　圍巖豎向壓力：q==233.4=72.8 kN/m2</p><p>　　圍巖水平壓力：e=0.15q=0.1572.8=

50、10.92 kN/m2 </p><p>　　(4)里程DK136+342至DK136+371為V級圍巖，長29m，最大埋深17m</p><p>　　=0.452S-1 [1+i(B-5)]=13.4208m</p><p>　　h<2.5所以按淺埋計算，選取=20kN/m3 </p><p>　　選取DK136+342里程處截面，

51、h=17m ，=， </p><p><b>　　=3</b></p><p><b>　　圍巖豎向壓力： </b></p><p>　　=292.96 kN/m2</p><

52、p>　　圍巖水平壓力： </p><p>　　按梯形分布=75.48 kN/m2</p><p>　　=128.22 kN/m2 </p><p><b>　　3.3襯砌內(nèi)力計算</b></

53、p><p>　　在IV、V級圍巖段，二次襯砌按主要承載結構設計，計算采用荷載—結構模型，采用有限元ANSYS進行模擬。單元類型為二維梁單元，梁單元寬度為單位寬度，梁的高度按二次襯砌實際厚度考慮。</p><p>　　圍巖抗力采用彈簧單元模擬，彈簧施加范圍及數(shù)量根據(jù)試算中結構的變形情況進行調整和優(yōu)化，圍巖彈性抗力系數(shù)按規(guī)范選值，僅當結構產(chǎn)生朝向圍巖方向的位移時添加彈簧單元。計算時，參數(shù)選擇如表3

54、-3，計算模型圖見圖3-1。</p><p>　　表3-3 襯砌及圍巖計算參數(shù)</p><p>　　圖 3-1 計算模型圖</p><p>　　（1）里程DK136+207至DK136+250</p><p>　　該段為IV級圍巖，淺埋，選取里程DK136+250處橫截面進行計算，以下是采用ansys有限元軟件得到的軸力圖和彎矩圖。</

55、p><p>　　圖3-2 IV級圍巖襯砌軸力圖</p><p>　　圖3-3 IV級圍巖襯砌彎矩圖</p><p>　　表3-4 Ⅳ級圍巖襯砌部分節(jié)點內(nèi)力</p><p>　　（2）里程DK136+342至DK136+371</p><p>　　該段為V級圍巖，淺埋，選取里程DK136+342處橫截面計算，以下是采用

56、ansys有限元軟件得到的軸力圖和彎矩圖。</p><p>　　圖3-4 V級圍巖襯砌軸力圖</p><p>　　圖3-5 V級圍巖襯砌彎矩圖</p><p>　　表3-5 V級圍巖襯砌部分節(jié)點內(nèi)力</p><p>　　3.4二次襯砌強度檢算及配筋</p><p>　　3.4.1強度檢算公式</p>&l

57、t;p>　　根據(jù)《鐵路隧道設計規(guī)范》，雙線高速鐵路隧道復合式襯砌，需按照破壞階段或容許應力法對隧道結構截面進行檢算。</p><p>　?、倩炷梁推鲶w矩形截面中心及偏心受壓構件的抗壓強度按下式進行計算： </p><p>　　式中K——安全系數(shù)；</p><p>　　N——軸向力（MN）；</p><p>　　Ra——混凝土或砌體的

58、抗壓極限強度（MPa）；</p><p>　　—— 構件縱向彎曲系數(shù)，對于隧道襯砌，明洞拱圈及墻背回填緊密的邊墻，可取=1.0，對于其他構件，應按長細比查得；</p><p>　　——軸向偏心力影響系數(shù)，其值查《鐵路隧道設計規(guī)范》可得；</p><p>　　h——截面的厚度（m）；</p><p>　　b——截面的寬度(m)。</p&g

59、t;<p>　?、趶目沽岩蟪霭l(fā)，混凝土矩形截面偏心受壓構件的抗拉強度按下式計算： </p><p>　　式中Rl ——混凝土的抗拉極限強度；</p><p><b>　　——截面偏心距。</b></p><p>　　對混凝土矩形構件，按現(xiàn)行《鐵路隧道設計規(guī)范》規(guī)定的安全系數(shù)及材料強度數(shù)值計算結果表明：當 0.2h 時，由抗壓強度

60、控制承載力，不必檢算抗裂；當e 0>0.2h 時，由抗拉強度控制承載力，不必檢算抗壓。</p><p>　?、刍炷辆匦谓孛娴拇笃氖軌簶嫾▁≤0.55h0），其截面強度按下列公式計算： </p><p>　　此時，中性軸的位置按下式確定：</p><p>　　當軸向力作用于鋼筋Ag與Ag’的重心之間時，式中的左邊第二項取正號，當作用于Ag與Ag’重心之外時

61、，則取負號。</p><p>　　如計算中考慮受壓鋼筋時，則混凝土受壓區(qū)的高度應大于等于2a’,如不符合，應按下式計算：</p><p>　　式中 N——軸向力（MN）;</p><p>　　e,e’——鋼筋Ag與Ag的重心到軸向力作用點的距離(m)。</p><p>　?、茕摻罨炷辆匦谓孛娴男∑氖軌簶嫾▁>0.55h0），其截

62、面強度應按下式計算：。</p><p>　　表3-6 混凝土和砌體結構的強度安全系數(shù)</p><p>　　表3-7 鋼筋混凝土結構的強度安全系數(shù)</p><p>　　表3-8 混凝土極限強度（MPa）</p><p>　　3.4.2強度檢算及配筋</p><p>　　各級圍巖二襯結構需檢算各節(jié)點的安全系數(shù)，首

63、先由 或</p><p>　　反向解出安全系數(shù)K值，同時用得出的K值與規(guī)范要求K值進行比較。當Kx≥ K 時，則可以認為是安全的，不用進行配筋驗算，可以按最小配筋率配筋，否則需要驗算配筋。</p><p>　?。?）IV級圍巖配筋</p><p>　　根據(jù)規(guī)范要求受壓構件全部縱向配筋最小配筋率可知，單側縱向鋼筋面積不應小于0.2%×b×h=900

64、mm2。采用對稱配筋，取每側4根鋼筋，則單側的縱向鋼筋面積As=As’=1256mm2,保護層厚度取40mm，縱向鋼筋采用Φ10@250，箍筋采用</p><p><b>　　φ8@250。</b></p><p>　　表 3-9 IV級圍巖配筋檢算表</p><p>　　經(jīng)檢算，以上配筋量對應的安全系數(shù)均能滿足規(guī)范要求，故可采用上述配筋。&l

65、t;/p><p><b>　　配筋圖見附圖。</b></p><p>　?。?） V級圍巖配筋</p><p>　　根據(jù)規(guī)范要求受壓構件全部縱向配筋最小配筋率可知，全部縱向鋼筋面積不應小于0.2%×b×h=1000mm2。采用對稱配筋，取每側4根鋼筋，則單側的縱向鋼筋面積As=As’=1520mm2,保護層厚度取50mm，縱向鋼

66、筋采用Φ12@250，箍筋采用</p><p><b>　　φ10@250。</b></p><p>　　表 3-10 V級圍巖配筋檢算表</p><p>　　經(jīng)檢算，以上配筋量對應的安全系數(shù)均能滿足規(guī)范要求，故可采用上述配筋。</p><p><b>　　配筋圖見附圖</b></p>

67、<p>　　3.5隧道的結構形式以及支護參數(shù)</p><p>　　本隧道結構形式以及支護參數(shù)的選取采用了工程類比的方法。經(jīng)過查閱相關地質情況的設計資料，選取支護參數(shù)如表3-11</p><p>　　表3-11 盧家山二號隧道復合式襯砌支護參數(shù)表</p><p>　　注：①表中帶﹡者為鋼筋混凝土；</p><p>　?、谒醒龉?/p>

68、噴射混凝土中均摻加合成纖維；</p><p>　?、蹏娚浠炷翉姸鹊燃墳镃25，素混凝土等級為C25，鋼筋混凝土強度等級為C30。 </p><p><b>　　第4章 隧道施工</b></p><p><b>　　4.1 總體方案</b></p><p>　　合武線盧家山二號隧道全程地質較單

69、一，為第四系殘積粉質粘土、黃褐色、硬塑、厚度0.5～1m，侏羅系上統(tǒng)白大畈組凝灰?guī)r，紫灰色，全風化～弱風化，地下水不發(fā)育。</p><p>　　盧家山二號隧道進口里程DK136+155，出口里程DK136+371，全長216m。DK136+155-DK136+170和里程DK136+359-DK136+371段為V級圍巖超淺埋段，擬采用明挖法施工,修建拱式明洞；DK136+170- DK136+207和DK136

70、+342-DK136+359為V級圍巖段，擬采用CRD法施工，施工采用超前注漿小導管進行預支護；DK136+207- DK136+250為IV級圍巖段，擬采用臺階法進行爆破開挖，且采用超前注漿小導管進行預支護；DK136+250-DK136+342為III級圍巖段，擬采用臺階法爆破施工。</p><p>　　4.2 開挖方法和工序</p><p>　　4.2.1 明挖法</p&g

71、t;<p>　　洞口段施工應按照“早進晚出”的原則優(yōu)化方案。</p><p>　　隧道進口里程DK136+155地面標高為127.87m，內(nèi)軌軌頂面標高127.08m，里程DK136+155～DK136+170修筑拱式明洞。地質條件為第四系坡積粉質粘土，采用明挖法施工。</p><p>　　(1)邊仰坡施工注意事項有：</p><p>　?、贉蚀_定出洞

72、口的位置，按設計放出邊、仰坡及洞臉開挖邊線。</p><p>　?、诙纯谕潦介_挖前，施工洞頂截水溝，攔截地表水。</p><p>　　③仰坡開挖采用1：0.5坡度放坡，仰坡開挖后及時用錨桿加固并掛雙層鋼筋網(wǎng)噴射混凝土進行防護。</p><p>　?、苋斯づ浜贤诰驒C按照審計坡度、尺寸進行洞門及明洞土方開挖。先用挖掘機按照測量放線開始粗刷，預留部分有人工進行修整。&l

73、t;/p><p>　?、輫娀炷林?，先用高壓風對受噴面進行沖洗，清理干凈受噴面的浮土和松散結構。邊仰坡施工具體工序見圖4-1。</p><p>　　圖4-1 邊仰坡施工流程圖</p><p>　　(2)仰拱施工和明洞襯砌</p><p>　　設計明洞的輪廓與隧道相一致，但是結構截面的厚度比洞身隧道大。</p><p>　

74、　施工仰拱前，先施作調平層，然后安裝鋼筋，施工仰拱混凝土。施工計劃在仰拱完成后，一次性將邊墻和襯砌混凝土澆筑到位，避免形成施工縫，利于防水。</p><p><b>　　明洞襯砌施工如下：</b></p><p>　　①襯砌模板安裝。采用整體式模板臺車澆筑混凝土，臺車在工廠內(nèi)訂制加工，施工時根據(jù)現(xiàn)場情況再做局部改進，以便于施工、拆模和移動。臺車要現(xiàn)場拼裝檢驗合格，將模

75、板準確定位。精確測量安裝軌道。</p><p>　?、阡摻畎惭b。模板安裝完成后，進行鋼筋安裝施工，鋼筋安裝時注意不得污染模板，對模板內(nèi)的其他雜物應清除干凈。注意檢查鋼筋保護層厚度。</p><p>　?、弁饽０惭b。該明洞襯砌外模設計采用木模板。背部橫撐采用鋼管，在定位后固定，由于高度較高，增加部分斜撐，防止脹模。</p><p>　?、軡仓炷??；炷猎跀嚢枵炯?/p>

76、拌和，由混凝土運輸罐車運輸。采用輸送泵灌入，由下至上分層澆筑搗固。</p><p><b>　　⑤拆模養(yǎng)生。</b></p><p>　　4.2.2 CRD法施工</p><p>　　盧家山二號隧道V級圍巖段采用CRD法進行開挖。該方法是將隧道分側分層進行開挖，分部封閉成環(huán)。每開挖一部均及時施作錨噴支護、安設鋼架、施作中隔壁、安裝底部臨時仰拱

77、。一側超前的上、中部，待初期支護完成且噴射混凝土達到設計強度70%以上時再開挖隧道的另一側的上、中部，然后開挖一側的下部，最后開挖另一側的下部，左右交替開挖。工藝流程圖見圖4-2。</p><p>　　圖4-2 CRD法施工工藝流程</p><p>　　各部開挖時，周邊輪廓要盡量圓順以減小應力集中；每部開挖完成后要及時設置臨時仰拱，并盡量縮短成環(huán)時間；中隔壁和中間臨時仰拱在灌注二次襯砌前

78、，應逐段拆除，拆除時應加強量測。</p><p>　　CRD法施工中開挖方式為人工配合機械開挖，2部和4部采用人工配合小型機械，大型機械輔助進行。先開挖邊墻處，再開挖中隔壁一側，預留30cm，采用人工開挖至設計輪廓線。右側滯后左側控制在10m以內(nèi)。每側上部臺階長度控制在10m，中部臺階控制在10m以內(nèi)。下部開挖，根據(jù)仰拱施工離掌子面的距離不超過30m的原則跟進。</p><p>　　4.2

79、.3臺階法施工</p><p>　　盧家山二號隧道III級圍巖段和IV級圍巖段均采用采用臺階法施工，爆破開挖。臺階開挖法是將隧道設計斷面分兩次或三次開挖，其中上臺階超前一定距離后，上下臺階同時并進的施工方法。</p><p>　　盧家山二號隧道III級圍巖段地質條件為侏羅系上統(tǒng)大畈組凝灰?guī)r，節(jié)理裂隙稍發(fā)育，地下水不發(fā)育，分三層臺階開挖，因為要實現(xiàn)支護及早封閉，所以采用短臺階法開挖。臺階長度

80、定為12m。IV級圍巖段</p><p><b>　　爆破設計</b></p><p>　　4.3.1 Ⅲ級圍巖段爆破設計</p><p>　　III級圍巖段采用鉆爆法開挖，為了減少超挖和控制對圍巖的擾動，綜合研究地址情況、開挖斷面大小、開挖進尺快慢、爆破器材性能、鉆眼機具和出渣能力等因素，在此基礎上進行鉆爆設計。</p><

81、;p>　　爆破開挖全部選用2號巖石銨梯炸藥，藥卷直徑選用32mm。該藥卷每米質量為0.78kg/m。隧道爆破參數(shù)及炮眼布置如下</p><p>　　4.3.1.1爆破參數(shù)設計</p><p><b>　?。?）炮眼直徑</b></p><p>　　炮眼直徑的大小直接影響鉆眼速度、工作面的炮眼數(shù)目、單位耗藥量、爆落巖石的塊度和隧道輪廓的平整

82、性。根據(jù)隧道巖性、鑿巖設備和工具、炸藥性能等進行綜合分析，選用炮眼直徑42mm.</p><p><b>　?。?）炮眼數(shù)目</b></p><p>　　炮眼數(shù)目主要與開挖斷面、炮眼直徑、巖石性質和炸藥性能有關。炮眼數(shù)目確定的原則是在保證爆破效果的前提下，盡可能減小炮眼數(shù)目。</p><p><b>　?、偕吓_階炮眼數(shù)</b&g

83、t;</p><p>　　上臺階面積S=53.19m2單位耗藥量q取1.2kg/m3 ，裝藥系數(shù)取0.5 。</p><p>　　炮眼總數(shù) = =139.6，所以炮眼數(shù)取140個。</p><p><b>　　掏槽眼設置8個。</b></p><p>　　周邊眼數(shù)N周的確定，需先確定周邊眼的間距E。周邊眼間距E與巖體的

84、抗拉、抗壓強度以及炮眼的直徑有關。一般情況下，間距E=（10～15）d，d是炮孔直徑。軟質巖石E宜取大值，此處取E=0.5m。所以取N周1 =35，N底1=26。</p><p>　　輔助眼數(shù)=140-35-8-26=71</p><p><b>　?、谥信_階炮眼數(shù)</b></p><p>　　中臺階面積S=65.04 m2，單位耗藥量q取0.

85、9 kg/m3，裝藥系數(shù)取0.5 。</p><p>　　炮眼總數(shù) = =150.09，取150個。</p><p>　　周邊眼邊距E取0.5m，N周2=9.526 0.5=19.05，取20個</p><p>　　底眼數(shù)目 N底2=27</p><p>　　輔助眼數(shù)=150-20-27=103</p><p><

86、;b>　?、巯屡_階炮眼數(shù)</b></p><p>　　下臺階面積S=30.28 m2，單位耗藥量q取1.0 kg/m3 ，裝藥系數(shù)取0.5。</p><p>　　炮眼總數(shù)==77.64 ，取78個</p><p>　　周邊眼邊距E取0.5m，N周3=15.590.5=31.18，取31個</p><p>　　輔助眼數(shù)=78-

87、31=47</p><p><b>　　（3）炮眼深度</b></p><p>　　炮眼深度指炮眼底部到工作面的垂直距離。炮眼深度決定每一循環(huán)進尺的工作量，循環(huán)時間和次數(shù)，對掘進速度的影響很大。考慮該段為III級圍巖，圍巖為凝灰?guī)r，三個臺階炮眼深度均取3m，掏槽眼深度為取3.2m。</p><p><b>　?。?）裝藥量計算<

88、/b></p><p>　　裝藥量是影響爆破效果的重要因素。本設計采用的方法是，先根據(jù)裝藥量體積公式計算出一個循環(huán)的總裝藥量Q1，然后再按各種不同類型的炮眼進行分配，按裝藥系數(shù)計算單孔裝藥量及總裝藥量Q2，將Q1和Q2進行比較，選取更合適的裝藥量進行裝藥。</p><p><b>　　①上臺階裝藥量計算</b></p><p>　　按裝藥

89、體積公式計算：Q1=qV=1.2×45.36×3×0.93=151.8kg</p><p>　　按裝藥系數(shù)計算：III級圍巖掏槽眼裝藥系數(shù)=0.55，輔助眼裝藥系數(shù)=0.45，周邊眼裝藥系數(shù)=0.45</p><p>　　8個掏槽眼：單孔裝藥卷數(shù)=0.55×3.20.2=8.8，實際取9卷</p><p>　　單孔裝藥量=9&

90、#215;0.15=1.35kg</p><p>　　35個周邊眼：單孔裝藥卷數(shù)=0.45×30.2=6.75，實際取7卷</p><p>　　單孔裝藥量=7×0.15=1.05kg</p><p>　　26個底眼：單孔裝藥卷數(shù)=0.45×3.20.2=7.2，實際取7卷</p><p>　　單孔裝藥量=7

91、15;0.15=1.05kg</p><p>　　71個輔助眼：單孔裝藥卷數(shù)=0.45×30.2=6.75，實際取7卷</p><p>　　單孔裝藥量=7×0.15=1.05kg</p><p>　　Q2=8×1.35+35×1.05+26×1.05+71×1.05=149.4kg</p>&

92、lt;p>　　Q1與Q2值基本一致。</p><p><b>　?、谥信_階裝藥量計算</b></p><p>　　按裝藥體積公式計算：Q1=qV=0.9×65.04×3×0.93=163.31kg</p><p>　　按裝藥系數(shù)計算：III級圍巖輔助眼裝藥系數(shù)=0.45，周邊眼裝藥系數(shù)=0.45</p&

93、gt;<p>　　20個周邊眼：單孔裝藥卷數(shù)=0.45×30.2=6.75，實際取7卷</p><p>　　單孔裝藥量=7×0.15=1.05kg</p><p>　　27個底眼：單孔裝藥卷數(shù)=0.45×3.20.2=7.2，實際取7卷</p><p>　　單孔裝藥量=7×0.15=1.05kg</p>

94、;<p>　　103個輔助眼：單孔裝藥卷數(shù)=0.45×30.2=6.75，實際取7卷</p><p>　　單孔裝藥量=7×0.15=1.05kg</p><p>　　Q2=20×1.05+27×1.05+103×1.05=157.5kg</p><p>　　Q1與Q2值基本一致。</p>

95、<p><b>　?、巯屡_階裝藥量計算</b></p><p>　　按裝藥體積公式計算：Q1=qV=1.0×30.28×3×0.93=84.48kg</p><p>　　按裝藥系數(shù)計算：III級圍巖輔助眼裝藥系數(shù)=0.45，周邊眼裝藥系數(shù)=0.45</p><p>　　31個周邊眼：單孔裝藥卷數(shù)=0.45

96、×30.2=6.75，實際取7卷</p><p>　　單孔裝藥量=7×0.15=1.05kg</p><p>　　47個輔助眼：單孔裝藥卷數(shù)=0.45×3 0.2=6.75，實際取7卷</p><p>　　單孔裝藥量=7×0.15=1.05kg</p><p>　　Q2=31×1.05+47&

97、#215;1.05=81.9kg</p><p>　　Q1與Q2值基本一致。</p><p>　?。?）光面爆破參數(shù)選擇</p><p>　?、僦苓呇坶g距E與巖體的抗拉、抗壓強度以及炮眼的直徑有關。一般情況下，間距E=（10～15）d，d是炮孔直徑。此處取E=0.5m。</p><p>　?、谥苓呇叟诳仔甭屎蜕疃?。炮孔斜率選取0.04，深度為

98、3m。</p><p>　?、酃獗瑢雍穸燃芭谘勖芗禂?shù)。光爆層厚度就是周邊眼的最小抵抗線W。通常以周邊眼的密集系數(shù)K表示，其大小對光面爆破的效果有較大影響。實踐表明，K=0.8較為適宜。取W=E/K=0.5/0.8=0.625m。</p><p><b>　?。?）炮眼布置</b></p><p>　　隧道內(nèi)布置炮眼時，必須保證獲得良好的爆破效

99、果，并考慮鉆眼的效率。需要注意的是，該爆破設計炮眼深度為3m，所以靠近周邊眼的內(nèi)圈輔助眼應與周邊眼有相同的傾角0.04。</p><p><b>　　炮眼布置圖見附圖。</b></p><p>　　4.3.2 Ⅳ級圍巖段爆破設計 </p><p>　　Ⅳ級圍巖段為凝灰?guī)r底層，普世系數(shù)f=8~9，采用鉆爆法開挖，為了減少超挖和控制對圍巖的擾動，綜

100、合研究地址情況、開挖斷面大小、開挖進尺快慢、爆破器材性能、鉆眼機具和出渣能力等因素，在此基礎上進行鉆爆設計。</p><p>　　爆破開挖全部選用2號巖石銨梯炸藥，藥卷直徑選用32mm。該藥卷每米質量為0.78kg/m。隧道爆破參數(shù)及炮眼布置如下</p><p>　　4.3.1.1爆破參數(shù)設計</p><p><b>　?。?）炮眼直徑</b>

101、</p><p>　　炮眼直徑的大小直接影響鉆眼速度、工作面的炮眼數(shù)目、單位耗藥量、爆落巖石的塊度和隧道輪廓的平整性。根據(jù)隧道巖性、鑿巖設備和工具、炸藥性能等進行綜合分析，選用炮眼直徑42mm.</p><p><b>　　（2）炮眼數(shù)目</b></p><p>　　炮眼數(shù)目主要與開挖斷面、炮眼直徑、巖石性質和炸藥性能有關。炮眼數(shù)目確定的原則是

102、在保證爆破效果的前提下，盡可能減小炮眼數(shù)目。</p><p><b>　　①上臺階炮眼數(shù)</b></p><p>　　上臺階面積S=47.3m2單位耗藥量q取1.1kg/m3 ，裝藥系數(shù)取0.45 。</p><p>　　炮眼總數(shù) = =148.23，所以炮眼數(shù)取148個。</p><p><b>　　掏槽眼

103、設置8個。</b></p><p>　　周邊眼數(shù)N周的確定，需先確定周邊眼的間距E。周邊眼間距E與巖體的抗拉、抗壓強度以及炮眼的直徑有關。一般情況下，間距E=（10～15）d，d是炮孔直徑。硬質巖石E宜取小值，此處取E=0.5m。所以取N周1=35，N底1=27.</p><p>　　輔助眼數(shù)=148-8-62=78</p><p><b>　

104、?、谥信_階炮眼數(shù)</b></p><p>　　中臺階面積S=67.82 m2，單位耗藥量q取0.8 kg/m3，裝藥系數(shù)取0.45 。</p><p>　　炮眼總數(shù) = =154.57，取155個。</p><p>　　周邊眼邊距E取0.5m，所以取N周2=20，N底2=27。</p><p>　　輔助眼數(shù)=155-47=108&

105、lt;/p><p><b>　?、巯屡_階炮眼數(shù)</b></p><p>　　下臺階面積S=31.45 m2，單位耗藥量q取0.9 kg/m3 ，裝藥系數(shù)取0.45。</p><p>　　炮眼總數(shù)= =80.64 ，取80個</p><p>　　周邊眼邊距E取0.5m，N周3=32</p><p>　　

106、輔助眼數(shù)=80-32=48</p><p><b>　　（3）炮眼深度</b></p><p>　　炮眼深度指炮眼底部到工作面的垂直距離。炮眼深度決定每一循環(huán)進尺的工作量，循環(huán)時間和次數(shù)，對掘進速度的影響很大。IV級圍巖段循環(huán)進尺1.6m，炮眼利用率0.94，所以三個臺階炮眼深度均取1.7，掏槽眼深度和底眼深度取1.9m。</p><p>&l

107、t;b>　?。?）裝藥量計算</b></p><p>　　裝藥量是影響爆破效果的重要因素。本設計采用的方法是，先根據(jù)裝藥量體積公式計算出一個循環(huán)的總裝藥量Q1，然后再按各種不同類型的炮眼進行分配，按裝藥系數(shù)計算單孔裝藥量及總裝藥量Q2，將Q1和Q2進行比較，選取更合適的裝藥量進行裝藥。</p><p><b>　?、偕吓_階裝藥量計算</b></

108、p><p>　　按裝藥體積公式計算：Q1=qV=1.1×47.3×1.6=83.248kg</p><p>　　按裝藥系數(shù)計算：IV級圍巖掏槽眼裝藥系數(shù)=0.5，輔助眼裝藥系數(shù)=0.4，周邊眼裝藥系數(shù)=0.4</p><p>　　8個掏槽眼：單孔裝藥卷數(shù)=0.5×1.90.2=4.75，實際取5卷</p><p>　

109、　單孔裝藥量=5×0.15=0.75kg</p><p>　　35個周邊眼：單孔裝藥卷數(shù)=0.4×1.70.2=3.4，實際取3.5卷</p><p>　　單孔裝藥量=3.5×0.15=0.525kg</p><p>　　27個底眼：單孔裝藥卷數(shù)=0.4×1.90.2=3.8，實際取4卷</p><p>

110、;　　單孔裝藥量=4×0.15=0.6kg</p><p>　　78個輔助眼：單孔裝藥卷數(shù)=0.4×1.70.2=3.4，實際取3.5卷</p><p>　　單孔裝藥量=3.5×0.15=0.525kg</p><p>　　Q2=8×0.75+35×0.525+27×0.6+78×0.525=81

111、.525kg</p><p>　　Q1與Q2值基本一致。</p><p><b>　　②中臺階裝藥量計算</b></p><p>　　按裝藥體積公式計算：Q1=qV=0.8×67.82×1.6=86.8kg</p><p>　　按裝藥系數(shù)計算：IV級圍巖輔助眼裝藥系數(shù)=0.4，周邊眼裝藥系數(shù)=0.4&

112、lt;/p><p>　　20個周邊眼：單孔裝藥卷數(shù)=0.4×1.70.2=3.4，實際取3.5卷</p><p>　　單孔裝藥量=3.5×0.15=0.525kg</p><p>　　118個輔助眼：單孔裝藥卷數(shù)=0.4×1.70.2=3.2，實際取3.5卷</p><p>　　單孔裝藥量=3.5×0.15

113、=0.525kg</p><p>　　27 個底眼：單孔裝藥卷數(shù)=0.4×1.90.2=3.8，實際取4卷</p><p>　　單孔裝藥量=4×0.15=0.6kg</p><p>　　Q2=20×0.525+118×0.525+27×0.6=88.65kg</p><p>　　Q1與Q2值基

114、本一致。</p><p><b>　?、巯屡_階裝藥量計算</b></p><p>　　按裝藥體積公式計算：Q1=qV=0.9×31.45×1.6=45.288kg</p><p>　　按裝藥系數(shù)計算：IV級圍巖輔助眼裝藥系數(shù)=0.4，周邊眼裝藥系數(shù)=0.4</p><p>　　32個周邊眼：單孔裝藥卷

115、數(shù)=0.4×1.70.2=3.4，實際取3.5卷</p><p>　　單孔裝藥量=3.5×0.15=0.525kg</p><p>　　48個輔助眼：單孔裝藥卷數(shù)=0.4×1.7 0.2=6.75，實際取3.5卷</p><p>　　單孔裝藥量=3.5×0.15=0.525kg</p><p>　　Q2

116、=32×0.525+48×0.525=42kg</p><p>　　Q1與Q2值基本一致。</p><p>　　（5）光面爆破參數(shù)選擇</p><p>　?、僦苓呇坶g距E與巖體的抗拉、抗壓強度以及炮眼的直徑有關。一般情況下，間距E=（10～15）d，d是炮孔直徑。此處取E=0.5m。</p><p>　　②周邊眼炮孔斜率和

117、深度。炮孔斜率選取0.04，深度為1.7m。</p><p>　?、酃獗瑢雍穸燃芭谘勖芗禂?shù)。光爆層厚度就是周邊眼的最小抵抗線W。通常以周邊眼的密集系數(shù)K表示，其大小對光面爆破的效果有較大影響。實踐表明，K=0.8較為適宜。取W=E/K=0.5/0.8=0.625m。</p><p><b>　　（6）炮眼布置</b></p><p>　　隧道

118、內(nèi)布置炮眼時，必須保證獲得良好的爆破效果，并考慮鉆眼的效率。需要注意的是，該爆破設計炮眼深度為1.7m，所以靠近周邊眼的內(nèi)圈輔助眼應與周邊眼有相同的傾角0.04。</p><p><b>　　炮眼布置圖見附圖。</b></p><p><b>　　4.3.3鉆爆施工</b></p><p>　　鉆爆施工是把鉆爆設計付諸實施

119、的重要環(huán)節(jié)，包括鉆孔、裝藥、填塞和爆破后可能出現(xiàn)的問題處理等。</p><p><b>　?。?）鉆眼</b></p><p>　　采用鑿巖臺車鉆眼。為達到良好的爆破效果，施鉆前應由專門人員根據(jù)設計布孔圖現(xiàn)場布置，必須標出掏槽眼和周邊眼的位置，嚴格按照炮眼的設計位置、深度、角度和眼徑進行鉆眼。如出現(xiàn)偏差，又現(xiàn)場施工技術人員決定取舍，必要時應廢棄重鉆。鉆眼時應注意如下安

120、全事項：</p><p>　　開眼時必須使釬頭落在實巖上，如有浮釬，應處理好后再開眼。</p><p>　　不允許在殘眼內(nèi)繼續(xù)鉆眼。</p><p>　　開眼時給風閥門不要突然開大，待鉆進一段時間后，再開大閥門。</p><p>　　為避免斷釬傷人，推進鑿巖機不要用力過猛，更不要橫向用力，鑿巖時鉆工應站穩(wěn)，應隨時提防隨時斷釬。</p&g

121、t;<p>　　一定要把膠皮風管與風鉆接牢，并在使用過程中隨時注意檢查，以防脫落傷人。</p><p>　　缺水或停水時，應立即停止鉆眼。</p><p>　　工作面全部炮眼鉆完后，要把鑿巖機具清理好，并撤至規(guī)定的存放地點。</p><p><b>　?。?） 裝藥</b></p><p>　　裝藥時應注意

122、以下安全事項：</p><p>　?、傺b藥前，應清除炮眼內(nèi)的泥漿和巖屑。可用鋼管輸入高壓風的方法吹出孔內(nèi)殘渣和泥漿，并仔細檢查炮眼的位置、深度、角度是否滿足設計要求。 剛剛打好的炮眼熱度過高，不得立即裝藥。如果遇有照明不足，發(fā)現(xiàn)流砂、泥流未經(jīng)妥善處理，或可能有大量溶洞涌水時，嚴禁裝藥。</p><p>　　②應嚴格按照設計的裝藥量進行充填。</p><p>　?、蹜?/p>