平面不對(duì)稱(chēng)消能結(jié)構(gòu)基于性能的抗震設(shè)計(jì)方法研究

1、<p>　　平面不對(duì)稱(chēng)消能結(jié)構(gòu)基于性能的抗震設(shè)計(jì)方法研究</p><p>　　摘要：本文主要針對(duì)平面不對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)在地震中的振動(dòng)特點(diǎn)，在喬普拉模態(tài)推覆分析的理論基礎(chǔ)上，對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行推覆分析，考慮到不對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)振型及高階振型對(duì)地震反應(yīng)的貢獻(xiàn)，選擇主要的幾階模態(tài)進(jìn)行推覆分析得到各階模態(tài)的推覆曲線，而后利用能力譜法計(jì)算各階模態(tài)地震反應(yīng)，通過(guò)SRSS組合方法計(jì)算結(jié)構(gòu)總體反應(yīng)，并把這種方法運(yùn)用到附加粘彈性阻尼器消能結(jié)

2、構(gòu)中，最后通過(guò)非線性動(dòng)力分析驗(yàn)證該方法的精度。通過(guò)算例計(jì)算分析表明，本文提出的平面不對(duì)稱(chēng)消能結(jié)構(gòu)基于性能的抗震設(shè)計(jì)方法研究是可行的，并且與非線性動(dòng)力分析得出的平均結(jié)果吻合良好。 </p><p>　　關(guān)鍵詞：平面不對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)；能力譜法；pushover分析；粘彈性阻尼器 </p><p>　　中圖分類(lèi)號(hào)：TU352.1 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A </p><p>　　Theo

3、ry and Method of Performance Based Seismic Design for unsymmetric-plan buildings with viscoelastic dampers </p><p>　　Abstract: According to the vibration characteristics of plan asymmetric structures in the

4、earthquake, on the basis of theory of Chopra modal pushover analysis, taking pushover analysis to the structure, taking into account the contribution of asymmetric structure torsion mode and higher modes on the seismic r

5、esponse, choosing several modal to take pushover analysis and get the pushover curve of each modal, then using the capacity-spectrum method to calculate the modal seismic response of structu</p><p>　　Key wor

6、ds: unsymmetric-plan; capacity spectrum method; pushover analysis; viscoelastic dampers </p><p><b>　　引言 </b></p><p>　　平面不對(duì)稱(chēng)高層建筑結(jié)構(gòu)的質(zhì)心和剛心不重合，在地震作用下，結(jié)構(gòu)會(huì)產(chǎn)生較大的扭轉(zhuǎn)變形，在某些情況下甚至成為導(dǎo)致建筑破壞的主要因素?；?/p>

7、于性能的抗震設(shè)計(jì)方法通過(guò)對(duì)不同地震水平下規(guī)定建筑物需要達(dá)到的不同的性能水準(zhǔn)，使抗震設(shè)計(jì)從宏觀定性的目標(biāo)向具體量化的多重目標(biāo)過(guò)渡，更加的靈活和經(jīng)濟(jì)。結(jié)構(gòu)控制體系是在結(jié)構(gòu)中附加耗能裝置，耗能裝置與結(jié)構(gòu)一起振動(dòng)，消耗輸入結(jié)構(gòu)的能量，改“抗”為“消”，減小結(jié)構(gòu)的振動(dòng)，從而避免或減少結(jié)構(gòu)的損傷破壞。 </p><p>　　把基于性能的抗震設(shè)計(jì)思想與消能減震技術(shù)結(jié)合起來(lái)，同時(shí)既能發(fā)揮消能減震技術(shù)的優(yōu)點(diǎn)，又能滿足業(yè)主對(duì)建筑結(jié)構(gòu)

8、性能的具體要求。本文主要針對(duì)平面不對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)在地震中的振動(dòng)特點(diǎn)，在喬普拉平面不對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)模態(tài)推覆分析的理論[1]基礎(chǔ)上，通過(guò)能力譜法分別計(jì)算各階模態(tài)的地震反應(yīng)，最后通過(guò)組合得到結(jié)構(gòu)總體反應(yīng)，把該方法運(yùn)用到附加消能裝置的結(jié)構(gòu)中，對(duì)消能結(jié)構(gòu)來(lái)說(shuō)，在推覆分析中考慮阻尼器附加剛度的影響，在運(yùn)用能力譜法的計(jì)算中考慮阻尼器附加阻尼的影響。 </p><p>　　1 消能減震結(jié)構(gòu)性能目標(biāo) </p><p>

9、　　結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)的性能目標(biāo)是在某一地震作用水平下而期望達(dá)到的性能水平，是地震水平和性能水平結(jié)合的產(chǎn)物。地震風(fēng)險(xiǎn)水平就是結(jié)構(gòu)在未來(lái)可能遭遇到的地震作用的大小，結(jié)構(gòu)的性能水平表示結(jié)構(gòu)在地震作用下有限程度的破壞，包括結(jié)構(gòu)和非結(jié)構(gòu)構(gòu)件破壞，可用層間位移角作為性能水平的量化指標(biāo)。 </p><p>　　我國(guó)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[2](GB50011)提出的“兩階段設(shè)計(jì)，三水準(zhǔn)設(shè)防”的目標(biāo)，即“小震不壞，中震可修，大震不倒”，其對(duì)應(yīng)

10、的基本抗震設(shè)防性能目標(biāo)如下： </p><p>　?。?）發(fā)生常遇地震時(shí)，建筑物沒(méi)有或遭受輕微破壞，但不影響其使用； </p><p>　　（2）在中震時(shí)，建筑物發(fā)生中等破壞，但在維修后可以繼續(xù)使用； </p><p>　?。?）在罕遇地震時(shí)，建筑物沒(méi)有倒塌，以確保生命安全，但破壞嚴(yán)重，沒(méi)有維修加固的必要； </p><p>　　2 喬普拉模

11、態(tài)推覆分析理論 </p><p>　　Chopra在文獻(xiàn)中提出了模態(tài)pushover分析方法，適用于對(duì)稱(chēng)線彈性結(jié)構(gòu)，并通過(guò)一定的假定把它推廣到平面不對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)和結(jié)構(gòu)屈服后的狀態(tài)，最后通過(guò)非線性動(dòng)力分析驗(yàn)證了該方法的精確性。把該方法運(yùn)用于消能減震結(jié)構(gòu)中做推覆分析同樣適用，只是在結(jié)構(gòu)模型的構(gòu)建中需考慮阻尼器的附加剛度，其余流程相同。 </p><p>　　該方法基本假設(shè)為： </p>

12、<p>　?。?）忽略結(jié)構(gòu)屈服后各模態(tài)坐標(biāo)之間的耦合。 </p><p>　?。?）結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)值是通過(guò)各模態(tài)反應(yīng)的組合得到，如SRSS組合和CQC組合。 </p><p>　　模態(tài)pushover分析其基本步驟如下： </p><p>　?。?）根據(jù)多自由度結(jié)構(gòu)的彈性剛度、質(zhì)量矩陣求解結(jié)構(gòu)的前階動(dòng)力參數(shù):周期以及振型。其中。 </p>

13、<p>　?。?）對(duì)于第階振型，建立基底剪力－頂點(diǎn)位移曲線。該步驟通過(guò)pushover分析完成，其中采用力的分布形式，，對(duì)于產(chǎn)生的兩個(gè)方向（X和Y）的pushover曲線，采用在振型位移中占主要部分方向的曲線。其中為自由度方向上的質(zhì)量矩陣。 </p><p>　?。?）將得到的pushover曲線理想化為雙折線曲線，確定基底屈服剪力和頂點(diǎn)屈服位移。將曲線轉(zhuǎn)化為等效單位質(zhì)量SDOF體系力－位移關(guān)系曲線（

14、能力譜曲線）。轉(zhuǎn)化關(guān)系為，，其中，，是選擇的推覆曲線方向振型的頂層數(shù)值，和與選擇的地震動(dòng)方向一致。 </p><p>　?。?）由曲線可以計(jì)算出等效單自由度體系的彈性周期并計(jì)算出阻尼，然后可以通過(guò)彈性反應(yīng)譜、彈塑性反應(yīng)譜或非線性動(dòng)力分析計(jì)算出地震反應(yīng)，重復(fù)上述步驟計(jì)算出每階模態(tài)的地震反應(yīng)后通過(guò)一定的組合方式進(jìn)行組合以得到結(jié)構(gòu)總的地震反應(yīng)。 </p><p>　　3 需求譜曲線的確定及結(jié)構(gòu)等

15、效阻尼比 </p><p>　　3.1 需求譜的確定 </p><p>　　需求譜可由以下兩種方法來(lái)表示，即與等效阻尼比有關(guān)的線彈性需求曲線和與結(jié)構(gòu)延性有關(guān)的非線性需求曲線。每一種又分為兩類(lèi)，一類(lèi)對(duì)應(yīng)特定的地震紀(jì)錄，另一類(lèi)對(duì)應(yīng)著規(guī)范中的設(shè)計(jì)反應(yīng)譜。本文根據(jù)我國(guó)現(xiàn)行的建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范給出的加速度反應(yīng)譜曲線來(lái)確定需求譜曲線。 </p><p>　　規(guī)范設(shè)計(jì)譜轉(zhuǎn)化為需求譜

16、后各段表達(dá)式如下： </p><p><b>　　（1）上升段：； </b></p><p>　?。?）水平段： ； </p><p>　?。?）下降段： ； </p><p>　?。?）傾斜段： ； </p><p>　　其中系數(shù)取值如下： </p><p>　　式中為結(jié)

17、構(gòu)等效阻尼比。 </p><p>　　根據(jù)現(xiàn)行規(guī)范的加速度反應(yīng)譜，按下式轉(zhuǎn)化為譜曲線： </p><p><b>　?。?-1） </b></p><p>　　將其轉(zhuǎn)化為不同阻尼比的彈性譜加速度一譜位移曲線，即為需求譜曲線。 </p><p>　　3.2 結(jié)構(gòu)等效阻尼比 </p><p>　　粘彈

18、性阻尼器減震結(jié)構(gòu)的等效阻尼比由下式得到： </p><p><b>　?。?-2） </b></p><p>　　式中為結(jié)構(gòu)的等效阻尼比；為結(jié)構(gòu)的固有阻尼比，對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)一般取0.05； 為結(jié)構(gòu)屈服后的滯回阻尼； 為阻尼器提供的附加阻尼。 </p><p>　　關(guān)于阻尼比，眾多研究者進(jìn)行了廣泛的研究，提出了許多計(jì)算方法，本文采用Gulkan和S

19、ozen[3]提出的基于等效線性化的方法提出的計(jì)算公式： </p><p><b>　?。?-3） </b></p><p>　　根據(jù)文獻(xiàn)[4]，粘彈性阻尼器的附加阻尼比可以采用下面公式。 </p><p>　?。?）彈性階段阻尼比 </p><p>　　結(jié)構(gòu)處于彈性階段時(shí)，粘彈性阻尼器附加阻尼比可以采用下式： <

20、/p><p><b>　?。?-4） </b></p><p>　　式中，為附加阻尼器裝置后結(jié)構(gòu)的彈性基本周期，為第個(gè)質(zhì)點(diǎn)的質(zhì)量，為基本振型第樓層處的水平位移，為基本振型中第個(gè)阻尼器兩端的水平相對(duì)位移，為第個(gè)阻尼器裝置的水平傾斜角。 </p><p>　　（2）彈塑性階段阻尼比 </p><p>　　結(jié)構(gòu)進(jìn)入彈塑性以后，剛度

21、退化，周期延長(zhǎng)，此時(shí)的周期應(yīng)為頂點(diǎn)位移下的等效周期, 為結(jié)構(gòu)在下對(duì)應(yīng)的等效剛度進(jìn)行模態(tài)分析得到的振型向量。彈塑性階段粘彈性阻尼器發(fā)夾阻尼比為 </p><p><b>　　（3-5） </b></p><p>　　式中為延性系數(shù)，，為結(jié)構(gòu)理想雙折線恢復(fù)力曲線的第二剛度系數(shù)。 </p><p>　　4 平面不對(duì)稱(chēng)消能結(jié)構(gòu)基于性能的抗震設(shè)計(jì)方法 &

22、lt;/p><p>　　本文對(duì)于基于性能的抗震設(shè)計(jì)方法采用能力譜法[5]，對(duì)于附加的消能裝置在設(shè)計(jì)過(guò)程中需要考慮其附加阻尼和附加剛度的影響。其詳細(xì)步驟如下： </p><p>　?。?）首先構(gòu)建建筑結(jié)構(gòu)的模型，并對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)配筋。 </p><p>　　（2）按喬普拉模態(tài)推覆分析對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行推覆分析，建立基底剪力一頂點(diǎn)位移曲線。將得到的推覆曲線根據(jù)等能量原則雙折線化

23、并轉(zhuǎn)化為能力譜曲線。 </p><p>　　（3）在假定的目標(biāo)位移下，計(jì)算結(jié)構(gòu)的等效阻尼比，建立所需需求譜曲線。 </p><p>　?。?）計(jì)算性能點(diǎn)位移。將得到的雙折線能力譜曲線同假定位移下得到的需求譜曲線畫(huà)在同一坐標(biāo)系中，兩曲線的交點(diǎn)為性能點(diǎn)，將性能點(diǎn)轉(zhuǎn)化為頂點(diǎn)位移，比較計(jì)算的頂點(diǎn)位移與初始假定位移，若誤差較大，則重復(fù)第（3）步，直到誤差在接受范圍內(nèi)為止。 </p>&

24、lt;p>　?。?）根據(jù)第（4）步確定的頂點(diǎn)位移對(duì)應(yīng)的各結(jié)構(gòu)構(gòu)件的割線剛度，進(jìn)行模態(tài)分析并考慮高階振型對(duì)整個(gè)反應(yīng)的貢獻(xiàn)，組合各振型反應(yīng)，得到結(jié)構(gòu)最終的頂點(diǎn)位移和層間位移。 </p><p>　?。?）計(jì)算結(jié)構(gòu)構(gòu)件及消能器的內(nèi)力反應(yīng)，校核結(jié)構(gòu)的配筋，進(jìn)行消能器設(shè)計(jì)。 </p><p><b>　　6 算例及其分析 </b></p><p>

25、　　某工程為10層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，平面形狀呈L型，層高均為3000mm，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，場(chǎng)地類(lèi)別為Ⅱ類(lèi)。模型在X軸方向?yàn)?跨，B軸—C軸間距為2700mm，其余跨間距均為60OOmm，在Y軸方向?yàn)?跨，4軸—5軸間距為30OOmm，其余跨間距均為60OOmm，其平面圖1所示。粘彈性阻尼器的儲(chǔ)存剪切模量，損耗因子，粘彈性材料層數(shù)，厚度，剪切面積500mmx300mm，工作溫度為常溫，激勵(lì)頻率近似取基頻。阻尼器

26、安裝形式為對(duì)角斜撐式安裝，每層均布，安裝位置如圖1中虛線所示。 </p><p><b>　　圖1結(jié)構(gòu)平面圖 </b></p><p>　　6.1 結(jié)構(gòu)初步設(shè)計(jì)及性能目標(biāo)的確定 </p><p>　　對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行初步的配筋設(shè)計(jì)，構(gòu)件尺寸及材料如下：梁尺寸：300mm×500mm；柱尺寸：一層～三層為700mm×700mm,四層

27、～十層為600mm×600mm；板厚：100mm；混凝土強(qiáng)度等級(jí)：梁、柱、板均采用C30； </p><p>　　結(jié)合我國(guó)抗震規(guī)范和本工程實(shí)例，對(duì)于本工程性能目標(biāo)采用層間位移角來(lái)控制，性能目標(biāo)確定為：小地震作用下，結(jié)構(gòu)沒(méi)有出現(xiàn)明顯的非彈性變形，不影響其使用，層間位移角；中等地震作用下，不需要修理或需稍加修理，仍可繼續(xù)使用，要求層間位移角；大地震作用下，只有輕微損壞或經(jīng)一般修理采取安全措施后可適當(dāng)使用，層

28、間位移角。 </p><p>　　6.2 附加粘彈性阻尼器結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)分析 </p><p>　　在模型中計(jì)入粘彈性阻尼器的附加剛度后，對(duì)消能結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行模態(tài)分析，計(jì)算得到結(jié)構(gòu)基本周期為1.531s，根據(jù)基本周期可以算得粘彈性阻尼器阻尼系數(shù)和剛度為 ，。 </p><p>　　對(duì)附加粘彈性阻尼器結(jié)構(gòu)進(jìn)行推覆分析，選擇Y方向作為推覆分析曲線方向，得到第一模態(tài)推覆曲線，

29、并把把得到的推覆曲線雙折線化，雙折線化后得到其屈服點(diǎn)點(diǎn)坐標(biāo)為（58.6mm，6146KN）,通過(guò)喬普拉模態(tài)推覆分析理論中的轉(zhuǎn)化關(guān)系把推覆曲線轉(zhuǎn)化為能力譜曲線。 </p><p>　?。?）中震作用下消能結(jié)構(gòu)性能分析（） </p><p>　　假定消能結(jié)構(gòu)在中震作用下的頂點(diǎn)位移反應(yīng)為，此時(shí)結(jié)構(gòu)處于彈塑性狀態(tài)，此時(shí)根據(jù)公式（3-2）和（3-5）結(jié)構(gòu)的等效阻尼比為，把根據(jù)此數(shù)值基于規(guī)范得到的需求

30、譜同能力譜放入同一坐標(biāo)體系內(nèi)，如圖2所示，得到其交點(diǎn)為（54.42，0.083），此時(shí)，算得位移值為，與假設(shè)值基本相同，所以中震第一模態(tài)頂點(diǎn)位移反應(yīng)值為，根據(jù)此時(shí)結(jié)構(gòu)振型可以算得結(jié)構(gòu)層位移及層間位移。對(duì)前三階振型計(jì)算得各自反應(yīng)后，結(jié)構(gòu)總體反應(yīng)為各階模態(tài)反應(yīng)值平方和開(kāi)方（SRSS）組合得到，根據(jù)各階模態(tài)振型值算得各階模態(tài)層間位移值，組合后數(shù)值如表1所示。從表中可以看出，在中震作用下消能結(jié)構(gòu)能滿足性能目標(biāo)。 </p><

31、p>　　圖2 中震下能力譜與需求譜曲線圖3 大震下能力譜與需求譜曲線 </p><p>　?。?）大震作用下消能結(jié)構(gòu)性能分析（） </p><p>　　假定消能結(jié)構(gòu)在中震作用下的頂點(diǎn)位移反應(yīng)為，此時(shí)結(jié)構(gòu)處于彈塑性狀態(tài)，結(jié)構(gòu)的等效阻尼比為，把需求譜同能力譜放入同一坐標(biāo)體系內(nèi)，如圖3所示，得到其交點(diǎn)為（78.2，0.088），此時(shí)，算得位移值為，與假設(shè)值基本相同，所以大震下第一模態(tài)頂點(diǎn)位

32、移反應(yīng)值為，根據(jù)振型可得到層位移計(jì)層間位移。同樣組合前三階振型反應(yīng)后得到大震下結(jié)構(gòu)反應(yīng)如表1，從表中可以看出，在大震作用下消能結(jié)構(gòu)能滿足性能目標(biāo)。 </p><p>　　7 驗(yàn)證分析及結(jié)論 </p><p>　　為了驗(yàn)證能力譜法計(jì)算結(jié)果的精確性，用彈塑性時(shí)程分析作為補(bǔ)充計(jì)算，選取兩條天然地震波（EI Centro波、LACC_NOR-1波），峰值分別調(diào)到對(duì)應(yīng)地震大小的峰值，計(jì)算結(jié)果如表1所

33、示。 </p><p>　　表1 消能結(jié)構(gòu)中、大震作用下層間位移對(duì)比（mm） </p><p>　　與能力譜法得到層間位移作比較發(fā)現(xiàn)，能力譜法在計(jì)算位移時(shí)偏于保守，二者有一定差值，這是因?yàn)槟芰ψV法中需求譜采用的為基于規(guī)范的設(shè)計(jì)譜轉(zhuǎn)化而來(lái)，設(shè)計(jì)譜是許多條地震波對(duì)單自由度體系計(jì)算綜合統(tǒng)計(jì)的結(jié)果，而彈塑性時(shí)程分析的結(jié)果同所選的地震波的特性相關(guān)，同時(shí)由于彈塑性動(dòng)力分析相比能力譜法對(duì)阻尼比較敏感，因

34、此也會(huì)對(duì)計(jì)算結(jié)果產(chǎn)生影響。 </p><p>　　通過(guò)具體的實(shí)例分析，并用彈塑性時(shí)程分析作為補(bǔ)充計(jì)算，分析結(jié)果說(shuō)明了本文建立的針對(duì)平面不對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)利用多階模態(tài)推覆分析基于能力譜法的抗震設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)方法具有一定的精度，可以為今后采用能力譜分析平面不對(duì)稱(chēng)消能結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)時(shí)提供一種簡(jiǎn)化分析的方法。 </p><p><b>　　參考文獻(xiàn) </b></p><

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