混凝土本構(gòu)關(guān)系

1、混凝土本構(gòu)關(guān)系,參考文獻,[1]張盛東.混凝土本構(gòu)理論研究進展與評述[J].南京建筑工程學(xué)院學(xué)報.2002,62（3）：44-53.[2]許懿,劉景斌,李帥.淺析幾種理論在混凝土本構(gòu)關(guān)系研究中的應(yīng)用[J].山西建筑.2009,35（23）：47-48.[3]李杰,任曉丹,楊衛(wèi)忠.混凝土二維本構(gòu)關(guān)系實驗[J].土木工程學(xué)報.2007,40（4）：6-11.,本構(gòu)模型,傳統(tǒng)的混凝土結(jié)構(gòu)分析中一般在線彈性范圍內(nèi)進行。但是隨著混凝土在復(fù)雜結(jié)

2、構(gòu)中的廣泛應(yīng)用，簡單但比較粗糙的線彈性本構(gòu)模型局限性逐漸線路出來，因而出現(xiàn)了多種本構(gòu)模型。例如基于彈性力學(xué)、塑性力學(xué)、斷裂力學(xué)、損傷力學(xué)的本構(gòu)模型。而彈性力學(xué)模型又可分為線彈性模型和非線彈性模型，而目前各國規(guī)范采用的大部分是非線彈性模型（大多是經(jīng)驗?zāi)Ｐ停?混凝土單軸本構(gòu)關(guān)系,《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》附錄C建議的單軸本構(gòu)模型,混凝土單軸本構(gòu)關(guān)系,混凝土單軸受壓的應(yīng)力-應(yīng)變曲線公式。式中σ 為混凝土的應(yīng)力;ε為混凝土的應(yīng)變;Ec為混凝土的

3、彈性模量;αc為混凝土單軸受壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線下降段參數(shù)值;fc,r為混凝土單軸抗壓強度代表值; εc,r為與單軸抗壓強度相應(yīng)的混凝土峰值應(yīng)變;dc為混凝土受壓損傷演化參數(shù)。,混凝土單軸本構(gòu)關(guān)系,混凝土單軸受拉的應(yīng)力-應(yīng)變曲線公式。式中: αt為混凝土單軸受拉應(yīng)力-應(yīng)變曲線下降段參數(shù)值; ft，r為混凝土單軸抗拉強度代表值; εt，r為與單軸抗拉度相應(yīng)的混凝土峰值應(yīng)變; dt為混凝土受拉損傷演化參數(shù)。,混凝土單軸本構(gòu)關(guān)系,重復(fù)荷載作用下，

4、受壓混凝土卸載和再加載路徑公式。式中: εz為受壓混凝土卸載至零應(yīng)力點時的殘余應(yīng)變; Er為混凝土單軸抗拉強度代表值; σun，εun分別為受壓混凝土從骨架線開始卸載時的應(yīng)力和應(yīng)變; εca為附加應(yīng)變。,混凝土二維本構(gòu)關(guān)系,混凝土非線性分析研究的核心是混凝土本構(gòu)關(guān)系的研究，而混凝土本構(gòu)關(guān)系的研究分為理論和試驗兩部分。在理論研究方面, 國內(nèi)外研究者基于不同的力學(xué)理論和試驗結(jié)果建立起了一系列混凝土本構(gòu)模型，并且應(yīng)用于混凝土結(jié)構(gòu)非線性的分析

5、實踐之中。,混凝土二維本構(gòu)關(guān)系試驗,試件：經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護28d的設(shè)計強度為C50的混凝土板9塊尺寸：150㎜×150㎜× 50㎜加載設(shè)備： INSTRON8506 四立柱液壓伺服試驗機加載制度：應(yīng)變控制加載制度,混凝土二維本構(gòu)關(guān)系試驗,實驗規(guī)定: 豎向加載軸名義應(yīng)變?yōu)?E1, 水平加載軸名義應(yīng)變?yōu)?E2, 以拉應(yīng)變?yōu)檎? 壓應(yīng)變?yōu)樨摗蓚€加載軸名義應(yīng)變的比值定義為名義應(yīng)變比 α=E2/E1,加載過程中保持名義應(yīng)變比

6、不變, 并且根據(jù)名義應(yīng)變比的不同將所有試件分為 8 組。壓- 壓區(qū) 4 組, 名義應(yīng)變比分別為 α=1, 0.3, 0.1 和 0; 拉- 壓區(qū) 4 組，名義應(yīng)變比分別為 α=- 0.167, - 0.25, - 0.5, - ∞; 由于試驗條件的限制, 沒有進行雙向受拉區(qū)的試驗。,混凝土二維本構(gòu)關(guān)系試驗,在受壓加載過程中，混凝土板會發(fā)上側(cè)向膨脹，使得加載板對混凝土試件產(chǎn)生側(cè)向約束，從而導(dǎo)致試件抗壓強度增加，因而在加載板和試件之間設(shè)置減