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1、本文的主要研究對(duì)象為2A12鋁合金薄壁錐形零件,該零件為中心對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu),總體尺寸較大,但壁較薄,上端等徑圓環(huán)與錐形壁厚度不一致成形時(shí)易出現(xiàn)缺陷,前端為一空心小圓臺(tái)結(jié)構(gòu)較難完全成形,且零件對(duì)強(qiáng)度也有一定要求。本文決定采用熱擠壓成形的方式生產(chǎn)該零件,并對(duì)該工藝進(jìn)行研究和優(yōu)化,最后通過(guò)實(shí)際的試驗(yàn)驗(yàn)證所設(shè)計(jì)工藝是否合理。
通過(guò)對(duì)零件的形狀結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析,設(shè)計(jì)了成形件的形狀尺寸,并據(jù)此確定了原始的坯料及模具形狀,確定一次擠壓成形的方案。根據(jù)
2、材料的性能特點(diǎn)及以往的經(jīng)驗(yàn),確定了擠壓速度、擠壓溫度、摩擦系數(shù)等工藝參數(shù)的范圍。
建立模型并通過(guò)DEFORM-3D數(shù)值模擬軟件對(duì)擠壓過(guò)程進(jìn)行模擬,研究比較不同形狀尺寸坯料、擠壓溫度、擠壓速度、摩擦系數(shù)的成形結(jié)果,分析整個(gè)過(guò)程金屬的流動(dòng)規(guī)律、應(yīng)力應(yīng)變分布、載荷變化情況等,并根據(jù)分析結(jié)果確定最合理的參數(shù)。
結(jié)果表明:管狀坯料所需載荷明顯小于柱狀坯料,相同尺寸下小了大約500kN,且成形件應(yīng)變分布更均勻;當(dāng)厚度相同時(shí),管狀
3、坯料半徑越小,所需載荷越小,但成形件的性能越差;隨著溫度升高,成形件性能分布愈加均勻,所需載荷也越小,480℃時(shí)所需載荷比400℃時(shí)小了1250kN;隨著下壓速度增大,金屬流動(dòng)愈加不均勻,所需載荷也隨之增大,25mm/s時(shí)所需載荷比6mm/s時(shí)大了670kN;摩擦系數(shù)小于一定值時(shí),零件無(wú)法成形,在能成形的前提下,摩擦系數(shù)增大會(huì)使所需的載荷急劇增大,0.3時(shí)所需載荷比0.15時(shí)大了1600kN,且應(yīng)變分布也變得更加不均勻。
通過(guò)
4、數(shù)值模擬對(duì)優(yōu)化前后的模具進(jìn)行了應(yīng)力分析。結(jié)果顯示,將上模前端改為錐狀后,不僅使整體的等效應(yīng)力最大值減小100Mpa,而且使上模前端壓頭部分應(yīng)力值大幅度減小,應(yīng)力分布更加均勻,保護(hù)了上模這部分易受損失效的區(qū)域,延長(zhǎng)了模具使用壽命。下模的應(yīng)力值較大,但在可承受的范圍內(nèi)。最后根據(jù)模擬確定的工藝方案,進(jìn)行實(shí)際的試驗(yàn)試制,所得成形件經(jīng)過(guò)后續(xù)的精加工后,表面平整,形狀尺寸符合要求,對(duì)其進(jìn)行力學(xué)性能的測(cè)試,顯示性能良好,強(qiáng)度符合使用要求,驗(yàn)證了模擬過(guò)
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