電力電子課程設計--直流電動機調壓調速可控整流電源設計

1、<p><b>　　課程設計說明書</b></p><p>　　直流電動機調壓調速可控整流電源設計</p><p>　　院 、 部：電氣與信息工程學院</p><p>　　學生姓名： </p><p>　　指導教師： </p><p

2、>　　專 業(yè)：自動化 </p><p>　　班 級：自本1102 </p><p>　　完成時間：2014.5.24 </p><p>　　摘要 </p><p>　　當今,自動化控制系統(tǒng)已在各行各業(yè)得到廣泛的應用和發(fā)展,而自動調速控制系統(tǒng)的應用在現代

3、化生產中起著尤為重要的作用,直流調速系統(tǒng)是自動控制系統(tǒng)的主要形式。</p><p>　　由可控硅整流裝置供給可調電壓的直流調速系統(tǒng)(簡稱KZ—D系統(tǒng))和旋轉變流機組及其它靜止變流裝置相比，不僅在經濟性和可靠性上有很大提高，而且在技術性能上也顯示出較大的優(yōu)越性。</p><p>　　由可控硅雖然有許多優(yōu)點，但是它承受過電壓和過電流的能力較差，很短時間的過電壓和過電流就會把器件損壞。為了使器件

4、能夠可靠地長期運行，必須針對過電壓和過電流發(fā)生的原因采用恰當的保護措施。為此，在變壓器二次側并聯電阻和電容構成交流側過電壓保護；在直流負載側并聯電阻和電容構成直流側過電壓保護；在可控硅兩端并聯電阻和電容構成可控硅關斷過電壓保護；并把快速熔斷器直接與可控硅串聯，對可控硅起過流保護作用。</p><p>　　隨著電力電子器件的大力發(fā)展，該方面的用途越來越廣泛。由于電力電子裝置的電能變換效率高，完成相同的工作任務可以比

5、傳統(tǒng)方法節(jié)約電能10%～40%，因此它是一項節(jié)能技術，整流技術就是其中很重要的一個環(huán)節(jié)。</p><p>　　關鍵字:直流調速系統(tǒng)；可控硅整流裝置;過流保護；過壓保護</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>　　Nowadays, automation control system has been widely

6、used and developed in all walks of life, and the application of automatic control system in the modernization of production plays an important role, DC speed control system is the main form of automatic control system.

7、The silicon controlled rectifier supply voltage of DC speed control system (KZ D system) and the rotary converter unit and other static variable flow device, greatly not only in economy and reliability, but also in the t

8、echnical</p><p><b>　　目錄 </b></p><p>　　1 引言………………………………………………………………………………1 </p><p>　　1.1 直流電動機調壓調速可控整流電源設計簡介………………………1 </p><p>　　1.2 課題設計要求……………………………………

9、………………………1</p><p>　　1.3 課題主要內容……………………………………………………………1</p><p>　　2 主電路設計……………………………………………………………………2</p><p>　　2.1 總體設計思路……………………………………………………………2</p><p>　　2.2 系統(tǒng)結構框圖……

10、………………………………………………………2</p><p>　　2.3 系統(tǒng)工作原理……………………………………………………………2</p><p>　　2.4 對觸發(fā)脈沖的要求………………………………………………………2</p><p>　　3 主電路元件選擇………………………………………………………………</p><p>　　3.

11、1 晶閘管的選型……………………………………………………………</p><p>　　4 整流變壓器額定參數計算………………………………………………………</p><p>　　4.1 二次相電壓U2……………………………………………………………</p><p>　　4.2 一次與二次額定電流及容量計算………………………………………</p>&l

12、t;p>　　5 平波電抗器電感值的計算…………………………………………………………</p><p>　　6 觸發(fā)電路的設計……………………………………………………………………</p><p>　　7 晶閘管保護電路的設計……………………………………………………………</p><p>　　8 MATLAB系統(tǒng)結構圖以及仿真圖………………………………………

13、…………</p><p>　　9 總結…………………………………………………………………………………</p><p>　　參考文獻………………………………………………………………………………</p><p>　　致謝…………………………………………………………………………………</p><p><b>　　引言</b>

14、</p><p>　　1.1 直流電動機調壓調速可控整流電源設計簡介</p><p>　　該系統(tǒng)以可控硅三相橋式全控整流電路構成系統(tǒng)的主電路，采用同步信號為鋸齒波的觸發(fā)電路，本觸發(fā)電路分成三個基本環(huán)節(jié)：同步電壓形成、移相控制、脈沖形成和輸出。此外，還有雙窄脈沖形成環(huán)節(jié)。同時考慮了保護電路和緩沖電路，通過參數計算對晶閘管進行了選型。</p><p>　　1.2 課題

15、設計要求</p><p>　　輸入交流電源：三相380V±10%，f=50Hz</p><p>　　直流輸出電壓0~220V，50~220V范圍內，直流輸出電流額定值100A，直流輸出電流連續(xù)的最小值為10A</p><p>　　1.3 課題主要內容</p><p><b>　　1整流電路的選擇；</b><

16、;/p><p>　　2整流變壓器額定參數的計算；</p><p><b>　　晶閘管的選擇；</b></p><p>　　4.平波電抗器電感值的計算；</p><p>　　5.保護電路的設計；</p><p>　　6.觸發(fā)電路的設計；</p><p><b>　　2主

17、電路設計</b></p><p>　　2.1 總體設計思路</p><p>　　本次設計的系統(tǒng)以可控硅三相橋式全控整流電路構成系統(tǒng)的主電路，根據三相橋式全控整流電路對觸發(fā)電路的要求，采用同步信號為鋸齒波的觸發(fā)電路，設計時采用恒流源充電，輸出為雙窄脈沖，脈沖寬度在8°左右。本觸發(fā)電路分成三個基本環(huán)節(jié)：同步電壓形成、移相控制、脈沖形成和輸出。此外，還有雙窄脈沖形成環(huán)節(jié)。同

18、時考慮了保護電路和緩沖電路，通過參數計算對晶閘管進行了選型。</p><p>　　三相可控整流電路的控制量可以很大，輸出電壓脈動較小，易濾波，控制滯后時間短。，由于三相半波可控整流電路的主要缺點在于其變壓器二次側電流中含有直流分量，為此在應用中較少。而采用三相橋式全控整流電路，可以有效的避免直流磁化作用。</p><p>　　根據已知要求，額定電流為100A，額定電壓為220V，可求的功率

19、P=12*220=22KW，一般整流裝置容量大于2KW，選用三相整流較為合適。</p><p>　　2.2 系統(tǒng)結構圖</p><p>　　三相可控整流電路原理圖如圖所示。</p><p>　　2.3 系統(tǒng)工作原理</p><p>　　其工作原理詳細分析如下：</p><p>　　在間，U相電壓最高，共陰極組的VT1

20、管被觸發(fā)導通，電流由U相經VT1流向負載，又經VT6流入V相，整流變壓器U、V兩相工作，所以三相全控橋輸出電壓Ud為：</p><p>　　Ud=Ud1-Ud2=Uu-Uv=Uuv</p><p>　　經過60º進入區(qū)間,U相電壓仍然最高,VT1繼續(xù)導通,W相電壓最低,在VT2管承受的2交點時刻被解發(fā)導通,VT2管的導通使VT6承受uwv的反壓關斷。這區(qū)間負載電流仍然從電源U相流

21、出經VT1、負載、VT2回到電源W相，于是這區(qū)間三相全控橋整流輸出電壓Ud為：</p><p>　　Ud=Uu-Uw=Uuw</p><p>　　經過60º，進入區(qū)間，這時V相電壓最高，在VT3管的3交點處被觸發(fā)導通。VT1由于VT3和導通而承受Uuv的反壓而關斷，W相的VT2繼續(xù)導通。負載電流從V相流W相，于是這區(qū)間三相全控輸出電壓Ud為：</p><p&g

22、t;　　Ud=Uv-Uw=Uvw </p><p>　　其他區(qū)間，依此類推，電路中6只晶閘管導通的順序及輸出電壓很容易得出。</p><p>　　由上述可知，三相全控橋輸出電壓Ud是由三相電壓6個線電壓Uuv、Uuw、uvw、</p><p>　　Uvu、Uwu和Uwv的輪流輸出組成的。各線電壓正半波的交點1~6分別為VT1~VT6的α=0º點。因此分析三

23、相全控整流電路不同Ud波形時，只要用線電壓波形圖直接分析畫波形即可。</p><p>　　2.4 對觸發(fā)脈沖的要求</p><p>　　三相全控橋整流電路在任何時刻都必須有兩只晶閘管同時導通，而且其中一只是在共陰極組，另外一只在共陽極組。為了保證電路能起動工作，或在電流斷續(xù)后再次導通工作，必須對兩組中應導通的兩只晶閘管同時加觸發(fā)脈沖，為此可采用以下兩種觸發(fā)方式：</p>&l

24、t;p>　?。?）采用單脈沖觸發(fā)：如使每一個觸發(fā)脈沖的寬度大于60º而小于120º，這樣在相隔60º要觸發(fā)換相時，當后一個觸發(fā)脈沖出現時刻，前一個脈沖還未消失，因此均能同時觸發(fā)該導通的兩只晶閘管</p><p>　　（2）采用雙窄脈沖觸發(fā)：如觸發(fā)電路送出的是窄的矩形脈沖，在送出某一晶閘管的同時向前一相晶閘管補發(fā)一個脈沖，因此均能同時觸發(fā)該導通的兩只晶閘管。</p>

25、<p><b>　　主電路元件選擇</b></p><p>　　3.1 晶閘管的選型</p><p>　　該電路為大電感負載，電流波形可看作連續(xù)且平直的。</p><p><b>　　由U2=220V得</b></p><p>　　U2= =94V </p><

26、p>　　UDRM =（23）**U2</p><p>　　=（23）**94V</p><p><b>　　=460690 V</b></p><p>　　取UDRM為460V 當Id=100A時，流過每個晶閘管的電流有效值為：</p><p>　　== =100A=57.73

27、 晶閘管額定電流 = =36.77A</p><p>　　取Kf=1.73,考慮2倍裕量：取75A</p><p>　　==57.73A=33.33A</p><p><b>　　==21.23A</b></p><p>　　考慮2倍裕量：取45A</p&g

28、t;<p>　　按要求表明應取=0º來選擇晶閘管。即=45A</p><p>　　所以晶閘管型號為KP100—8</p><p>　　整流變壓器額定參數計算</p><p>　　在很多情況下晶閘管整流裝置所要求的交流供電電壓與電網往往不能一致，同時又為了減少電網與整流裝置的相互干擾，使整流主電路與電網隔離，為此需要配置整流變壓器。整流變壓器根

29、據主電路的型式、負載額定電壓和額定電流，算出整流變壓器二次相電壓U2、一次與二次額定電流以及容量。</p><p>　　由于整流變壓器二次與一次電流都不是正弦波，因而存在著一定的諧波電流，引起漏抗增大，外特性變軟以及損耗增大，所以在設計或選用整流變壓器時，應考慮這些因素。</p><p>　　4.1 二次相電壓U2</p><p>　　平時我們在計算U2是在理想條

30、件下進行的，但實際上許多影響是不可忽略的。如電網電壓波動、管子本身的壓降以及整流變壓器等效內阻造成的壓降等。所以設計時U2應按下式計算：</p><p><b>　　U2= </b></p><p>　　式中:——負載的額定電壓；</p><p>　　——整流元件的正向導通壓降，一般取1V；</p><p>　　——電

31、流回路所經過的整流元件（VT及VD）的個數（如橋式，半波電路）；</p><p>　　A——理想情況下=0º時Ud0與U2的比值，查表可知；</p><p>　　——電網電壓波動系數，一般取0.9；</p><p>　　——最少移相角，在自動控制系統(tǒng)中總希望U2值留有調節(jié)余量，對于可逆直流調速系統(tǒng)取30º~35º，不可逆直流調速系統(tǒng)取1

32、0º~15º；</p><p>　　C——線路接線方式系數，查表三相橋式C取0.5V； </p><p>　　Udl---變壓器阻抗電壓比，100KV以及取Udl=0.05，100KV以上取Udl=0.05~0.1；</p><p>　　I2/I2n——二次側允許的最大電流與額定電流之比。</p><p>　　對于一般三相

33、橋式可控整流電路供電的直流調速系統(tǒng)，U2計算也可以采用以下經驗公式：</p><p>　　不可逆調 速系統(tǒng)： U2=（0.530.58）Udn</p><p>　　可逆調速系統(tǒng)： U2=（0.580.64）Udn</p><p>　　式中U2——整流變壓器二次相電壓有效值；</p><p>　　Udn——直流電動機額定電壓

34、。</p><p>　　對于一般的中小容量整流調壓裝置，其U2值也可以用以下公式估算：</p><p>　　U2=（1.151.2）</p><p>　　所以根據以知的參數及查表得：</p><p>　　U2==162.8V</p><p>　　4.2 一次與二次額定電流及容量計算</p><p&

35、gt;　　如果不計變壓器的勵磁電流，根據變壓器磁動勢平衡原理可得一次和二次電流關系式為：</p><p>　　K= =380/94=4 </p><p>　　式中N1,N2——變壓器一次和二次繞組的匝數；</p><p>　　K——變壓器的匝數比。 </p><p>　　由于整流變壓器流過的電流通常都是非正弦波，所以其電流、容量計算與線路型式

36、有關。三相橋式可控整流電路計算如下：</p><p>　　大電感負載時變壓器二次電流的有效值為</p><p>　　2==0.816 = 81.6A</p><p>　　由一次側和二次側電壓得：=I1/81.6=4</p><p>　　變壓器二次側容量為94*1.73*100*1.73=2.8Kw</p><p>　

37、　變壓器一次側I1=326.4A</p><p>　　平波電抗器電感值的計算</p><p>　　負載為直流電動機時，如果出現電流斷續(xù)則電動機的機械特性將很軟。導通角θ越小，則電流波形的底部就越窄。電流平均值是與電流波形的面積成比例的，因而為了增大電流平均值，必須增大電路峰值，這要求較多的降低反電動勢。因此，當電流斷續(xù)時，隨Id的增大，轉速n（與反電動勢成比例）降落較大，機械特性較軟，相當

38、于整流電路的內阻增大。</p><p>　　一般在主電路中直流輸出側串聯一個平波電抗器，用來減少電流的脈動和延長晶閘管導通的時間。有了電感，當u2小于E時甚至u2值為負時，晶閘管扔可導通。</p><p>　　因此，帶反電動機電動勢負載時，要在直流輸出側串聯一個大電感，平穩(wěn)負載電流的脈動，保證整流電流連續(xù)。</p><p>　　維持輸出電流連續(xù)時，電抗器電感值的計算

39、</p><p>　　K1————考慮不同電路時臨界電感的計算系數 </p><p><b>　　=0.1A~A</b></p><p>　　表5-1平波電抗器計算系數</p><p>　　6. 觸發(fā)電路的設計</p><p>　　晶閘管最重要的特性是可控的正向導通特性.當晶閘管的陽極加上正向電壓

40、后,還必須在門極與陰極之間加上一個具有一定功率的正向觸發(fā)電壓才能打通, 這一正向觸發(fā)電壓的導通是由觸發(fā)電路提供的,根據具體情況這個電壓可以是交流、直流或脈沖電壓。由于晶閘管被觸發(fā)導通以后，門極的觸發(fā)電壓即失去控制作用，所以為了減少門極的觸發(fā)功率，常常用脈沖觸發(fā)。觸發(fā)脈沖的寬度要能維持到晶閘管徹底導通后才能撤掉，晶閘管對觸發(fā)脈沖的幅值要求是：在門極上施加的觸發(fā)電壓或觸發(fā)電流應大于產品提出的數據，但也不能太大，以防止損壞其控制極，在有晶閘管

41、串并聯的場合，觸發(fā)脈沖的前沿越陡越有利于晶閘管的同時觸發(fā)導通。為了保證晶閘管電路能正常，可靠的工作，觸發(fā)電路必須滿足以下要求：觸發(fā)脈沖應有足夠的功率，觸發(fā)脈沖的電壓和電流應大于晶閘管要求的數值，并留有一定的裕量。</p><p>　　由再有，溫度對晶閘管的門極影響很大，即使是同一個器件，溫度不同時，器件的觸發(fā)電流與電壓也不同。一般可以這樣估算，在100°高溫時，觸發(fā)電流、電壓值比室溫時低2~3倍，所以為

42、了使敬閘管在任何工作條件下都能可靠的觸發(fā)，觸發(fā)電路送出的觸發(fā)電流、電壓值都必須大于晶閘管器件的門極規(guī)定的觸發(fā)電流、觸發(fā)電壓值，并且要留有足夠的余量。如觸發(fā)信號為脈沖時，在觸發(fā)功率不超過規(guī)定值的情況下，觸發(fā)電壓、電流的幅值在短時間內可以大大超過額定值。觸發(fā)脈沖應一定的寬度且脈沖前沿應盡可能陡。由于晶閘管的觸發(fā)是有一個過程的，也就是晶閘管的導通需要一定的時間。只有當晶閘管的陽極電流即主回路電流上升到晶閘管的掣住電流以上時，晶閘管才能導通，所

43、以觸發(fā)信號應有足夠的寬度才能保證被觸發(fā)的晶閘管可靠的導通，對于電感性負載，脈沖的寬度要寬些，一般為0.5~1MS，相當于50HZ、18度電度角。為了可靠地、快速地觸發(fā)大功率晶閘管，常常在觸發(fā)脈沖的前沿疊加上一個觸發(fā)脈沖。 </p><p>　　觸發(fā)脈沖的相位應能在規(guī)定范圍內移動。例如單相全控橋式整流電路帶電阻性負載時，要求觸發(fā)脈沖的移項范圍是0度~180度，帶大電感負載時，要求移項范圍是0度~90度；三相全控橋可

44、控整流電路阻感負載時，要求移項范圍是0度~90度。</p><p>　　觸發(fā)脈沖與主電路電源必須同步。為了使晶閘管在每一個周期都以相同的控制角被觸發(fā)導通，觸發(fā)脈沖必須與電源同步，兩者的頻率應該相同，而且要有固定的相位關系，以使每一周期都能在同樣的相位上觸發(fā)。觸發(fā)電路同時受控于電壓uc與同步電壓us控。</p><p>　　晶閘管保護電路的設計</p><p>　　在

45、電力電子器件電路中，除了電力電子器件參數要選擇合適，驅動電路設計良好外，采用合適的過電壓保護，過電流保護，du/dt保護和di/dt保護也是必不可少的。</p><p>　　7.1晶閘管的過電壓保護 </p><p>　　晶閘管的過電壓能力比一般的電器元件差，當它承受超過反向擊穿電壓時，也會被反向擊穿而損壞。如果正向電壓超過管子的正向轉折電壓，會造成晶閘管硬開通，不僅使電路工作失

46、常，且多次硬開關也會損壞管子。因此必須抑制晶閘管可能出現的過電壓，常采用簡單有效的過電壓保護措施。對于晶閘管的過電壓保護可參考主過電壓保護，我們使用阻容保護。</p><p>　　一：保護晶閘管，二：起到續(xù)流作用能夠使脈沖正常觸發(fā)下一個晶閘管導通</p><p><b>　　圖6-1阻容保護</b></p><p>　　7.2晶閘管經驗數據&l

47、t;/p><p>　　8 MATLAB系統(tǒng)結構圖以及仿真圖</p><p><b>　　圖8-1</b></p><p>　　仿真用示波器模塊觀察和記錄電源電壓、觸發(fā)信號、晶閘管電流和電壓，負載電流和電壓的波形圖a=60o</p><p><b>　　圖8-2</b></p><p&

48、gt;　　a=60o直流電動機轉速、電樞電流、勵磁電流、轉矩波形圖</p><p><b>　　圖8-3</b></p><p><b>　　a=0o時波形圖</b></p><p><b>　　圖8-4</b></p><p>　　a=0o電動機轉速、電樞電流、勵磁電流、轉矩

49、的波形圖</p><p><b>　　圖8-5</b></p><p><b>　　a=90o時波形圖</b></p><p><b>　　圖8-6</b></p><p>　　a=90o電動機轉速、電樞電流、勵磁電流、轉矩的波形圖</p><p>&l

50、t;b>　　圖8-7</b></p><p><b>　　總結</b></p><p>　　一周的課程設計，我對電力電子技術這門課程及相關知識有了更深刻的理解和體會，同時也很好的把理論知識運用于實踐之中，在實訓之中我真正的學到了很多東西，受益頗多。</p><p>　　我做的課題是《直流電動機調壓調速可控整流電源設計》，首先對

51、該課題進行簡單的介紹：將交流電能轉換為直流電能是電力電子技術應用的重要領域。采用晶閘管作為主要的功率開關器件，容量大，控制簡單，技術成熟。</p><p>　　在做該設計之前，我認真看了老師給我提出的課題，看了其中的具體要求，通過在圖書館查閱相關資料，上網找資料，向老師詢問疑點等方式，有效的解決了我不懂之處。</p><p>　　設計采用的是三相橋式全控整流電路，整流電路廣泛應用于工業(yè)中。

52、它可按照以下幾種方法分類：1、按組成的器件可分為不可控、半控、全控三種；2、按電路結構可分為橋式電路和零式電路；3、按交流輸入相數分為單相電路和多相電路；4、按變壓器二次側電流的方向是單向或雙向，又分為單拍電路和雙拍電路。一般當整流負載容量較大，或要求直流電壓脈動較小時，應采用三相整流電路。三相可控整流電路中，最基本的是三相半波可控整流電路，應用最為廣泛的是三相橋式全控整流電路、以及雙反星形可控整流電路等。</p><

53、;p>　　觸發(fā)電路采用的是鋸齒波同步觸發(fā)電路，該觸發(fā)電路分成同步電壓、鋸齒波形成和脈沖移相、脈沖形成與放大、強觸發(fā)和雙窄脈沖形成等環(huán)節(jié)。晶閘管觸發(fā)導通的條件是：1、陽極承受正向電壓；2、門極-陰極之間加上正向觸發(fā)電壓，并且具有足夠的觸發(fā)功率；3、流過晶閘管的陽極電流大于維持電流。要是晶閘管從導通狀態(tài)變?yōu)榻刂雇ǔ２捎玫姆椒ㄊ鞘咕чl管承受反向電壓或者增加回路阻抗使流過晶閘管陽極的電流小于維持電流。</p><p&g

54、t;　　平波電抗器是可以把電流波形看作連續(xù)且平直，具有平滑性。緩沖電路中VD必須選用快恢復二極管，其額定電流應不小于主電路器件額定電流的1/10。此外，應盡量減小線路電感，且應選用內部電感小的吸收電容。在中小容量場合,若線路電感叫小,可只在支流側總的設一 個du/dt抑制電路。晶閘管在實際應用中一般只承受換相過電壓，沒有關斷問題，關斷時沒有較大的du/dt，因此一般采用RC吸收緩沖電路即可。</p><p>　　

55、整流電路設計好之后我們就可以直接把它接到直流電動機上了。直流電動機的工作原理：在電刷AB之間加上直流電壓U，電樞線圈中的電流流向為：N極下的有效邊中的電流總一個方向，而S極下的有效邊中的電流總是另一個方向。這樣兩個有效邊中受到的電磁力的方向一致，電樞開始轉動。通過換向器可以實現線圈的有效邊從一個磁極如N極轉到另一個磁極下如S極時，電流的方向同時發(fā)生改變，從而電磁力或電磁轉距的方向不發(fā)生改變。電磁轉距是驅動轉距，其大小也為：T=KTΦIa

56、。電動機的電磁轉距T必須與機械負載轉距T2及空載損耗轉距T0相平衡。即T=T2+ T0。</p><p>　　另外當電樞繞組在磁場中轉動時，線圈中也要產生感應電動勢E，這個電動勢的方向與電流或外加電壓的方向相反，稱之為反電動勢。其大小為：E=kEΦn方向與Ia相反。</p><p>　　晶閘管-直流電動機調速系統(tǒng)，具有調速范圍大、調速特性好、易控制和效率高等優(yōu)點，是近代大量發(fā)展的調速系統(tǒng)。

57、其機械特性，在電樞電流連續(xù)時是一條較硬的直線。當電樞斷續(xù)時，則是一條很軟的曲線。直流電動機的機械特性反映了電動機轉速n與轉矩M的關系，因轉矩M與電樞電流成正比，因此也可由轉速n與電流I的關系來描述機械特性.眾所周知，直流電動機的機械特性為一條直線，當由可控硅整流電路為其供電時，機械特性有所變化，尤其是當電流斷續(xù)時，機械特性變軟，理想空載轉速升高。</p><p>　　總之，這個課題具有很強的實用性，它除了在工業(yè)生

58、產領域得到廣泛應用，在我們日常生活中也無所不在，電力電子技術以發(fā)展成為一種應用極其廣泛的技術。該課題屬于電力電子方面，隨著電力電子器件的不斷向大容量化、高頻化、易驅動、降低導通壓降、模塊化、功率集成化的發(fā)展，它的應用將更為廣泛，同時，它集各優(yōu)點于一身將在電力電子電路中表現出非凡的性能。</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　[1]．王兆安，

59、黃俊主編．電力電子技木．第四版．北京：機械工業(yè)出版社，2004年1月</p><p>　　[2]．王云亮主編．電力電子技術．第一版．北京：電子工業(yè)出版社，2004年8月</p><p>　　[3]．梁廷貴主編．現代集成電路實用手冊可控硅觸發(fā)電路分冊．北京：科學技術文獻出版社，2002年2月</p><p><b>　　致謝</b></p&

60、gt;<p>　　本論文的工作是在我的導師**副教授的悉心指導下完成的，**副教授眼睛的治學態(tài)度和科學的工作方法給了我極大的幫組和影響。在此由衷的感謝肖文英副教授對我的關心和指導。</p><p>　　**副教授對于我的論文工作提出了許多的寶貴意見，在此表示衷心的感謝。</p><p>　　在撰寫論文期間，寢室成員對我的工作給予了熱情幫組，在此向他們表達我的感激之情。<