雙線(xiàn)大橋設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、<p>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書(shū)</p><p>　　課題名稱(chēng) **雙線(xiàn)大橋設(shè)計(jì) </p><p>　　學(xué)院(系) 應(yīng) 用 工 程 </p><p>　　專(zhuān) 業(yè) 建 筑 工 程 技 術(shù) </p><p>　　班

2、級(jí) 建 筑 工 程 </p><p>　　學(xué)生姓名 </p><p>　　學(xué) 號(hào) </p><p>　　5 月 2 日至 6 月 16 日共 7 周</p><p>　　指

3、導(dǎo)教師(簽字) </p><p>　　教學(xué)院長(zhǎng)(簽字) </p><p>　　2014年 6 月 16 日</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)中，根據(jù)參考圖紙的要求，依據(jù)現(xiàn)行鐵路橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范提出了預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)鋼構(gòu)橋、預(yù)應(yīng)力混凝

4、土連續(xù)剛構(gòu)、下承式三跨系桿拱橋三種橋型方案。按照“實(shí)用、經(jīng)濟(jì)、安全、美觀”的橋梁設(shè)計(jì)原則，經(jīng)過(guò)對(duì)各種橋型的比選最終選擇81m+148m+81m的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)鋼構(gòu)為本次的推薦設(shè)計(jì)橋型。 </p><p>　　本設(shè)計(jì)利用橋梁博士軟件進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析，根據(jù)橋梁的尺寸擬定建立橋梁基本模型，然后進(jìn)行內(nèi)力分析，計(jì)算配筋結(jié)果，進(jìn)行施工各階段分析及截面驗(yàn)算。同時(shí)，必須要考慮混凝土收縮、徐變次內(nèi)力和溫度次內(nèi)力等因素的影響。&

5、lt;/p><p>　　本設(shè)計(jì)主要是預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)鋼構(gòu)橋的上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)中主要進(jìn)行了橋梁總體布置及結(jié)構(gòu)尺寸擬定、橋梁荷載內(nèi)力計(jì)算、橋梁預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與布置、橋梁預(yù)應(yīng)力損失及應(yīng)力的驗(yàn)算、次內(nèi)力的驗(yàn)算、內(nèi)力組合驗(yàn)算、主梁截面應(yīng)力驗(yàn)算。</p><p>　　最后，經(jīng)過(guò)分析驗(yàn)算表明該設(shè)計(jì)計(jì)算方法正確，內(nèi)力分布合理，符合設(shè)計(jì)任務(wù)的要求。</p><p>　　關(guān)鍵字：連續(xù)梁

6、橋；連續(xù)剛構(gòu)；下承式三跨系桿拱橋；結(jié)構(gòu)分析；驗(yàn)算</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　In this design, according to the referencing drawings requirements，according to the current Railway bridge design specifica

7、tion of prestressed concrete continuous girder bridge forward, Prestressed concrete continuous rigid-frame structure, Bottom-road three span tied arch bridge. According to the "practical, beautiful, safe, economic a

8、nd convenient for construction of bridge design principles, structure after the bridge of various final choice of 81m + 148m+ 81m Prestressed concrete continuous </p><p>　　This design using the Dr. Bridge so

9、ftware analysis the structure，according to the size of the bridge, the basic model establishment bridge worked，then force analysis，calculation results of reinforced，for each phase analysis and construction. At the same t

10、ime, must consider the concrete shrinkage, Creep force times and temperature resultant times factors.</p><p>　　The design of Prestressed concrete continuous rigid-frame structure is mainly the upper structur

11、e design,in the design of the main bridge layout and structure size，load calculation，bridge prestressing tendons estimation and layout，the loss of prestress and stress of the bridge，the resultant checked，internal combina

12、tion calculation，section stress calculation girder.</p><p>　　Finally, after analysis shows that the design calculation method of calculating the internal force distribution, reasonable, comply with the desig

13、n requirements of the task.</p><p>　　KEY WORDS：Continuous girder bridge；Continuous rigid-frame structure；simple supported girder bridge；Structure analysis；checking computation</p><p><b>　　

14、目 錄</b></p><p>　　第一章 方案比選13</p><p>　　1.1 比選原則 13</p><p>　　1.2 比選方案 14<

15、/p><p>　　第二章 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)總體布置18</p><p>　　2.1 橋型布置18</p><p>　　2.1.1 孔徑布置18</p><p>　　2.1.2 橋梁截面形式19</p><p>　　2.1.3. 橋梁細(xì)部尺寸19</p><p>　　2.1.4. 橋面鋪

16、裝20</p><p>　　2.1.5. 橋梁下部結(jié)構(gòu)20</p><p>　　2.1.6. 本橋使用材料20</p><p>　　第三章 分析計(jì)算20</p><p>　　3.1 全橋結(jié)構(gòu)單元的劃分20</p><p>　　3.1.1 分段原則20</p><p>　　3.1.2

17、具體單元分段21</p><p>　　3.2全橋施工階段的劃分21</p><p>　　3.3主梁內(nèi)力計(jì)算21</p><p>　　3.3.1恒載內(nèi)力計(jì)算21</p><p>　　3.4活載內(nèi)力計(jì)算21</p><p>　　3.4.1活載因子的計(jì)算22</p><p>　　3.4.2

18、 橫向分布系數(shù)的考慮23</p><p>　　3.5荷載組合23</p><p>　　3.6預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與布置25</p><p>　　3.6.1鋼束面積估算25</p><p>　　3.6.2按承載能力極限計(jì)算時(shí)滿(mǎn)足正截面強(qiáng)度要求25</p><p>　　3.6.3按正常使用極限狀態(tài)下的應(yīng)力要求

19、 26</p><p>　　3.6.4預(yù)應(yīng)力束的布置29</p><p>　　3.6.5預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算30</p><p>　　第四章 結(jié)構(gòu)強(qiáng)度及應(yīng)力驗(yàn)算34</p><p>　　4.1 施工階段驗(yàn)算34</p><p>　　4.2 截面強(qiáng)度驗(yàn)算35</p>&

20、lt;p>　　4.3 截面應(yīng)力驗(yàn)算37</p><p>　　4.3.1 持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算40</p><p>　　4.3.2 鋼束最大拉應(yīng)力驗(yàn)算42</p><p>　　4.4 截面抗裂性驗(yàn)算43</p><p>　　第五章 主要施工程序46</p><p><b>　　致謝及感想47<

21、;/b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)48</b></p><p><b>　　附：外文翻譯</b></p><p><b>　　英文原文</b></p><p><b>　　中文翻譯</b></p><p>

22、<b>　　第一章 方案比選</b></p><p><b>　　1.1 比選原則</b></p><p><b>　　（1） 適用性</b></p><p>　　橋上應(yīng)保證車(chē)輛和人群的安全暢通，并應(yīng)滿(mǎn)足將來(lái)交通量增長(zhǎng)的需要。橋下應(yīng)滿(mǎn)足泄洪、安全通航或通車(chē)等要求。建成的橋梁應(yīng)保證使用年限，并便于檢

23、查和維修。</p><p>　?。?） 舒適與安全性</p><p>　　現(xiàn)代橋梁設(shè)計(jì)越來(lái)越強(qiáng)調(diào)舒適度，要控制橋梁的豎向與橫向振幅，避免車(chē)輛在橋上振動(dòng)與沖擊。整個(gè)橋跨結(jié)構(gòu)及各部分構(gòu)件，在制造、運(yùn)輸、安裝和使用過(guò)程中應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性和耐久性。</p><p><b>　　（3） 經(jīng)濟(jì)性</b></p><p>

24、;　　設(shè)計(jì)的經(jīng)濟(jì)性一般應(yīng)占首位。經(jīng)濟(jì)性應(yīng)綜合發(fā)展遠(yuǎn)景及將來(lái)的養(yǎng)護(hù)和維修等費(fèi)用。</p><p><b>　　（4） 先進(jìn)性</b></p><p>　　橋梁設(shè)計(jì)應(yīng)體現(xiàn)現(xiàn)代橋梁建設(shè)的新技術(shù)。應(yīng)便于制造和架設(shè)，應(yīng)盡量采用先進(jìn)工藝技術(shù)和施工機(jī)械、設(shè)備，以利于減少勞動(dòng)強(qiáng)度，加快施工進(jìn)度，保證工程質(zhì)量和施工安全。</p><p><b>　　（

25、5） 美觀</b></p><p>　　一座橋梁，尤其是座落于城市的橋梁應(yīng)具有優(yōu)美的外形，應(yīng)與周?chē)木爸孪鄥f(xié)調(diào)。有合理的結(jié)構(gòu)布局和輪廓是美觀的主要因素，決不應(yīng)把美觀片面的理解為豪華的裝飾。</p><p>　　應(yīng)根據(jù)上述原則，對(duì)橋梁作出綜合評(píng)估。</p><p><b>　　1.2 比選方案</b></p><

26、p>　　第一方案：連續(xù)剛構(gòu)橋方案</p><p>　　1、總體布置和結(jié)構(gòu)體系：此方案的橋跨布置為81m+148m+81m連續(xù)剛構(gòu)橋。</p><p>　　三跨預(yù)應(yīng)力連續(xù)剛構(gòu)，中跨為148m，邊跨均為81m。單箱單室變截面梁，橋面寬13m，箱底寬7m頂板懸臂長(zhǎng)度為3m.邊跨與中跨比值為0.5473,符合結(jié)構(gòu)及經(jīng)濟(jì)要求。</p><p><b>　　2、

27、尺寸擬定：</b></p><p>　　跨中截面：橋梁全寬13m。頂板寬13m，底板寬7m，頂板厚30cm，底板厚35cm，腹板厚40cm，梁高2.8m。</p><p>　　墩頂截面：橋梁全寬13m。頂板寬13m，底板寬7m，頂板厚40cm，底板厚90cm，腹板厚90cm，梁高9m。</p><p><b>　　圖1.2.1</b>

28、;</p><p>　　3、主墩、臺(tái)結(jié)構(gòu)：橋墩均采用雙支薄壁墩組成的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。主橋基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。</p><p>　　4、施工方法：該橋采用懸臂澆筑法施工，省去大型起重安裝設(shè)備，0號(hào)塊采用支架現(xiàn)澆，兩側(cè)同時(shí)進(jìn)行對(duì)稱(chēng)懸臂施工，合龍時(shí)先合龍邊跨，再合龍中跨，施工時(shí)不受溝道通航和水位變化的影響。</p><p><b>　　5、優(yōu)點(diǎn)</b&

29、gt;</p><p>　　預(yù)應(yīng)力連續(xù)剛構(gòu)橋梁體連續(xù)，梁墩固結(jié)，既保持了主梁連續(xù)無(wú)縫，行車(chē)平順又可最大限度地應(yīng)用平衡懸臂施工法的優(yōu)點(diǎn)；又保持了T型剛構(gòu)不需大噸位支座，不需轉(zhuǎn)換體系且具有很大的順橋向抗彎剛度和橫向抗扭剛度的優(yōu)點(diǎn)。連續(xù)剛構(gòu)結(jié)構(gòu)整體性好，采用柔性薄壁墩，可削弱墩頂負(fù)彎矩，能滿(mǎn)足大跨徑的受力要求。并且結(jié)構(gòu)性能好，變形小，伸縮縫少，行車(chē)平順舒適、造型簡(jiǎn)潔美觀、養(yǎng)護(hù)工程量小，抗震能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)。</p&g

30、t;<p><b>　　6、缺點(diǎn)</b></p><p>　　超靜定結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)不均勻沉降將在結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生附加內(nèi)力，且墩梁固結(jié)增加了對(duì)次內(nèi)力的敏感性，必須采用抗壓剛度較大、抗推剛度較小的橋墩，以適應(yīng)梁結(jié)構(gòu)的變形。水平抗推剛度小。</p><p><b>　　7、方案大樣圖：</b></p><p><b&g

31、t;　　圖1.2.2</b></p><p>　　第二方案：連續(xù)梁橋方案</p><p>　　1、總體布置和結(jié)構(gòu)體系：本方案是連續(xù)梁橋，全橋長(zhǎng)310米，孔徑布置主跨為：81m+148m+81m連續(xù)梁。</p><p>　　主橋?yàn)槿珙A(yù)應(yīng)力連續(xù)梁，中跨為148m，邊跨均為81m。單箱單室變截面梁，橋面寬13m，箱底寬7m頂板懸臂長(zhǎng)度為3m.邊跨與中跨比值為

32、0.5473,符合結(jié)構(gòu)及經(jīng)濟(jì)要求。</p><p><b>　　2、尺寸擬定：</b></p><p>　　跨中截面：橋梁全寬13m。頂板寬13m，底板寬7m，頂板厚30cm，底板厚35cm，腹板厚40cm，梁高3m。</p><p>　　墩頂截面：橋梁全寬13m。頂板寬13m，底板寬7m，頂板厚40cm，底板厚90cm，腹板厚90cm，梁高8

33、m。</p><p><b>　　2、主墩、臺(tái)結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　橋墩均采用雙柱式橋墩。主橋基礎(chǔ)為鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。</p><p><b>　　3、施工方案</b></p><p>　　該三跨連續(xù)梁橋采用懸臂澆筑法施工，省去大型起重安裝備，而且施工時(shí)不受溝道通航和水位變化的影響。<

34、;/p><p><b>　　4、方案大樣圖：</b></p><p><b>　　圖1.2.3</b></p><p>　　第三方案:下承式系桿拱橋 </p><p><b>　　1、孔徑布置</b></p><p>　　此橋?yàn)槿缦禇U拱橋，全橋長(zhǎng)318米，

35、全橋孔徑布置為：106m+106m+106m，。矢高24m，橋面凈寬13m，兩邊混凝土防撞護(hù)欄為2×0.5m。</p><p><b>　　2、結(jié)構(gòu)構(gòu)造</b></p><p>　　拱圈跨徑106m，失高24m，拱圈厚度為3.0m。</p><p><b>　　3、方案大樣：</b></p><

36、;p><b>　　圖1.2.4</b></p><p><b>　　6、施工方法：</b></p><p>　　拱圈采用纜索吊裝。拱上建筑采用工廠預(yù)制簡(jiǎn)支板再進(jìn)行安裝的施工方法。</p><p><b>　　6、優(yōu)點(diǎn)</b></p><p>　　結(jié)構(gòu)的整體剛度大，構(gòu)造簡(jiǎn)單

37、，維護(hù)費(fèi)用少。線(xiàn)型優(yōu)美，與環(huán)境相協(xié)調(diào)。</p><p><b>　　7、缺點(diǎn)</b></p><p>　　超靜定結(jié)構(gòu)，溫度變化，材料收縮，結(jié)構(gòu)變形，基礎(chǔ)不均勻沉降和位移將在結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生附加內(nèi)力。</p><p><b>　　橋型方案比較表</b></p><p>　　綜上所述，連續(xù)剛構(gòu)從多方面考慮，結(jié)

38、構(gòu)受力合理，外形簡(jiǎn)潔美觀，利于行車(chē)，且用料較拱橋省，施工較容易，施工工期較短，維護(hù)方便、花費(fèi)用少，比拱橋有顯著的經(jīng)濟(jì)效益，但是為了使自己在設(shè)計(jì)過(guò)程中得到充分的學(xué)習(xí)，因此選擇連續(xù)剛構(gòu)作為最后施工設(shè)計(jì)方案。</p><p>　　第二章 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋總體布置</p><p><b>　　2.1橋型布置</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)推薦

39、方案采用三跨一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)剛構(gòu)，橋全長(zhǎng)310m。</p><p><b>　　2.1.1孔徑布置</b></p><p>　　連續(xù)剛構(gòu)是墩梁固結(jié)的連續(xù)鋼構(gòu)橋，跨徑布置一般以采用不等跨形式 。以三跨連續(xù)剛構(gòu)為例，若為三孔等跨連續(xù)鋼構(gòu)，其中孔跨中活載正彎矩與活載負(fù)彎矩的絕對(duì)值之和（即彎矩變化峰值）與同跨簡(jiǎn)支梁彎矩相同。如果減小邊跨長(zhǎng)度，則邊跨和中跨的跨中彎矩都

40、將減小。一般邊跨長(zhǎng)度可取為中跨長(zhǎng)度的（0．54～0．58）倍。</p><p>　　本設(shè)計(jì)推薦方案根據(jù)任務(wù)書(shū)要求以及橋址地形、地質(zhì)與水文條件，通航要求等確定為81m+148m+81m的形式。</p><p>　　2.1.2橋梁截面形式</p><p><b>　　橋梁橫截面：</b></p><p>　　圖2.1.1主梁

41、截面尺寸圖(單位：cm)</p><p>　　橫截面的設(shè)計(jì)主要是確定橫截面布置形式，包括主梁截面形式、主梁間距、主梁各部尺寸；它與梁式橋體系在立面上布置、建筑高度、施工方法、美觀要求以及經(jīng)濟(jì)用料等等因素都有關(guān)系。</p><p>　　在目前已建成的大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋中，當(dāng)梁橋的跨徑繼續(xù)增大超過(guò)60m后，箱形截面是最適宜的橫截面型式。箱型截面還有如下優(yōu)點(diǎn)：這種閉合薄壁截面抗扭剛度很大，對(duì)

42、于采用懸臂施工的橋梁尤為有利。同時(shí)，因其頂板和底板都有較大的面積，所以能有效的抵抗正、負(fù)彎矩，并滿(mǎn)足配筋要求。箱形截面亦具有良好的動(dòng)力特性。</p><p>　　常見(jiàn)的箱形截面形式有：?jiǎn)蜗鋯问?、單箱雙室、雙箱單室、單箱多室、雙箱多室等等。從對(duì)箱形截面的受力狀態(tài)分析表明，單箱單室截面受力明確，施工方便，節(jié)省材料用量。一般常用在橋?qū)?4m左右的范圍。</p><p>　　綜上所述，根據(jù)任務(wù)書(shū)設(shè)

43、計(jì)要求本推薦橋型方案橫截面采用的是單箱單室的箱型截面。如上圖：支點(diǎn)頂板厚度取50cm，跨中頂板厚度取30cm；支點(diǎn)處底板厚90m，跨中處底板厚為 35cm,中間底板板厚成二次拋物線(xiàn)性變化；支點(diǎn)處腹板厚度采用60cm，中間腹板厚度不變化。</p><p>　　根據(jù)估算值，本推薦方案取得支點(diǎn)處梁高為9m，跨中梁高為2.8m。</p><p>　　2.1.3橋梁細(xì)部尺寸</p>&

44、lt;p>　　橋梁橫截面設(shè)置如下 ：雙車(chē)道各3.75m，應(yīng)急路3m，路緣帶0.5m，護(hù)欄各0.5m。頂板厚取3cm；跨中處底板厚35cm，以便布置預(yù)應(yīng)力束，支點(diǎn)處底板厚為90cm,中間底板板厚成拋物線(xiàn)性變化；腹板厚度跨中處采用40cm，支點(diǎn)處采用60cm；頂板承托尺寸采用120cm×40cm,底板承托尺寸采用30cm×30cm。</p><p><b>　　2.1.4橋面鋪裝&

45、lt;/b></p><p>　　橋面鋪裝：根據(jù)《橋梁工程》（上）選用，上層瀝青混凝土厚9cm，下層C40混凝土厚8cm。</p><p>　　2.1.5橋梁下部結(jié)構(gòu)</p><p>　　全橋基礎(chǔ)均采用鉆孔灌注摩擦樁，橋墩為雙支薄壁墩。</p><p>　　2.1.6本橋使用材料</p><p><b>

46、;　?。?）使用混凝土</b></p><p>　　箱梁采用50號(hào)混凝土，墩身采用40號(hào)混凝土，承臺(tái)、蓋梁、耳背墻、防撞護(hù)欄、采用30號(hào)混凝土。</p><p><b>　?。?）使用鋼材</b></p><p>　　預(yù)應(yīng)力采用鋼絞線(xiàn)束施加，鋼絞線(xiàn)彈性模量取1.95×105MPa，鋼絞線(xiàn)采用ASTM A416-92標(biāo)準(zhǔn)27

47、0級(jí)低松弛鋼絞線(xiàn)，公稱(chēng)直徑15.24mm，公稱(chēng)面積140mm2，抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為1860MPa。</p><p>　　預(yù)應(yīng)力波紋管道采用塑料波紋管，真空輔助壓漿。錨具設(shè)計(jì)采用OVM15型錨具。</p><p>　　鋼束設(shè)計(jì)采用17股和15股兩種不同股數(shù)鋼絞線(xiàn)，預(yù)應(yīng)力波紋管道成孔面積5026mm²，單個(gè)錨具回縮6mm。</p><p><b>　　（

48、3）、伸縮縫</b></p><p>　　伸縮縫采用HXC-80A定型產(chǎn)品。</p><p><b>　　第三章 分析計(jì)算</b></p><p>　　3.1全橋結(jié)構(gòu)單元的劃分</p><p>　　3.1.1 劃分單元原則</p><p>　　劃分單元應(yīng)考慮梁的跨徑、截面變化、施工方

49、法、施工周期、預(yù)應(yīng)力布置等因素，一般遵從以下原則：</p><p>　　1.構(gòu)件的起點(diǎn)和終點(diǎn)以及變截面處;2.不同構(gòu)件的交點(diǎn)或同一構(gòu)件的折點(diǎn)處;3.施工分界線(xiàn)處;4.邊界或支承處;.</p><p>　　3.1.2橋梁具體單元?jiǎng)澐?lt;/p><p>　　本橋全長(zhǎng)190米，全梁共分56個(gè)單元，最小的單元長(zhǎng)度3.5米，最長(zhǎng)的單元長(zhǎng)度4.5米。</p>

50、<p>　　圖3.1.1單元?jiǎng)澐质疽鈭D</p><p>　　3. 2全橋施工階段劃分</p><p>　　全橋施工階段的劃分：</p><p>　　單元施工采用懸臂澆筑施工，考慮掛藍(lán)的實(shí)際施工能力，將單元按重量分為3、4m。0號(hào)塊現(xiàn)澆施工，4—22、29—47號(hào)單元用掛藍(lán)對(duì)稱(chēng)懸臂澆筑施工，在兩端橋臺(tái)旁搭設(shè)支架整體現(xiàn)澆施工。跨中和邊跨合龍段均為預(yù)留2m現(xiàn)澆段

51、，合攏的順序是先邊跨后中跨。</p><p><b>　　3.3主梁內(nèi)力計(jì)算</b></p><p>　　根據(jù)梁跨結(jié)構(gòu)縱斷面的布置，并通過(guò)對(duì)移動(dòng)荷載作用最不利位置，確定控制截面的內(nèi)力，然后進(jìn)行內(nèi)力組合。</p><p>　　3.3.1恒載內(nèi)力計(jì)算</p><p>　?。?）第一期恒載（結(jié)構(gòu)自重）</p>&

52、lt;p><b>　　恒載集度</b></p><p><b>　?。?）第二期恒載</b></p><p>　　包括結(jié)構(gòu)自重、橋面二期荷載</p><p><b>　　3.4活載內(nèi)力計(jì)算</b></p><p><b>　?。?）影響線(xiàn)的計(jì)算</b>

53、;</p><p>　　將單位荷載P=1作用在各橋面的節(jié)點(diǎn)上，求得結(jié)構(gòu)的變形及內(nèi)力，可得</p><p>　　位移影響線(xiàn)和內(nèi)力影響線(xiàn)。</p><p>　　（2）人群、履帶車(chē)、掛車(chē)加載</p><p>　　本橋設(shè)計(jì)不計(jì)人群荷載；履帶車(chē)離散為若干集中力；</p><p>　　掛車(chē)按集中荷載加載。</p>&

54、lt;p><b>　?。?）汽車(chē)加載</b></p><p>　　掛車(chē)、履帶車(chē)全橋只考慮一輛。汽車(chē)荷載是由主車(chē)和重車(chē)組成的車(chē)隊(duì)，</p><p>　　車(chē)距又受到約束，求其最大、最小效應(yīng)是個(gè)較復(fù)雜的問(wèn)題。這種情況下，車(chē)輛數(shù)和車(chē)距都是未知參數(shù)，隨具體影響線(xiàn)而變化，問(wèn)題歸結(jié)為求具有多個(gè)變量的函數(shù)在約束條件下的極值。此問(wèn)題的解決借助于計(jì)算機(jī)程序完成。</p>

55、<p><b>　?。?）溫度荷載</b></p><p>　　計(jì)算橋梁結(jié)構(gòu)因均勻溫度作用引起的效應(yīng)時(shí)，箱梁有效溫度標(biāo)準(zhǔn)值取0~20℃，</p><p>　　其中合攏溫度取為10℃，即整體降溫為-10℃，整體升溫10℃。計(jì)算橋梁結(jié)構(gòu)由于梯度溫度引起的效應(yīng)時(shí)，日照溫差按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTG D60-2004）第4.3.10 條規(guī)定取相應(yīng)數(shù)值。&

56、lt;/p><p><b>　?。?）收縮徐變</b></p><p>　　混凝土收縮及徐變采用《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD62-2004)第6.2.7 條規(guī)定的取值，其中環(huán)境相對(duì)濕度0.7；混凝土加載終極齡期10年，即3650 天。</p><p><b>　?。?）預(yù)應(yīng)力效應(yīng)</b></p&

57、gt;<p>　　按照初步設(shè)計(jì)所確定的鋼束位置及束數(shù)進(jìn)行輸入，采用金屬波紋管成型，有關(guān)預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算采用設(shè)計(jì)說(shuō)明中明確的計(jì)算參數(shù)管道摩擦系數(shù)μ=0.25，管道偏差系數(shù)k=0.0015，單端錨具變形為6mm 進(jìn)行計(jì)算</p><p>　　3.4.1活載因子的計(jì)算</p><p>　　橋梁結(jié)構(gòu)的基頻反映了結(jié)構(gòu)的尺寸、類(lèi)型、建筑材料等動(dòng)力特性?xún)?nèi)容，它直接反映了沖擊系數(shù)與橋梁結(jié)構(gòu)之間

58、的關(guān)系。不管橋梁的建筑材料、結(jié)構(gòu)類(lèi)型是否有差別，也不管結(jié)構(gòu)尺寸與跨徑是否有差別，只要橋梁結(jié)構(gòu)的基頻相同，在同樣條件的汽車(chē)荷載下，就能得到基本相同的沖擊系數(shù)。</p><p>　　橋梁的自振頻率（基頻）宜采用有限元方法計(jì)算，對(duì)于連續(xù)剛構(gòu)，當(dāng)無(wú)更精確方法計(jì)算時(shí)，也可采用下列公式估算：</p><p>　　式中 —結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑（）；</p><p>　　—結(jié)構(gòu)材料的彈

59、性模量（）；</p><p>　　—結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩（）；</p><p>　　—結(jié)構(gòu)跨中處的單位長(zhǎng)度質(zhì)量（），當(dāng)換算為重力計(jì)算時(shí)，其單位應(yīng)為（）；</p><p>　　—結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力（）；</p><p><b>　　—重力加速度，。</b></p><p>　　計(jì)算沖擊力引起的

60、正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時(shí)，采用；計(jì)算連續(xù)剛構(gòu)的沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時(shí)，采用</p><p><b>　　μ值可按下式計(jì)算：</b></p><p>　　當(dāng)＜1.5Hz時(shí)， μ=0.05</p><p>　　當(dāng)1.5Hz≤≤14Hz時(shí)， μ=0.1767-0.0157</p><p>　　當(dāng)＞14H

61、z時(shí)， μ=0.45</p><p>　　根據(jù)規(guī)范，計(jì)算正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)的結(jié)構(gòu)基頻=1.01Hz，沖擊系數(shù)μ1 = 0.050；計(jì)算負(fù)彎矩效應(yīng)的結(jié)構(gòu)基頻=1.75Hz，沖擊系數(shù)μ2 = 0.084。</p><p>　　3.4.2橫向分布系數(shù)的考慮</p><p>　　荷載橫向分布指的是作用在橋上的車(chē)輛荷載如何在各主梁之間進(jìn)行分配，或者說(shuō)各主

62、梁如何分擔(dān)車(chē)輛荷載。因?yàn)榻孛娌捎脝蜗鋯问視r(shí)，可直接按平面桿系結(jié)構(gòu)進(jìn)行活載內(nèi)力計(jì)算，無(wú)須計(jì)算橫向分布系數(shù)，所以全橋采用同一個(gè)橫向分配系數(shù)。</p><p><b>　　3.5荷載組合</b></p><p>　　在橋梁博士中輸出內(nèi)力組合時(shí)，首先要明確以下三點(diǎn)內(nèi)容：</p><p>　?。?）針對(duì)新規(guī)范關(guān)于荷載組合的處理</p>&l

63、t;p>　　承載能力極限狀態(tài)組合：組合Ι：基本組合，按規(guī)范JTG D60—2004第4.1.6條規(guī)定；組合Ⅳ：撞擊組合，按規(guī)范JTG D60—2004第4.1.6條規(guī)定；組合Ⅵ：地震組合;其余組合不用。</p><p>　　正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合：組合Ⅰ：長(zhǎng)期效應(yīng)組合，按規(guī)范JTG D60—2004第4.1.7條規(guī)定；組合Ⅱ：短期效應(yīng)組合，按規(guī)范JTG D60—2004第4.1.7條規(guī)定；組合Ⅴ：施工組合

64、；其余組合不用。</p><p>　　應(yīng)力組合：組合Ⅰ：長(zhǎng)期效應(yīng)組合，按規(guī)范JTG D60—2004第4.1.7條規(guī)定；組合Ⅱ：短期效應(yīng)組合，按規(guī)范JTG D60—2004第4.1.7條規(guī)定；組合Ⅲ：標(biāo)準(zhǔn)組合，所有應(yīng)力組合時(shí)各種荷載的分項(xiàng)組合系數(shù)都為1.0，參加組合的荷載類(lèi)型為規(guī)范JTG D60—2004第4.1.7條中短期效應(yīng)組合中規(guī)定的所有荷載類(lèi)型；組合Ⅳ：撞擊組合;組合Ⅴ：施工組合；組合Ⅵ：不用。</

65、p><p>　　(2)關(guān)于使用階段中的結(jié)構(gòu)重力、預(yù)應(yīng)力、收縮、徐變效應(yīng)說(shuō)明</p><p>　　結(jié)構(gòu)重力：最后一個(gè)施工階段的結(jié)構(gòu)累計(jì)內(nèi)力，即成橋內(nèi)力，包括施工階段中的結(jié)構(gòu)自重、永久荷載、收縮、徐變和預(yù)應(yīng)力效應(yīng)。</p><p>　　預(yù)應(yīng)力：結(jié)構(gòu)中的預(yù)應(yīng)力鋼筋在使用階段的期間內(nèi)，由于結(jié)構(gòu)的收縮徐變產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失而產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)效應(yīng)。</p><p>

66、　　收縮、徐變：結(jié)構(gòu)在使用階段的期間內(nèi)，由于收縮徐變產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)效應(yīng)。</p><p>　?。?）根據(jù)我國(guó)現(xiàn)行《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》，對(duì)全橋形成和營(yíng)運(yùn)各階段的內(nèi)力和應(yīng)力進(jìn)行荷載組合，取其中最為不利者進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)驗(yàn)算。</p><p>　　1、正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合考慮兩種組合：</p><p>　　組合I作用短期效應(yīng)組合:</p><p>

67、;　　組合II 作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合:</p><p>　　2、承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合考慮一種組合</p><p>　　組合Ⅲ 基本組合:</p><p><b>　　或</b></p><p>　　3.6預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與布置</p><p>　　3.6.1鋼束面積估算</p>

68、<p>　　根據(jù)《預(yù)規(guī)》（JTG D62-2004）規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿(mǎn)足彈性階段（即使用階段）的應(yīng)力要求和塑性階段（即承載能力極限狀態(tài)）的正截面強(qiáng)度要求。</p><p>　　圖3.6.1承載能力極限狀態(tài)結(jié)構(gòu)配筋面積圖</p><p>　　3.6.2.按承載能力極限計(jì)算時(shí)滿(mǎn)足正截面強(qiáng)度要求</p><p>　　預(yù)應(yīng)力梁到達(dá)受彎的極限狀態(tài)時(shí)，受壓區(qū)混凝土

69、應(yīng)力達(dá)到混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，受拉區(qū)鋼筋達(dá)到抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度。截面的安全性是通過(guò)截面抗彎安全系數(shù)來(lái)保證的。</p><p>　?。?）對(duì)于僅承受一個(gè)方向的彎矩的單筋截面梁，所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量按下式計(jì)算：</p><p><b>　　如圖：</b></p><p><b>　　圖3-1</b></p><p>

70、;　　， （3-1）</p><p>　　， （3-2）</p><p><b>　　解上兩式得：</b></p><p>　　受壓區(qū)高度 （3-3）</p>&l

71、t;p>　　預(yù)應(yīng)力筋數(shù) （3-4a）</p><p>　　或 （3-4b）</p><p>　　式中： —截面上組合力矩。</p><p>　　—混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度；</p><p>　　—預(yù)應(yīng)力筋抗拉設(shè)

72、計(jì)強(qiáng)度；</p><p>　　—單根預(yù)應(yīng)力筋束截面積； </p><p><b>　　b—截面寬度</b></p><p>　?。?）若截面承受雙向彎矩時(shí)，需配雙筋的，可據(jù)截面上正、負(fù)彎矩按上述方法分別計(jì)算上、下緣所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量。這忽略實(shí)際上存在的雙筋影響時(shí)（受拉區(qū)和受壓區(qū)都有預(yù)應(yīng)力筋）會(huì)使計(jì)算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。</

73、p><p>　　3.6.3.按正常使用極限狀態(tài)下的應(yīng)力要求</p><p><b>　　圖3.6.2</b></p><p>　　規(guī)范（JTJ D62-2004）規(guī)定，截面上的預(yù)壓應(yīng)力應(yīng)大于荷載引起的拉應(yīng)力，預(yù)壓應(yīng)力與荷載引起的壓應(yīng)力之和應(yīng)小于混凝土的允許壓應(yīng)力（為），或?yàn)樵谌我怆A段，全截面承壓，截面上不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同時(shí)截面上最大壓應(yīng)力小于允許壓應(yīng)

74、力。</p><p><b>　　寫(xiě)成計(jì)算式為：</b></p><p>　　對(duì)于截面上緣 （3-5）</p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　對(duì)于截面下緣

75、 （3-7）</p><p><b>　?。?-8）</b></p><p>　　其中，—由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的應(yīng)力，W—截面抗彎模量，—混凝土軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度。Mmax、Mmin項(xiàng)的符號(hào)當(dāng)為正彎矩時(shí)取正值，當(dāng)為負(fù)彎矩時(shí)取負(fù)值，且按代數(shù)值取大小。</p><p>　　一般情況下，由于梁截面較高，受壓區(qū)面積較大，上緣和下緣的壓

76、應(yīng)力不是控制因素，為簡(jiǎn)便計(jì)，可只考慮上緣和下緣的拉應(yīng)力的這個(gè)限制條件(求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的最小值)。</p><p>　　公式（3-5）變?yōu)?（3-9）</p><p>　　公式（3-7）變?yōu)?（3-10）</p><p>　　由

77、預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的截面上緣應(yīng)力和截面下緣應(yīng)力分為三種情況討論：</p><p>　?。?）截面上下緣均配有力筋Np上和Np下以抵抗正負(fù)彎矩，由力筋Np上和Np下在截面上下緣產(chǎn)生的壓應(yīng)力分別為：</p><p><b>　?。?-11）</b></p><p><b>　?。?-12）</b></p><p

78、>　　將式（3-9）、（3-10）分別代入式（3-11）、（3-12），解聯(lián)立方程后得到</p><p><b>　?。?-13）</b></p><p><b>　?。?-14）</b></p><p>　　令 </p><p>　　代入式（3-13）、（

79、3-14）中得到</p><p><b>　?。?-15）</b></p><p><b>　?。?-16）</b></p><p>　　式中 Ap—每束預(yù)應(yīng)力筋的面積； </p><p>　　—預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力(可取0.5~0.75估算)；</p><p>　　e—預(yù)應(yīng)力

80、力筋重心離開(kāi)截面重心的距離；</p><p>　　K—截面的核心距； </p><p>　　A—混凝土截面面積，取有效截面計(jì)算。</p><p>　?。?）當(dāng)截面只在下緣布置力筋Np下以抵抗正彎矩時(shí)</p><p>　　

81、當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： （3-17）</p><p>　　當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： （3-18）</p><p>　?。?）當(dāng)截面中只在上緣布置力筋Np上以抵抗負(fù)彎矩時(shí)：</p><p>　　當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： （3-1

82、9）</p><p>　　當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： （3-20）</p><p>　　當(dāng)按上緣和下緣的壓應(yīng)力的限制條件計(jì)算時(shí)(求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的最大值)?？捎汕懊娴氖剑?-6）和式（3-8）推導(dǎo)得：</p><p><b>　?。?-21）</b></p><p><b&g

83、t;　?。?-22）</b></p><p>　　有時(shí)需調(diào)整束數(shù)，當(dāng)截面承受負(fù)彎矩時(shí)，如果截面下部多配根束，則上部束也要相應(yīng)增配根，才能使上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同理，當(dāng)截面承受正彎矩時(shí)，如果截面上部多配根束，則下部束也要相應(yīng)增配根。其關(guān)系為：</p><p><b>　　當(dāng)承受時(shí)， </b></p><p><b>　　當(dāng)

84、承受時(shí)， </b></p><p>　　3.6.4預(yù)應(yīng)力束的布置：</p><p>　　本橋箱梁縱向預(yù)應(yīng)力束采用中交新預(yù)應(yīng)力筋：270K級(jí)高強(qiáng)度低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)，其公稱(chēng)面積140mm2，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度Ryb=1860MPa ， Ey=1.95×105MPa；張拉控制應(yīng)力σk=0.75 Rby=1395MPa。預(yù)應(yīng)力管道均采用鍍鋅金屬波紋管。錨具采用群錨體系OVM錨。

85、錨墊板等預(yù)埋鋼板采用低炭鋼。</p><p>　　預(yù)應(yīng)力鋼束的配置考慮以下原則：</p><p>　　1、應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束的型式與錨具型式，對(duì)不同跨徑的梁橋結(jié)構(gòu)，要選用預(yù)加力大小恰當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束，以達(dá)到合理的布置型式。</p><p>　　2、應(yīng)力束的布置要考慮施工的方便，也不能像鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中任意切斷鋼筋那樣去切斷預(yù)應(yīng)力束，而導(dǎo)致在結(jié)構(gòu)中布置過(guò)多的錨具。<

86、;/p><p>　　3、預(yù)應(yīng)力束的布置，既要符合結(jié)構(gòu)受力的要求，又要注意在超靜定結(jié)構(gòu)體系中避免引起過(guò)大的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。</p><p>　　4、預(yù)應(yīng)力束的布置，應(yīng)考慮材料經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的先進(jìn)性，這往往與橋梁體系、構(gòu)造尺寸、施工方法的選擇都有密切關(guān)系。</p><p>　　5、預(yù)應(yīng)力束應(yīng)避免合用多次反向曲率的連續(xù)束，因?yàn)檫@會(huì)引起很大的摩阻損失，降低預(yù)應(yīng)力束的效益。</p&g

87、t;<p>　　6、預(yù)應(yīng)力束的布置，不但要考慮結(jié)構(gòu)在使用階段的彈性力狀態(tài)的需要，而且也要考慮到結(jié)構(gòu)在破壞階段時(shí)的需要。</p><p>　　7、預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)使其中心線(xiàn)不超出束界范圍，盡量對(duì)稱(chēng)布置，錨頭應(yīng)盡量靠近壓應(yīng)力區(qū)。</p><p>　　8、預(yù)應(yīng)力束應(yīng)在其充分利用點(diǎn)后h/2處彎起，彎起角不宜大于20°。鋼絞線(xiàn)束當(dāng)直徑大于5mm時(shí)彎起半徑不宜小于6m。</p&

88、gt;<p>　　9、鋼束在橫斷面中布置時(shí)，直束應(yīng)盡量靠近頂板位置直接錨固于齒板上，彎束布置在腹板上便于下彎分散錨固。</p><p>　　10、應(yīng)留有一定數(shù)量的備用管道，一般占總數(shù)的1%。</p><p>　　11、本橋中使用預(yù)埋波紋管，其水平凈距不應(yīng)小于40mm，且不小于管道直徑的0.6倍，在豎直方向可疊置。波紋管到梁側(cè)凈距不小于35mm，到梁底距離不小于50mm。<

89、;/p><p>　　遵循上面的原則結(jié)全施工特點(diǎn)布筋。根據(jù)配筋數(shù)量要求及以上布置原則現(xiàn)將初步鋼束具體布置繪圖如下：</p><p>　　圖3.6.3墩頂橫斷面鋼束布置圖</p><p>　　圖3.6.4鋼筋布置圖</p><p>　　3.6.5預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算：</p><p>　　根據(jù)《橋規(guī)》（JTG D62-2004）第6

90、.2.1條規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)計(jì)算中，應(yīng)考慮由下列因素引起的預(yù)應(yīng)力損失：</p><p>　　預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦 σl4</p><p>　　錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮 σl2</p><p>　　預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺(tái)座之間的溫差 σl3</

91、p><p>　　混凝土的彈性壓縮 σl4</p><p>　　預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛 σl5</p><p>　　混凝土的收縮和徐變 σl6</p><p><b>　　預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算&l

92、t;/b></p><p>　　后張法預(yù)應(yīng)力損失包括： 摩阻損失、錨具變形及鋼筋回縮、混凝土的彈性壓縮、預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力松弛、混凝土的收縮與徐變等5項(xiàng)。</p><p><b>　?、倌ψ钃p失</b></p><p>　　預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道之間摩擦引起的應(yīng)力損失可按下式計(jì)算：</p><p><b>　　(3

93、-23)</b></p><p>　　σcon——張拉鋼筋時(shí)錨下的控制應(yīng)力（=0.75）。</p><p>　　μ——預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)，對(duì)金屬波紋管，取0.2。</p><p>　　θ——從張拉端至計(jì)算截面曲線(xiàn)管道部分切線(xiàn)的夾角之和，以rad計(jì)。</p><p>　　k——管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，取0.001

94、5。</p><p>　　x——從張拉端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度,以米計(jì)。</p><p><b>　?、阱^具變形損失</b></p><p>　　由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失，可按下式計(jì)算：</p><p><b>　　(3-24)</b></p><p>　　

95、l——錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值；統(tǒng)一取6mm。</p><p>　　L——預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長(zhǎng)度。</p><p>　　EP——預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量。取195GPa。</p><p><b>　?、刍炷恋膹椥詨嚎s</b></p><p>　　后張預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力鋼筋采用分批張拉時(shí)，先張拉的鋼筋由于張拉后批鋼筋所

96、產(chǎn)生的砼彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，可按下式計(jì)算</p><p><b>　　(3-25)</b></p><p>　　——在先張拉鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；</p><p>　　——預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量比。</p><p>　　若逐一計(jì)算的值則甚為繁瑣，可采用下列近似計(jì)算公式</p&g

97、t;<p><b>　　(3-26)</b></p><p>　　N——計(jì)算截面的分批張拉的鋼束批數(shù).</p><p>　　鋼束重心處混凝土法向應(yīng)力： （M1為自重彎矩）</p><p>　　注意此時(shí)計(jì)算Np時(shí)應(yīng)考慮摩阻損失、錨具變形及鋼筋回縮的影響。預(yù)應(yīng)力損失產(chǎn)生時(shí)，預(yù)應(yīng)力孔道還沒(méi)壓漿，截面特性取靜截面特性（即扣除孔道部分的

98、影響）。</p><p><b>　　④鋼束松弛損失</b></p><p>　　鋼束松弛（徐變）引起的應(yīng)力損失（），此項(xiàng)應(yīng)力損失可根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTG D62—2004 表6.2.6 條的規(guī)定，按下列公式計(jì)算。</p><p>　　對(duì)于鋼絲、鋼絞線(xiàn)，本設(shè)計(jì)中采用</p><p>　　=

99、ψ·ξ（MPa） （3-27）</p><p>　　式中：ψ——張拉系數(shù)，一次張拉時(shí)，ψ=1.0； </p><p>　　ξ——鋼筋松弛系數(shù)，Ⅱ級(jí)松弛（低松弛），ξ=0.3；</p><p>　　——傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，對(duì)后張法構(gòu)件 =---</p><p><b>　?、菔湛s徐變

100、損失</b></p><p>　　由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失</p><p><b>　?。?-28）</b></p><p><b>　?。?-29）</b></p><p><b>　?。?-30）</b></p><p>

101、;<b>　?。?-31）</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　、——構(gòu)件受拉、受壓鋼筋截面重心處由砼收縮、徐變引起預(yù)應(yīng)力損失；</p><p>　　、——構(gòu)件受拉、受壓縱向鋼筋截面重心處由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；</p><p>　　——截面回轉(zhuǎn)半徑，，后張

102、法采用凈截面特性</p><p>　　、——構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離；</p><p>　　——預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為，計(jì)算考慮的齡期為t時(shí)的混凝土收縮、徐變，其終極值可按《公預(yù)規(guī)》JTG D62—2004 中表6.2.7取用；</p><p>　　——加載齡期為，計(jì)算考慮的齡期為t時(shí)的徐變系數(shù)，可按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土

103、橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTG D62—2004 中表6.2.7取用.</p><p>　　（2） 有效預(yù)應(yīng)力的計(jì)算 </p><p>　　預(yù)應(yīng)力損失的最后結(jié)果應(yīng)列表給出各個(gè)截面的各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失、張拉錨固階段和使用階段的有效預(yù)應(yīng)力以及使用階段扣除全部損失的有效預(yù)應(yīng)力值。</p><p>　　（使用階段扣除全部損失的永存預(yù)應(yīng)力值）</p><p>　

104、　（張拉錨固階段的有效預(yù)應(yīng)力）</p><p>　　現(xiàn)截取橋梁博士中2#鋼束在第4施工階段各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力</p><p>　　2#鋼束在第4施工階段各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力</p><p>　　其余各鋼束在施工階段的應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力都可以從橋梁博士中直接導(dǎo)出，在這就不一一敘述。</p><p>　　第四章 結(jié)構(gòu)強(qiáng)度及應(yīng)力驗(yàn)

105、算</p><p>　　4.1 施工階段驗(yàn)算</p><p>　　按照新《公路橋規(guī)》第6.1.3條規(guī)定，鋼絲、鋼絞線(xiàn)的張拉控制應(yīng)力值σcon≤0.75fpk，故允許值為0.75fpk＝1395MP。以下驗(yàn)算規(guī)定：壓應(yīng)力σcct≤0.70fck’，拉應(yīng)力σctt≤1.15ftk’。</p><p>　　因?yàn)楸緲蚴┕るA段較多，所以選擇最大懸臂階段11，邊跨合攏階段13，

106、中跨合攏階段14，橋面鋪裝階段15，每個(gè)階段只取控制截面進(jìn)行施工階段驗(yàn)算。</p><p>　　（1） 最大懸臂階段</p><p><b>　?。?）邊跨合攏階段</b></p><p><b>　?。?）中跨合攏階段</b></p><p>　　由表中結(jié)果可知施工階段應(yīng)力均滿(mǎn)足規(guī)范要求。<

107、/p><p>　　4.2 截面強(qiáng)度驗(yàn)算</p><p>　　在承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土梁沿著正截面和斜截面都有可能破壞。 </p><p>　　翼緣位于受壓區(qū)的T形截面或I形截面受彎構(gòu)件，箱形截面受彎構(gòu)件的正截面承載能力可參照T形截面計(jì)算，由于本設(shè)計(jì)未考慮普通鋼筋，故其正截面抗彎承載能力按下列規(guī)定進(jìn)行計(jì)算時(shí)也不考慮普通鋼筋的影響，所以有：</p>

108、<p>　?。?）當(dāng)符合下列條件時(shí)</p><p><b>　　（4-8）</b></p><p>　　應(yīng)以寬度為的矩形截面按下面公式計(jì)算正截面抗彎承載力：</p><p><b>　?。?-9）</b></p><p>　　混凝土受壓區(qū)高度應(yīng)按下式計(jì)算：</p><p

109、><b>　?。?-10）</b></p><p>　　截面受壓區(qū)高度應(yīng)符合下列要求：</p><p><b>　?。?-11）</b></p><p>　　當(dāng)受壓區(qū)配有縱向普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋，且預(yù)應(yīng)力鋼筋受壓即（）為正時(shí)</p><p><b>　?。?-12）</b>

110、;</p><p>　　當(dāng)受壓區(qū)僅配縱向普通鋼筋或配普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋，且預(yù)應(yīng)力鋼筋受拉即（）為負(fù)時(shí)</p><p><b>　?。?-13）</b></p><p>　?。?）當(dāng)不符合公式（4-8）的條件時(shí)，計(jì)算中應(yīng)考慮截面腹板受壓的作用，其正截面抗彎承載力應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：</p><p><b>　?。?/p>

111、4-14）</b></p><p>　　此時(shí)，受壓區(qū)高度應(yīng)按下列公式計(jì)算，應(yīng)應(yīng)符合（4-11）、（4-12）、（4-13）的要求。</p><p><b>　?。?-15）</b></p><p>　　式中 —橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，按《預(yù)規(guī)》JTG D62-2004第5.1.5條的規(guī)定采用，本設(shè)計(jì)為二級(jí)，取=1.0；</p&

112、gt;<p><b>　　—彎矩組合設(shè)計(jì)值；</b></p><p>　　—混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按《預(yù)規(guī)》JTG D62-2004表3.1.4采用；</p><p>　　—縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按《預(yù)規(guī)》JTG D62-2004表3.2.3-2采用；</p><p>　　—受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；</

113、p><p>　　—矩形截面寬度或T形截面腹板寬度，本設(shè)計(jì)應(yīng)為箱形截面腹板總寬度；</p><p>　　—截面有效高度，，此處為截面全高；</p><p>　　、—受拉區(qū)、受壓區(qū)普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點(diǎn)至受拉區(qū)邊緣、受壓區(qū)邊緣的距離；</p><p>　　—受壓區(qū)普通鋼筋合力點(diǎn)至受壓區(qū)邊緣的距離；</p><p>　　—

114、T形或I形截面受壓翼緣厚度；</p><p>　　—T形或I形截面受壓翼緣的有效寬度，按《預(yù)規(guī)》JTG D62-2004第4.2.2的規(guī)定采用。</p><p>　　承載能力極限狀態(tài)基本組合正截面強(qiáng)度驗(yàn)算（主梁控制截面）</p><p>　　4.3 截面應(yīng)力驗(yàn)算</p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)在各個(gè)受力階段均有其不同受力特點(diǎn)。從一開(kāi)

115、始施加預(yù)應(yīng)力，其預(yù)應(yīng)力鋼筋和混凝土就開(kāi)始處于高應(yīng)力下。為保證構(gòu)件在各個(gè)階段的安全，除了要進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算外，還必須對(duì)其施工和使用階段的應(yīng)力情況分別進(jìn)行驗(yàn)算。各項(xiàng)驗(yàn)算要求如下：</p><p>　?。?）正截面抗裂驗(yàn)算（法向拉應(yīng)力）</p><p>　　正截面抗裂應(yīng)對(duì)構(gòu)件正截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，并應(yīng)符合下列要求：</p><p>　?、偃A(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或

116、荷載）短期效應(yīng)組合下</p><p>　　預(yù)制構(gòu)件 </p><p><b>　?。?-16）</b></p><p>　　分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構(gòu)件</p><p><b>　?。?-17）</b></p><p>　　②A類(lèi)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在

117、作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下</p><p><b>　?。?-18）</b></p><p>　　但在荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合下</p><p><b>　?。?-19）</b></p><p>　?。?）斜截面抗裂應(yīng)對(duì)構(gòu)件斜截面混凝土的主拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，并應(yīng)符合下列要求：</p><

118、p>　?、偃A(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下</p><p>　　預(yù)制構(gòu)件 </p><p><b>　?。?-20）</b></p><p>　　現(xiàn)場(chǎng)澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件</p><p>　?。?-21） </p><p>　　②A類(lèi)和B類(lèi)

119、預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下</p><p>　　預(yù)制構(gòu)件 </p><p><b>　　（4-22）</b></p><p>　　現(xiàn)場(chǎng)澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件</p><p><b>　?。?-23）</b></p><p>　　

120、式中 —在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力；</p><p>　　—在荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力，；</p><p>　　—扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓力，按《預(yù)規(guī)》JTG D62-2004第6.1.5條規(guī)定計(jì)算；</p><p>　　—由作用（或荷載）短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)

121、生的混凝土主拉應(yīng)力，按《預(yù)規(guī)》JTG D62-2004第6.3.3條規(guī)定計(jì)算；</p><p>　　—混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，按《預(yù)規(guī)》JTG D62-2004表3.1.3采用。</p><p>　　受彎構(gòu)件由作用（或荷載）產(chǎn)生的截面抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力，應(yīng)按下列公式計(jì)算：</p><p><b>　?。?-24）</b></p

122、><p><b>　?。?-25）</b></p><p>　　式中 —按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；</p><p>　　—按荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值，在組合的活荷載彎矩中，僅考慮汽車(chē)、人群等直接作用于構(gòu)件的荷載產(chǎn)生的彎矩值。</p><p>　　注：后張法構(gòu)件在計(jì)算預(yù)施應(yīng)力階段由構(gòu)件自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力時(shí)，

123、公式（4-24）、（4-25）中的可改用，為構(gòu)件凈截面抗裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗矩。</p><p>　?。?）持久狀況（使用階段）預(yù)應(yīng)力混凝土受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力驗(yàn)算</p><p>　　受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力</p><p><b>　　（4-26）</b></p><p><b>　?。?-27） <