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文檔簡介
1、<p><b> 南京工業(yè)大學</b></p><p> 《化工原理》課程設計</p><p> 設計題目 苯和甲苯體系浮閥精餾塔的設計 </p><p> 學生姓名 楊宇 班級、學號 書院化工
2、 </p><p> 指導教師姓名 馮暉 </p><p> 課程設計時間2016年12月19日-2016年12月31日 </p><p><b> 課程設計成績</b></p>
3、<p> 指導教師簽字 </p><p><b> 化學化工學院</b></p><p> 課程名稱 化工原理課程設計 </p><p> 設計題目 苯和甲苯體系浮閥精餾塔的設計 </p><p>
4、學生姓名 楊宇 專業(yè) 化學工程與工藝 </p><p> 班級學號 1101140229 </p><p> 設計日期 2016 年 12 月 19 日至 2016 年 12 月 31日</p><p> 設計條件及任務:進料流量 :F=318 kmol/h</p>
5、;<p> 進料組成 :ZF=0.26(摩爾分率)</p><p> 進料熱狀態(tài) :冷液進料(tF=15.7℃)</p><p> 設計體系: 苯和甲苯二元體系</p><p> 設計條件: 塔頂組成XD≥99% 塔底組成XW≦0.1%</p><p> 指導教師 馮暉 </p>&l
6、t;p> 2016 年 12 月 31 日 </p><p><b> 前 言</b></p><p> 化學工業(yè)中塔設備是化工單元操作中重要的設備之一,化學工業(yè)和石油工業(yè)中廣泛應用的諸如吸收、解吸、精餾、萃取、增濕、減濕等單元操作中,精餾操作是最基本的單元操作之一,它是根據混合液中各組分的揮發(fā)能力的差異進行分離的。</p>&l
7、t;p> 塔設備一般分為級間接觸式和連續(xù)接觸式兩大類。前者的代表是板式塔,后者的代表則為填料塔。一般,與填料塔相比,板式塔具有效率高、處理量大、重量輕及便于檢修等特點,但其結構較復雜,阻力降較大。在各種塔型中,當前應用最廣泛的是篩板塔和浮閥塔。</p><p><b> 浮閥塔的特點:</b></p><p> 1.生產能力大,由于塔板上浮閥安排比較緊湊,
8、其開孔面積大于泡罩塔板,生產能力比泡罩塔板大 20%~40%,與篩板塔接近。 </p><p> 2.操作彈性大,由于閥片可以自由升降以適應氣量的變化,因此維持正常操作而允許的負荷波動范圍比篩板塔,泡罩塔都大。 </p><p> 3.塔板效率高,由于上升氣體從水平方向吹入液層,故氣液接觸時間較長,而霧沫夾帶量小,塔板效率高。 </p><p> 4.氣體壓降
9、及液面落差小,因氣液流過浮閥塔板時阻力較小,使氣體壓降及液面落差比泡罩塔小。 </p><p> 5.塔的造價較低,浮閥塔的造價是同等生產能力的泡罩塔的 50%~80%,但是比篩板塔高 20%~30。 </p><p> 但是,浮閥塔的抗腐蝕性較高(防止浮閥銹死在塔板上),所以一般采用不銹鋼作成,致使浮閥造價昂貴,推廣受到一定限制。隨著科學技術的不斷發(fā)展,各種新型填料,高效率塔板的不斷
10、被研制出來,浮閥塔的推廣并不是越來越廣。 </p><p> 近幾十年來,人們對浮閥塔的研究越來越深入,生產經驗越來越豐富,積累的設計數(shù)據比較完整,因此設計浮閥塔比較合適。</p><p> 本次設計就是針對苯-甲苯體系,而進行的常壓浮閥精餾塔的設計及其輔助設備的選型。</p><p> 由于此次設計時間緊張,本人水平有限,難免有遺漏謬誤之處,懇切希
11、望各位老師指出,以便訂正。</p><p><b> 2016年12月</b></p><p><b> 目 錄</b></p><p><b> 概述 </b></p><p> 1.1 塔設備概述 ……………………………………………………(6)</p&g
12、t;<p> 1.2 化工生產對塔設備的要求 ……………………………………(6)</p><p> 1.3 塔設備的選用 …………………………………………………(7)</p><p> 1.4 浮閥塔的優(yōu)點 …………………………………………………(7)</p><p> 第二章 總體設計方案</p><p> 2.1
13、 操作壓強的選擇 ………………………………………………(8)</p><p> 2.2 物料的進料狀態(tài) ………………………………………………(8)</p><p> 2.3 塔釜的加熱方式 ………………………………………………(8)</p><p> 2.4 回流方式 ………………………………………………………(8)</p><p>
14、 精餾工藝流程圖 …………………………………………………………(9)</p><p> 理論板數(shù)的確定 ……………………………………………………… (10)</p><p> 4.1物料衡算 …………………………………………………… (10)</p><p> 4.2 物系相平衡數(shù)據 …………………………………………… (10)</p><
15、p> 4.3 q值的計算 ………………………………………………… (10)</p><p> 4.4 回流比的確定 ……………………………………………… (11)</p><p> 4.4.1 α值的確定 …………………………………………… (11) </p><p> 4.4.2 e點的確定 ……………………………………………
16、 (11)</p><p> 4.4.3 最小回流比Rmin的確定 …………………………………(11)</p><p> 4.4.4 操作回流比Ropt的確定 …………………………………(12)</p><p> 4.5 理論板數(shù)的確定 …………………………………………… (12)</p><p> 4.5.1 精餾段與提留段的汽液
17、相流率 ……………………… (12)</p><p> 4.5.2 精餾段與提留段方程的確定 ………………………… (12)</p><p> 4.5.3 逐板計算法計算理論板數(shù) …………………………… (12)</p><p> 4.6 實際板數(shù)的確定 …………………………………………… (14)</p><p> 4.6.1 全塔
18、效率ET的計算 …………………………………… (14)</p><p> 4.6.2 實際板數(shù)的確定 ……………………………………… (14)</p><p> 第五章 塔體主要工藝尺寸的設計計算 ……………………………………… (14)</p><p> 5.1 塔體設計所需的有關物性數(shù)據計算 ……………………… (14)</p><p&
19、gt; 5.2 精餾段塔徑塔板的設計計算 ……………………………… (18)</p><p> 5.2.1 塔板參數(shù)的計算和選擇 ………………………………(18)</p><p> 5.2.2 流體力學校驗 …………………………………………(23)</p><p> 5.2.3 負荷性能圖 ……………………………………………(26)</p>&
20、lt;p> 5.3 精餾段塔徑塔板的設計計算 ……………………………… (28)</p><p> 5.3.1 塔板參數(shù)的計算和選擇 ………………………………(28)</p><p> 5.3.2 流體力學校驗 …………………………………………(33)</p><p> 5.3.3 負荷性能圖及操作彈性計算 …………………………(37)</p&g
21、t;<p> 5.4 塔體主要工藝尺寸的匯總 ………………………………… (39)</p><p> 第六章 輔助設備設計 …………………………………………………………(41)</p><p> 6.1 塔頂全凝器的計算與選型 …………………………………(41)</p><p> 6.2 塔底再沸器的計算與選型 …………………………………(45
22、)</p><p> 6.2.1 塔底再沸器的介紹 ……………………………………(45)</p><p> 6.2.2 塔底再沸器的設計 ……………………………………(47)</p><p> 6.3 其他輔助設備的計算與選型 ………………………………(48)</p><p> 6.3.1 各類接管的計算與選型 ……………………………
23、…(48)</p><p> 6.3.2 泵的計算與選型 …………………………………… (51)</p><p> 結論 …………………………………………………………………… (54)</p><p> 7.1 設計感想 ……………………………………………………( 54)</p><p> 7.2 致謝 ……………………………………
24、…………………… (55)</p><p> 7.3 參考文獻 …………………………………………………… (55)</p><p><b> 概述</b></p><p><b> 1.1 塔設備概述</b></p><p> 塔設備是化學工業(yè),石油工業(yè),石油化工等生產中最重要的設備之一。它
25、可以使氣(汽)液液兩相之間進行充分接觸,達到相際接觸傳熱及傳質的目的。在塔設備中能進行的單元操作有:精餾,吸收,解吸,氣體的增濕及冷卻等。</p><p> 在化工,石油化工及煉油廠中,塔設備的性能對整個裝置的產品質量,生產能力和消耗定額,以及三廢處理和環(huán)境保護等各個方面,都有重大的意義。在化工和石油化工的生裝置中,塔設備的投資費用占整個工藝設備費用的25.39%左右,煉油和煤化工生產裝置占34.85%;它所耗
26、的鋼材在各累工藝設備中所占的比例也較多,例如在年產250萬噸的常壓及減壓煉油裝置中耗用的鋼材重量占62.4%,年產60及120萬噸催化裂化裝置占48.9%。因此,塔設備的設計和研究,對化工,煉油工業(yè)的發(fā)展起著重要的作用。</p><p> 1.2 化工生產對塔設備的要求</p><p> 塔設備除了應該滿足特定的化工工藝條件(如溫度,壓力,耐腐蝕)外,為了滿足工業(yè)生產的需求還應該達到下
27、列要求:</p><p> 1)生產能力大,及氣體處理量大。</p><p> 2)高的傳質,傳熱效率,氣液有充分的接觸空間,接觸時間和接觸面積。</p><p> 3)操作穩(wěn)定,操作彈性大,即氣液負荷有較大波動時仍能在較高的傳質效率下進行穩(wěn)定的操作,,且塔設備應能長期連續(xù)運轉。</p><p> 4)流體流動的阻力小,即流體通過塔設
28、備的壓降小,以達到節(jié)能降低操作費用的要求。</p><p> 5)結構簡單可靠,材料耗用量少,制造安裝容易,以達到降低設備投資的要求。</p><p> 事實上,任何一個塔設備能同時達到上述的諸項都時非常困難的,因此只能從生產的需求及經濟合理的要求出發(fā),抓住主要矛盾進行設計。隨著人們對生產能力,提高效率,穩(wěn)定操作和降低壓降的追求,推動著各種新型塔結構的出現(xiàn)和發(fā)展。</p>
29、<p><b> 1.3塔設備的類型</b></p><p> 塔設備一般分為級間接觸式和連續(xù)接觸式兩大類。前者的代表是板式塔,后者的代表則為填料塔。一般,與填料塔相比,板式塔具有效率高、處理量大、重量輕及便于檢修等特點,但其結構較復雜,阻力降較大。在各種塔型中,當前應用最廣泛的是篩板塔和浮閥塔。</p><p><b> 1.4浮閥塔的優(yōu)
30、點</b></p><p> 1.生產能力大,由于塔板上浮閥安排比較緊湊,其開孔面積大于泡罩塔板,生產 能力比泡罩塔板大 20%~40%,與篩板塔接近。</p><p> 2.操作彈性大,由于閥片可以自由升降以適應氣量的變化,因此維持正常操作而允許的負荷波動范圍比篩板塔,泡罩塔都大。 </p><p> 3.塔板效率高,由于上升氣體從水平方向吹入液
31、層,故氣液接觸時間較長,而霧沫夾帶量小,塔板效率高。 </p><p> 4.氣體壓降及液面落差小,因氣液流過浮閥塔板時阻力較小,使氣體壓降及液面落差比泡罩塔小。 </p><p> 5.塔的造價較低,浮閥塔的造價是同等生產能力的泡罩塔的 50%~80%,但是比篩板塔高 20%~30。 </p><p> 第二章 總體設計方案的確定</p>&l
32、t;p> 1.1 操作壓強的選擇</p><p> 精餾可以常壓,加壓或減壓條件下進行。確定操作壓力時主要是根據處理物料的性質,技術上的可行性和經濟上的合理性來考慮的。</p><p> 對于沸點低,常壓下為氣態(tài)的物料必須在加壓條件下進行操作。在相同條件下適當提高操作壓力可以提高塔的處理能力,但是增加了塔壓,也提高了再沸器的溫度,并且相對揮發(fā)度液會下降。</p>
33、<p> 對于熱敏性和高沸點的物料常用減壓蒸餾。降低操作壓力,組分的相對揮發(fā)度增加,有利于分離。減壓操作降低了平衡溫度,這樣可以使用較低位的加熱劑。但是降低壓力也導致了塔直徑的增加和塔頂冷凝溫度的降低,而且必須使用抽真空設備,增加了相應的設備和操作費用。</p><p> 本次分離的苯和甲苯二元體系為一般物系故分離時采用常壓操作,操作壓力為101.3kp。</p><p>
34、 1.2 物料的進料狀態(tài)</p><p> 本次分離任務的進料狀態(tài)為冷液進料,進料溫度℃,進料濃度0.26,進料流量F=318kmol/h,此進料方式無需預熱器加熱可減少設備費用且此中加熱方式下q值大于1。</p><p> 1.3 塔釜的加熱方式</p><p> 本次分離采用任務中,塔底采用再沸器加熱,冷流體為塔底液體,熱流體為高溫蒸汽,此種加熱方式屬于間
35、接蒸汽加熱。</p><p><b> 1.4 回流方式</b></p><p> 塔頂回流采用采用安裝回流泵方式進行強制回流。</p><p><b> 精餾工藝流程圖</b></p><p> 精餾工藝流程圖如下圖所示 :</p><p> 第四章 理論板數(shù)的確
36、定</p><p><b> 4.1 物料衡算</b></p><p> 根據工藝的操作條件可知:料液流量 F=318Kmol/h;料液中易揮發(fā)組分的質量分數(shù) xF=0.26;塔頂產品摩爾分數(shù) XD=0.995;易揮發(fā)組分回收率99%。</p><p> 4.2 物系相平衡數(shù)據</p><p> 常壓下苯—甲苯系
37、統(tǒng)t—x—y數(shù)據如表1—6所示。</p><p> 表1—6 苯—甲苯系統(tǒng)t—x—y數(shù)據</p><p> 4.3 q值的確定的</p><p> 查數(shù)據手冊可知,在15.4℃時,苯的氣化潛熱為r1=432.5kJ/kg,甲苯的氣化潛熱為r2=415.75kJ/kg。苯相對分子質量:M1=78kg/kmol;甲苯相對分子質量:M2=92kg/kmol。進料
38、濃度XF=0.26(摩爾分率),使用內插法可求得其泡點溫度tb=98.6℃,則t平=℃=330K,查手冊可知此溫度下苯和甲苯的平均熱容Cp=1.81kJ/(kg·K)。</p><p><b> 混合氣化潛熱值為:</b></p><p><b> 混合熱容值為:</b></p><p><b>
39、 則</b></p><p><b> 故q線方程為</b></p><p> 4.4 回流比的確定</p><p> 4.4.1 α值的確定</p><p> α1=2.79, α2=2.35, α3=2.33,α4=2.46,α5=2.56,α6=2.58,α7=2.49, α8=2.61,α
40、9=2.39,α10=2.45.取平均值α==2.5。 所以平衡線方程為: 或 </p><p> 4.4.2 e點的確定</p><p> 聯(lián)立q線方程和相平衡方程求得e點坐標。</p><p> 故e點坐標為(Xe=0.337,Ye=0.560)</p><p> 4.4.3 最小回流比Rmin的確定</p><
41、;p> 4.4.4 操作回流比Ropt的確定</p><p> 取Ropt=1.5Rmin=1.5×1.95=2.93</p><p> 4.5 理論板數(shù)的確定</p><p> 4.5.1 精餾段與提留段的汽液相流率</p><p> L=RD=2.93×82.26=241.02 kmol/h</p
42、><p> V=(R+1)D=(2.93+1)×82.26=323.28 kmol/h</p><p> V’=(R+1)×D-(1-q)×F=(2.93+1)×82.26-(1-1.359)×318=437.44kmol/h</p><p> L’=R×D+q×F=241.02+1.359
43、215;318=673.18 kmol/h</p><p> 4.5.2 精餾段與提留段方程的確定</p><p><b> 精餾段操作線方程為</b></p><p><b> 提餾段操作線方程為</b></p><p> 4.5.3 逐板計算法計算理論板數(shù) </p>
44、<p> 精餾段操作方程:Y=0.746X+0.253</p><p> q線方程: Y=3.8X-0.72</p><p> ?。╔Q=0.319 , YQ=0.491)</p><p><b> 1.精餾段理論板數(shù)</b></p><p> 由上而下逐板計算,自X0=0.995開始到Xi首次超過X
45、Q=0.319時止</p><p> 操作線上的點 平衡線上的點</p><p> ?。╔0=0.995, Y1=0.995) (X1=0.988, Y1=0.995)</p><p> ?。╔1=0.988, Y2=0.990) (X2=0.975, Y2=0.990)</p&
46、gt;<p> (X2=0.975, Y3=0.980) (X3=0.952, Y1=0.980)</p><p> ?。╔3=0.952, Y4=0.963) (X4=0.913, Y4=0.963)</p><p> ?。╔4=0.913, Y5=0.934) (X5=0.849, Y5=0.934)&l
47、t;/p><p> ?。╔5=0.849, Y6=0.887) (X6=0.758, Y6=0.887)</p><p> ?。╔6=0.758, Y7=0.818) (X7=0.643, Y7=0.818)</p><p> (X7=0.643, Y8=0.733) (X8=0.523, Y8=0.7
48、33)</p><p> ?。╔8=0.523, Y9=0.643) (X9=0.419, Y9=0.643)</p><p> ?。╔9=0.419, Y10=0.565) (X10=0.342, Y10=0.565) </p><p> ?。╔10=0.342, Y11=0.508) (X11=0.
49、293, Y11=0.508)</p><p> 因為X11 時首次出現(xiàn) X11 < XQ 故第11塊理論板為加料板,精餾段共有10塊理論板。</p><p><b> 2.提餾段理論板數(shù)</b></p><p> 已知X11=0.293, 由上而下計算,直到Xi 首次越過Xw=0.00353時為止。</p><
50、p> 平衡關系:X=Y/(2.5-1.5Y)</p><p> 提餾段操作方程:Y=1.539X-0.0019</p><p> 操作線上的點 平衡線上的點</p><p> (X11=0.293, Y12=0.448) (X12=0.245, Y12=0.448)</
51、p><p> ?。╔12=0.245, Y13=0.376) (X13=0.194, Y13=0.376)</p><p> (X13=0.194, Y14=0.297) (X14=0.144, Y14=0.297)</p><p> ?。╔14=0.144, Y15=0.220)
52、 (X13=0.102, Y15=0.220)</p><p> ?。╔15=0.102, Y16=0.154) (X16=0.0681, Y16=0.154)</p><p> ?。╔16=0.0681, Y17=0.103) (X17=0.0439, Y17=0.103)</p><p> ?。╔1
53、7=0.0439, Y18=0.0656) (X18=0.0273, Y18=0.0656)</p><p> (X18=0.0273, Y19=0.0401) (X19=0.0165, Y19=0.0401)</p><p> ?。╔19=0.0165, Y20=0.0234) (=0.0095, Y20=0
54、.0234)</p><p> ?。╔20=0.0095, Y21=0.0127) (X21=0.005132, Y21=0.0127)</p><p> (X21=0.005132, Y22=0.00599) (X22=0.00241, Y22=0.00599)</p><p> X22< X w 故總理論板
55、數(shù)不足22塊</p><p><b> 總的理論板數(shù)</b></p><p> 4.6 實際板數(shù)的確定</p><p> 4.6.1 全塔效率ET的計算</p><p> 通過摩爾分數(shù),在苯-甲苯汽液相平衡圖上查得,XD =0.995,tD=80.01℃,XW =0.00353,tW=110.56℃。塔頂塔底的平
56、均溫度為95.3℃ 查表得出苯和甲苯的粘度分別為0.267mpa·s 和0.275 mpa·s ,μL=x苯·μL苯+ x甲苯·μL甲苯=0.36×0.267+(1-0.36)×0.275=0.272 mpa·s </p><p><b> 根據 </b></p><p> 4.6.2 實際板數(shù)
57、的確定</p><p> 精餾段實際板層數(shù)N精= 塊</p><p> 提餾段實際板層數(shù)N提= 塊</p><p> 塔體主要工藝尺寸的設計</p><p> 5.1 塔體設計所需物性數(shù)據計算</p><p> 1.操作壓力的計算 </p><p> 塔頂操作壓力PD =101.3
58、kPa </p><p> 每層塔板壓降 0.64 kPa</p><p> 加料板上一塊塔板壓力PF-1=101.3+0.64×9=107.06 kpa</p><p> 進料板壓力PF-=101.3+0.64×10=107.7 kpa</p><p> 塔壓力PW=101.3+0.64×44=129
59、.46 kpa</p><p> 精餾段平均壓力 P=(101.3+107.06)/2=104.18 kpa</p><p> 提餾段平均壓力 P=(107.7+129.46)/2=118.58 kpa</p><p> 2. 操作溫度的計算</p><p> 根據苯-甲苯 泡點方程通過試差法計算出泡點溫度。</p>&
60、lt;p> ℃, ℃ , ℃</p><p> ∴精餾段溫度, ℃ </p><p> 提餾段溫度 ℃</p><p> 3.平均摩爾質量計算</p><p> 塔頂平均摩爾質量: X1=0.988 Y1=0.995</p><p&g
61、t; MVDm=0.995×78.11+(1-0.995)×92.13=78.18 kg/kmol</p><p> MLDm=0.988×78.11+(1-0.988)×92.13=78.28 kg/kmol</p><p> 加料板上一塊塔板平均摩爾質量: XF-1=0.342 YF-1=0.565</p><p&g
62、t; MVFm=0.565×78.11+(1-0.565)×92.13=84.20 kg/kmol</p><p> MLFm=0.342×78.11+(1-0.342)×92.13=87.33 kg/kmol</p><p> 加料板平均摩爾質量: XF=0.293 YF=0.508</p><p> MVFm=
63、0.508×78.11+(1-0.508)×92.13=85.00 kg/kmol</p><p> MLFm=0.293×78.11+(1-0.293)×92.13=88.03 kg/kmol</p><p> 塔底平均摩爾質量: XW=0.00353 YW=0.009345</p><p> MVFm=0.009
64、345×78.11+(1-0.009345)×92.13=92.00kg/kmol</p><p> MLFm=0.00353×78.11+(1-0.00353)×92.13=92.08kg/kmol</p><p> 精餾段平均摩爾質量:</p><p> MVm=(MVDm+MVFm)/2 =(78.18+84.20
65、)/2= 81.19kg/kmol</p><p> MLm=(MLDm+MLFm)/2 =(78.28+87.33)/2=82.81 kg/kmol</p><p> 提餾段平均摩爾質量:</p><p> MVm=(MVDm+MVFm)/2 =(85+92.00)/2=88.04 kg/kmol</p><p> MLm=(MLD
66、m+MLFm)/2 =(88.03+92.08)/2=90.06 kg/kmol</p><p><b> 4.平均密度計算</b></p><p> ?、?氣相平均密度計算</p><p> 由理想氣體狀態(tài)方程式計算,即</p><p> ?、?液相平均密度計算</p><p> 液相平均
67、密度計算依下式計算,即:</p><p> 塔頂液相平均密度的計算</p><p> 由 ,查液體在不同溫度下的密度表得:</p><p> 進料板液相平均密度的計算</p><p> 由 ,查液體在不同溫度下的密度表得</p><p><b> 精餾段的平
68、均密度為</b></p><p> 塔底液相平均密度的計算</p><p> 由,查液體在不同溫度下的密度表得</p><p><b> 提餾段的平均密度</b></p><p> 5.液體平均表面張力計算</p><p> 查表得 塔頂溫度:tD=80.01℃ 時: σ1
69、=21.2 mN/m σ2=21.7 mN/m</p><p> σLDM=0.995×21.1+0.005×21.5=21.202 mN/m</p><p> 加料板塔板溫度tF=94.92℃時 σ1=19.4 mN/m σ2=20.0 mN/m </p><p> σLFM=0.293×19.4+0.58
70、4×20.0=19.82 mN/m</p><p> 塔底溫度tF=110.54℃時 σ1=17.45mN/m σ2=18.35 mN/m </p><p> σLWM=0.00353×17.45+0.99647×18.35=18.35 mN/m</p><p> 精餾段的平均液體表面張力:</p>
71、<p> σLM=(σLDM +σLFM)/2=20.51 mN/m</p><p> 提餾段的平均液體表面張力:</p><p> σLM=(σLFM +σLWM)/2=19.09 mN/m</p><p> 5.2 板式塔的設計計算</p><p> 5.2.1 板式塔的塔體工藝尺寸計算</p><
72、;p><b> 1.精餾段塔徑</b></p><p> 精餾段汽、液相體積流率為:</p><p><b> m3/S</b></p><p><b> m3/S</b></p><p><b> 由 , </b></p&
73、gt;<p> 取板間距HT=0.5m , hL=0.075m , HT -hL=0.5-0.075=0.425m </p><p><b> C20 由圖查取</b></p><p> 圖的橫坐標為: ,查表得出C20=0.092 則 </p><p><b> m/s</b></p
74、><p> 取安全系數(shù)為0.6,則空塔氣速為:</p><p> U=0.6Umax=0.6×1.5603=0.9362m/s</p><p> 則 = m ,圓整后2.0m。</p><p> 截塔面積為: m2 </p><p> 實際空塔氣速為: m/s</p><p
75、> 2.精餾塔有效高度的計算</p><p> 精餾段有效高度為:Z精=(N精 -1)HT=(19-1)×0.5=9m</p><p><b> 3.溢流裝置的計算</b></p><p> 因為塔徑為2.0m,且流量為Lh=3600Ls=3600×0.00689=24.8m3/h,可選單溢流弓形降液管,采用凹
76、形受液盤。</p><p> 堰長lW=0.7D=0.7×2.0=1.4m</p><p> ?、谝缌餮吒叨萮W=hL-hOW 選用平直堰,堰上液層高度hOW </p><p> 近似取E=1 ,則 </p><p> 取板上清液層高度 hL=75mm </p><p> 故:hW=hL
77、-hOW=0.075-0.0193=0.0557m</p><p> 弓形降液管寬度Wd 和截面積Af </p><p> 由lW/D=0.7查圖得 Af/AT=0.094 , Wd/D=0.15則:</p><p> 故Af=0.094×AT=0.094×3.14=0.295 m2 </p><p> Wd=0.
78、149×D=0.15×2.0=0.30 m</p><p> 驗算液體在降液管中停留時間 :</p><p><b> =s > 5s</b></p><p><b> 故降液管設計合適</b></p><p> ④降液管底隙高度h0 : </p>
79、;<p> 取=0.16m/s 則: m</p><p> 又 hW-h0=0.0557-0.0308=0.0249 m>0.006m</p><p> 故降液管底隙高度設計合理,選用凹形受液盤,深度h'w=50mm</p><p> 4.安定區(qū)與邊緣區(qū)的選擇</p><p> ①安定區(qū):鼓泡區(qū)與溢流區(qū)
80、之間的區(qū)域為安定區(qū),此區(qū)域不安裝浮閥,設置這段安定地帶,以免液體大量夾帶泡沫進入降液管。其寬度WS可按下列范圍選取,即 : 當D<1.5m時,WS為60到70 mm</p><p> 當D>1.5m時,WS為80到110 mm</p><p> 由于精餾段塔徑D=2.0m>1.5m,故取WS=85 mm。</p><p> ②邊緣區(qū):塔壁部
81、分留出的一圈邊緣區(qū)域,供支承塔板的邊梁使用。寬度WC視具體需要而定,小塔為30到50mm,大塔可達50到70mm。</p><p> 由于精餾段塔徑D=2.0m>1.5m,故取WC=55 mm。</p><p> 5.鼓泡區(qū)閥孔數(shù)的確定及排列</p><p> ?、俑¢y選型:F-1型浮閥</p><p> ?、陂y孔氣速u0的計算&l
82、t;/p><p> 取F0=11 則m/s</p><p><b> ③浮閥數(shù)N計算:</b></p><p> 式中d0 =0.039m </p><p><b> = </b></p><p><b> ?、芩彘_孔率</b></p>
83、<p><b> 開孔率</b></p><p> ?、菟宓牟贾门c浮閥的排列</p><p><b> 塔板分塊 </b></p><p> 因 D>800mm 故塔板采用分塊式,查表的塔塊分為5塊</p><p><b> 開孔區(qū)面積Aa </b&
84、gt;</p><p> 邊緣區(qū)和安定區(qū)的寬度:WS =W’S=85mm WC=55mm</p><p><b> m</b></p><p><b> m</b></p><p><b> 得出 m2 </b></p><p><b&
85、gt; 閥孔計算及其排列</b></p><p> 浮閥排列方式采用等腰三角形叉排方式</p><p> 取同一橫排的孔心距a=75mm=0.075m則</p><p><b> 估算排間距h=</b></p><p> 考慮到塔的直徑較大,必須采用分塊式塔板,而各分塊板的支撐與銜接也
86、 要占去一部分鼓泡區(qū)面積,因此,排間距可采用0.07m。按a=75mm,h=0.07m重新排列閥孔。實際孔數(shù)為309個。</p><p><b> 此時的</b></p><p> 閥孔動能因子變化不大,仍在9~12的合理范圍內,故此閥孔實排數(shù)適用。</p><p> 閥孔按正三角形叉排,取閥孔間距t為: </p>
87、;<p> 又t’常取0.075 </p><p><b> 故</b></p><p> 根據以上條件繪制塔板布置圖</p><p><b> 算出N=244</b></p><p><b> 根據 m/s </b></p><p&
88、gt; 5.2.2 流體力學校驗</p><p> 氣相通過浮閥塔板的壓力降</p><p><b> 干板阻力</b></p><p><b> ?、谝簩幼枇1</b></p><p> h1 =ε(hW+hOW)</p><p> 由于所分離的苯和甲苯混合液為
89、碳氫化合物,可取充氣系數(shù)ε取0.45</p><p> 則 h1=0.45×(0.0557+0.0193)=0.03375 m液柱</p><p><b> ?、垡后w表面張力hσ</b></p><p> 數(shù)值很小,設計時可以忽略不計</p><p> 則: hp=hc+h1+hσ=0.041+0.0
90、3375+0=0.07475 m液柱</p><p> 則: 氣體通過每層塔板的壓降△P為</p><p> △P=hP·ρL·g=0.07475×805.2×9.81=590.45pa < 640pa,故滿足。</p><p><b> 2.液面落差</b></p><
91、p> 對于篩板塔,液面落很小,且此塔徑和液流量均不大,故可忽略液面落差的影響。</p><p><b> 3.液泛的校核 </b></p><p> 為了防止淹塔現(xiàn)象的發(fā)生,要求控制降液管中清液層高度</p><p> Hd≤φ(HT+hw) Hd=hp+hl+hd</p><p&g
92、t; 氣體通過塔板的壓強降所相當?shù)囊后w高度hp,前已算hp=0.07475m</p><p> 液體通過降液管的壓頭損失,因不設進口堰</p><p><b> 故 Hd=</b></p><p> 板上液層高度,前已選定hl=0.07m</p><p> 則Hd=0.081+0.07+0.00062=0.15
93、20m</p><p> 取φ=0.5 又已選定HT=0.45m,hw=0.055m,則</p><p> φ(HT+hw)=0.5×(0.45+0.055)=0.25m</p><p> 可見 Hd<φ(HT+hw),符合防止淹塔的要求</p><p><b> 4.液沫夾帶的校核</b></p
94、><p> 液沫夾帶按下式計算:</p><p> 故在本設計中液沫夾帶量在允許的范圍內</p><p> 泛點率的計算時間可用式:</p><p><b> 和</b></p><p><b> 塔板上液體流程長度</b></p><p>&l
95、t;b> 塔板上液流面積</b></p><p> 苯和甲苯混合液可按正常物系處理,取物性系數(shù)K值,K=1.0, 式中:CF為泛點負荷因數(shù)可由如下泛點負荷系數(shù)圖表查得 </p><p> ,將以上數(shù)值分別代入上式,得泛點率F1為</p><p> 為避免霧沫夾帶過量,對于大塔,泛點需控制在80%以下。從以上計算的結果可知,其泛點率都低于80
96、%,所以能滿足的工藝的要求。</p><p><b> 5.漏液</b></p><p> 5.2.3 精餾段負荷性能圖及操作彈性</p><p><b> 1.霧沫夾帶線</b></p><p> 根據經驗值,因該塔徑1.8m 控制其泛點率F1=80% </p><p
97、> 由HT=0.5m , 可查表得CF=0.132</p><p> ZL=D-2Wd =1.8-2×0.268=1.264m</p><p> Ab= AT-2Af=2.54-2×0.239=2.062m</p><p><b> 則</b></p><p> 計算整理可得:VS=
98、3.69-29.1LS</p><p><b> 2.液泛線</b></p><p> 取Hd=ψ(HT+hW)則Hd=0.5×(0.5+0.581)=0.279</p><p> Hd=hw+how+hd+hp+△</p><p> 其中:hp=hc+h1=+?(hW+hOW)</p>
99、<p> 取ε=0.5,則 hp=+0.5(hW+hOW)</p><p><b> 又有,,,△≈0</b></p><p> 代入hw+how+hd+hp+△=0.279,化解得:</p><p><b> 液相上限線</b></p><p> 當停留時間取最小時,LS為最大
100、,取停留時間為5s。</p><p> 因Af=0.239m2 HT=0.5m</p><p><b> 則 </b></p><p><b> 液相下限線</b></p><p> 因堰上液層厚度how為最小值時,對應的液相流量為最小。 設how,小=0.006m</p>
101、<p><b> 又 </b></p><p> 由 E=1 ,Lw=1.26 ,how,小=0.006m 則</p><p> 推出 LS=0.001075 m3/s</p><p><b> 5.漏液線</b></p><p><b> 取F0,小=5 則&l
102、t;/b></p><p><b> 又 </b></p><p><b> 操作負荷線</b></p><p> 當操作中回流比恒定時,操作線斜率</p><p> 故在L-V坐標圖上,通過原點0 斜率390.73的直線0A即為操作線</p><p> 7.
103、精餾段負荷性能圖</p><p><b> 操作彈性</b></p><p> 查上圖可得V大=3.50 m3/s,V小=0.882m3/s</p><p> 所以操作彈性為 (滿足設計要求)</p><p> 5.3 提餾段塔徑塔板的設計計算</p><p> 5.3.1 提餾段塔板
104、參數(shù)的計算與選擇</p><p><b> 1.精餾段塔徑</b></p><p> 精餾段汽、液相體積流率為:</p><p><b> m3/S</b></p><p><b> m3/S</b></p><p><b> 由&l
105、t;/b></p><p> 取板間距HT=0.5m , hL=0.095m , HT -hL=0.5-0.095=0.405m</p><p><b> C20 由圖查取</b></p><p> 圖的橫坐標為: ,查表得出C20=0.0907</p><p><b> 則: m/s&
106、lt;/b></p><p> 取安全系數(shù)為0.6,則空塔氣速為 :</p><p> U=0.6Umax=0.6×1.38=0.828m/s</p><p> 則 圓整后2.0m</p><p><b> 截塔面積為: m2</b></p><p> 實際空塔氣速為
107、: m/s</p><p> 2.精餾段有效高度的計算</p><p> 提餾段有效高度為:Z提=(N提 -1)HT=(26-1)×0.5=12.5m</p><p><b> 3.溢流裝置的計算</b></p><p> 因為塔徑為2.0m,且流量為Lh=3600Ls'=3600×0
108、.0156=56.16m3/h , 可選單溢流弓形降液管,采用凹形受液盤。</p><p> 堰長lW=0.7D=0.7×2.0=1.4m</p><p> 溢流堰高度hW=hL-hOW 選用平直堰,堰上液層高度hOW </p><p> 近似取E=1 則:m</p><p> 取板上清液層高度hL=95mm &
109、lt;/p><p> 故: hW=hL-hOW=0.095-0.033=0.062m</p><p> 弓形降液管寬度Wd 和截面積Af </p><p> 由lW/D=0.7 查圖得 Af/AT=0.094, Wd/D=0.149 </p><p> 故 Af=0.094×AT=0.094×3.14=0.295m2
110、</p><p> Wd=0.2×D=0.149×2.0=0.298m</p><p> 驗算液體在降液管中停留時間: </p><p><b> =s>5s</b></p><p><b> 故降液管設計合適</b></p><p> 降
111、液管底隙高度h0 </p><p> 取=0.25m/s 則m</p><p> 又hW-h0=0.061-0.046=0.015m > 0.006m</p><p> 故降液管底隙高度設計合理,選用凹形受液盤,深度h'w=50mm .</p><p> 4.安定區(qū)與邊緣區(qū)的選擇</p><p>
112、; ?、侔捕▍^(qū):鼓泡區(qū)與溢流區(qū)之間的區(qū)域為安定區(qū),此區(qū)域不安裝浮閥,設置這段安定地帶,以免液體大量夾帶泡沫進入降液管。其寬度WS可按下列范圍選取,即 : 當D<1.5m時,WS為60到70 mm</p><p> 當D>1.5m時,WS為80到110 mm</p><p> 由于精餾段塔徑D=1.8m>1.5m,故取WS=85 mm。</p><
113、p> ?、谶吘墔^(qū):塔壁部分留出的一圈邊緣區(qū)域,供支承塔板的邊梁使用。寬度WC視具體需要而定,小塔為30到50mm,大塔可達50到70mm。</p><p> 由于精餾段塔徑D=1.8m>1.5m,故取WC=54 mm。</p><p> 5.鼓泡區(qū)閥孔數(shù)的確定及排列</p><p> ?、俑¢y選型:F-1型浮閥</p><p>
114、; ?、陂y孔氣速u0的計算</p><p> 取F0=10 則m/s</p><p><b> ?、鄹¢y數(shù)N計算:</b></p><p> 式中d0 =0.039m </p><p><b> =</b></p><p><b> ④塔板開孔率</b
115、></p><p><b> 開孔率</b></p><p> ?、菟宓牟贾门c浮閥的排列</p><p><b> 塔板分塊 </b></p><p> 因 D>800mm 故塔板采用分塊式,查表的塔塊分為5塊</p><p><b> 開孔
116、區(qū)面積Aa </b></p><p> 邊緣區(qū)和安定區(qū)的寬度:WS =W’S=85mm WC=54mm</p><p><b> m</b></p><p><b> m</b></p><p><b> 得出 m2 </b></p>&
117、lt;p><b> 閥孔計算及其排列</b></p><p> 閥孔按等腰三角形叉排,取閥孔間距t為: </p><p> 又t’常取0.075 </p><p><b> 故</b></p><p> 根據以上條件繪制塔板布置圖</p><p><
118、b> 算出N=276 </b></p><p><b> 根據 m/s </b></p><p> 5.3.2 流體力學校驗</p><p> 1.塔板壓強降hp hp=hc+h1+hσ</p><p><b> ?、俑砂鍓簭娊礹c</b></p>
119、<p> > 故:操作時浮閥全開 </p><p><b> 所以 m液柱</b></p><p><b> ?、谝簩幼枇1</b></p><p> h1 =ε(hW+hOW)ε取0.45</p><p> 則 h1=0.45×(0.062+0.033)
120、=0.04275 m液柱</p><p><b> ?、垡后w表面張力hσ</b></p><p> 數(shù)值很小,設計時可以忽略不計</p><p> 則 hp=hc+h1+hσ=0.036+0.04275+0=0.07875m液柱</p><p> 則:氣體通過每層塔板的壓降△P為</p><p&
121、gt; △P=hP·ρL·g=0.07875×9.81×781.44=603.69pa < 640pa(設計允許值)</p><p><b> 2.液泛的校核 </b></p><p> 為了防止塔內發(fā)生液泛,降液管高度應大于管內泡沫層高度。</p><p> 即:Hd≤ψ(HT+hW)&
122、lt;/p><p> 又 Hd=hw+how+hd+hp+△</p><p><b> 式中: </b></p><p> 苯-甲苯屬于一般物系,ψ取0.5 ,對于浮閥塔△≈0</p><p> hd= hw+how+hd+hp+△=0.062+0.033+0.0125+0.07875=0.1862 m液柱<
123、/p><p> ψ(HT+hW)=0.5×(0.5+0.062)=0.281 m液柱</p><p> 因0.1862<0.281,故本設計中不會出現(xiàn)液泛</p><p><b> 3.霧沫夾帶的校核</b></p><p> 綜合考慮生產能力和塔板效率,一般應使霧沫夾帶量eV限制在10%以下,<
124、;/p><p> 校核方法常為:控制泛點百分率F1的數(shù)值。所謂泛點率指設計負荷與泛點負 </p><p> 荷之比的百分數(shù)。其經驗值為大塔F1<80%-82%</p><p> F1的數(shù)值可用下兩使進行計算,然后取較大值。</p><p><b> 或 </b></p><p>
125、 式中:ZL=D-2Wd , Ab= AT-2Af </p><p> K為物性系數(shù),其值可查下表:</p><p> 因為苯與甲苯為正常體系,故其K=1</p><p> 式中:CF為泛點負荷因素可由如下泛點負荷系數(shù)圖表查得 </p><p> 由HT=0.5m , 可查表得CF=0.133</p>
126、<p> ZL=D-2Wd =2.0-2×0.298=1.404m</p><p> Ab= AT-2Af=3.14-2×0.295=2.55m</p><p><b> 則</b></p><p> 其中55.61% > 48.75% 故 F1 =55.61% </p><p&
127、gt; 因為55.61%<80% 故本設計中的霧沫夾帶量eV在允許范圍之內。</p><p> 4.降液管內的停留時間的校核</p><p> 由實踐經驗可知,液體在降液管內停留的時間不應小于3-5s</p><p> 液體在降液管中停留時間 </p><p><b> =s>5s </b><
128、;/p><p><b> 故降液管設計合適</b></p><p> 5.3.3 提餾段負荷性能圖及操作彈性計算</p><p><b> 1.霧沫夾帶線</b></p><p> 由HT=0.5m , 可查表得CF=0.133</p><p> ZL=D-2Wd =
129、2.0-2×0.298=1.404m</p><p> Ab= AT-2Af=3.14-2×0.295=2.55m</p><p><b> 則</b></p><p> 計算整理可得:VS=4.156-29.3LS</p><p><b> 2.液泛線</b></
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