曲線連續(xù)剛構(gòu)橋轉(zhuǎn)體施工方法與關(guān)鍵構(gòu)造研究.pdf

1、橋梁的轉(zhuǎn)體施工是可以在不影響橋下交通正常運(yùn)營(yíng)的情況下完成橋梁的施工方法，所以在既有道路或鐵路上修建橋梁時(shí)常常被采用。為了研究曲線連續(xù)剛構(gòu)橋轉(zhuǎn)體施工，本文以武漢市長(zhǎng)豐大道高架橋(50+2×90+50)m為依托研究對(duì)象，對(duì)曲線連續(xù)剛構(gòu)橋的關(guān)鍵構(gòu)造及轉(zhuǎn)體施工過程穩(wěn)定性進(jìn)行了分析。本文主要完成以下工作:
　　1、對(duì)轉(zhuǎn)體施工曲線連續(xù)剛構(gòu)橋的橋墩、橫向框架結(jié)構(gòu)和箱梁曲率半徑關(guān)鍵構(gòu)造進(jìn)行了研究。利用有限元軟件進(jìn)行了方案對(duì)比分析，結(jié)果表明多肢雙薄

2、壁墩應(yīng)力分布均勻合理，位移較小;采用單箱五室的箱形梁，經(jīng)受力分析這種橫向框架結(jié)構(gòu)受力合理，應(yīng)力彎矩分布均勻;通過對(duì)箱梁曲率半徑為300m～600m的分析，得到R=400m時(shí)，在轉(zhuǎn)體過程中最大懸臂狀態(tài)時(shí)橫向位移是1.269cm，相對(duì)增幅不大，所以在選取橋梁的曲率半徑時(shí)，半徑宜大于400m。
　　2、對(duì)曲線連續(xù)剛構(gòu)橋轉(zhuǎn)體施工，分析了轉(zhuǎn)動(dòng)加速度為0.00012rad/s2、0.0012rad/s2、0.012rad/s2和0.12rad

3、/s2對(duì)橋墩的影響，經(jīng)分析發(fā)現(xiàn)0.0012rad/s2加速下橋墩受到的最大拉應(yīng)力為6MPa，混凝土處于極限狀態(tài)。因此類似橋梁的轉(zhuǎn)動(dòng)加速度不宜超過0.0012rad/s2;在對(duì)轉(zhuǎn)體過程承臺(tái)樁基受力分析中，發(fā)現(xiàn)張拉承臺(tái)底鋼束預(yù)應(yīng)力的情況下，承臺(tái)中部基樁反力明顯小于未施加預(yù)應(yīng)力的情況，基樁最大反力由11270.4kN減小到9270.4kN，在群樁設(shè)計(jì)需要特別考慮承臺(tái)剛度對(duì)樁頂內(nèi)力分布的影響，采用在承臺(tái)底施加預(yù)應(yīng)力的方法有效協(xié)調(diào)了承臺(tái)豎向位移，

4、使得各基樁軸力趨于一致。
　　3、對(duì)轉(zhuǎn)體施工曲線連續(xù)剛構(gòu)橋的配重設(shè)計(jì)方法及穩(wěn)定性進(jìn)行了分析，武漢市長(zhǎng)豐大道高架橋的配重方案為:38號(hào)墩縱向每側(cè)對(duì)稱配重長(zhǎng)1.0m，寬2.0m，每側(cè)重80kN(q=40kN/m);橫向配重長(zhǎng)16.0m，寬4.0m，在曲線外側(cè)球鉸附近布置，自重1600kN，q=100.0kN/m;39號(hào)墩縱向每側(cè)對(duì)稱配重長(zhǎng)4.0m，寬2.0m，每側(cè)重180kN(q=45kN/m)配重長(zhǎng)10.0m，寬4.0m，自重120

5、0kN，q=120kN/m。橫向配重長(zhǎng)10.0m，寬4.0m，自重1200kN，q=120kN/m。在穩(wěn)定性方面考慮了風(fēng)荷載、不平衡重和摩擦系數(shù)三個(gè)影響因素，得到當(dāng)動(dòng)摩擦系數(shù)小于等于0.01時(shí)，即靜摩擦系數(shù)小于等于0.017，這時(shí)轉(zhuǎn)體T構(gòu)的穩(wěn)定系數(shù)小于0.0815，采用傾斜配重（三點(diǎn)支持），控制偏心距在5cm≤e≤15cm;當(dāng)動(dòng)摩擦系數(shù)大于0.01時(shí)，即靜摩擦系數(shù)大于0.017，只要將轉(zhuǎn)體T構(gòu)橫向曲線內(nèi)外側(cè)重量差值控制在10t以內(nèi)，理論