注漿加固土的力學模型及隧道工程應用研究.pdf

1、目前，劈裂注漿工程的注漿參數(shù)設計仍處于半理論、半經驗狀態(tài)，合理性差，且沒有與注漿目的或注漿效果有機結合起來。另一方面，目前的注漿質量檢驗手段所取得的效果還遠遠不夠，對注漿量的驗收也缺乏經濟合理的方法，這不但易造成浪費，還會造成許多工程隱患。本文通過宏-微觀室內試驗、現(xiàn)場試驗、理論推導以及數(shù)值分析等手段研究了劈裂注漿主要注漿參數(shù)取值方法和注漿效果檢驗方法，其具體的研究工作及取得的主要成果如下:
　　(1)取得了磷酸-水玻璃和水泥-水

2、玻璃的配合比與凝結時間的關系，漿液凝結體的力學性能、滲透性能以及微觀結構隨時間變化規(guī)律。研究表明:①對于磷酸-水玻璃漿液，凝結時間隨著水與磷酸體積比的增加而先減小再增加，凝結時間隨著水玻璃的濃度增加變化比較復雜;②對于水泥-水玻璃漿液，凝結時間隨著水玻璃濃度的升高而增加，凝結時間隨水灰比的增大先降后升。③兩種漿液形成的凝結體均能滿足不透水層的要求;④磷酸-水玻璃比較適合對水量較大的地層進行應急性止水注漿;⑤水泥-水玻璃適合同時需要止水和

3、加固的地層。
　　(2)建立了劈裂注漿后復合土體的二維簡化等效單元體模型，基于均質化理論和變形協(xié)調原則推導了模型的等效彈性參數(shù)解析解。用有限元方法分別計算并分析了模型在簡化前后的等效彈性參數(shù);同時將二維簡化等效單元體模型的有限元計算結果和解析計算結果也進行了對比分析。最后基于解析結果分析了土體和漿液凝結體各自的彈性參數(shù)以及漿液注入率對等效彈性參數(shù)的影響。結果表明:①按面積等效原則對模型進行簡化處理的方法是可行的，可以按照簡化模型進

4、行彈性階段的理論分析;②解析結果與有限元結果具有良好的一致性;③復合土體的等效彈性模量和等效泊松比主要受漿液注入率和漿液固結體本身模量的影響。
　　(3)建立了劈裂注漿后復合土體的橫向各向同性單元體幾何模型，按體積等效原則給出了漿-土體積及受力分配關系模型圖，基于橫向各向同性本構關系推導了模型的等效彈性模量和等效泊松比的解析解。采用有限元方法取得了模型特定條件下的等效彈性模量和等效泊松比，并與解析結果進行了對比分析。最后把模型和相

5、應的解析結果引入Flac3D中，結合一個熱力隧道工程實例對隧道劈裂注漿后關鍵位置的沉降進行了預測分析，并與實測值進行了對比。研究表明:①解析計算結果與有限元方法計算結果吻合度較高;②基于本文提出的模型及其解析結果對隧道開挖后沉降的預測值與實測值具有良好的一致性。
　　(4)取得了隧道超前預注漿加固經濟合理的注漿圈厚度、復合土體彈性模量及注入率?；谂炎{復合土體彈性模型，借助于數(shù)值分析方法研究了注漿圈厚度和復合土體彈性模量變化對

6、隧道開挖后土體位移場和襯砌受力場的影響規(guī)律，研究表明:①兩種模型的計算結果差別不大，橫向各向同性模型的計算結果相對略偏小;②注漿能顯著抑制土體開挖后的沉降，減少襯砌受力，效果隨注漿圈厚度的增加成非線性增加，注漿圈厚度增加到一定程度后，對沉降的控制效果已經不明顯;在減小土體開挖后的土體變形和襯砌受力方面，注漿圈彈性模量與注漿圈厚度作用規(guī)律相似。③在本文工況下，經濟合理的注漿圈厚度可取2.5m，經濟合理的注漿圈彈性模量可取30MPa～35M

7、Pa，相應的經濟合理的注入率可取0.132～0.164之間。
　　(5)提出了兩種劈裂注漿后注入率的獲取方法，并在此基礎上提出了一種基于注入率分析的注漿質量檢驗方法。其中，注入率獲取方法包括理論計算方法和數(shù)字圖像處理方法，通過現(xiàn)場試驗間接驗證了兩種方法的可靠性，同時分析了兩種方法處理注入率的差異性。①理論計算方法只需要知道注漿前后土體的基本物理力學性能，即可算出實際注入率?，F(xiàn)場注漿試驗表明，計算公式的可靠性較好。試驗條件下，實際注

8、漿量約為公式計算值的1.2倍。②數(shù)字圖像處理方法把注漿后開挖的土體形成數(shù)字圖像，通過對圖像信息進行處理來取得注入率。試驗表明:以數(shù)字圖像處理技術來選取漿脈所占像素比，結果變異性小，可重復性好;以圖像處理技術為基礎測算的注漿量與實際跟蹤記錄的注漿量具有很好的一致性，在本現(xiàn)場試驗條件下的實際注漿量約為測算量的1.1～1.2倍。③理論計算所得結果與圖像處理結果具有較好的相關性，但理論計算結果偏小。
　　(6)結合熱力隧道工程實例論述了劈