版權(quán)說明:本文檔由用戶提供并上傳,收益歸屬內(nèi)容提供方,若內(nèi)容存在侵權(quán),請進(jìn)行舉報(bào)或認(rèn)領(lǐng)
文檔簡介
1、<p><b> 畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書</b></p><p> 普通帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)</p><p><b> 指導(dǎo)教師: </b></p><p> 評 閱 人: </p><p><b> 2009年6月<
2、;/b></p><p> 作 者:學(xué) 號(hào):</p><p> 學(xué)院(系):</p><p> 專 業(yè):</p><p> 普通帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)</p><p><b> 摘要</b></p><p> 本文在參考常規(guī)下運(yùn)帶式輸送機(jī)設(shè)計(jì)方法的基礎(chǔ)上,分析了常
3、見驅(qū)動(dòng)方式和制動(dòng)方式用于長運(yùn)距、大運(yùn)量下運(yùn)帶式輸送機(jī)上的優(yōu)缺點(diǎn),提出該運(yùn)輸機(jī)可采用的驅(qū)動(dòng)和制動(dòng)方式;分析了常見軟起動(dòng)裝置及其選型方法,歸納總結(jié)出長運(yùn)距、大運(yùn)量變坡輸送下運(yùn)帶式輸送機(jī)設(shè)計(jì)中的關(guān)鍵問題和可靠驅(qū)動(dòng)方案和制動(dòng)方式優(yōu)化組合的可行方案;通過常規(guī)設(shè)計(jì)計(jì)算,提出了合理確定張緊位置、張緊方式及張緊力大小的方法;對驅(qū)動(dòng)裝置及各主要部件進(jìn)行了選型并校核。</p><p> 長距離變坡下運(yùn)帶式輸送機(jī)運(yùn)行工況復(fù)雜,在設(shè)計(jì)
4、方面需考慮各種可能的工況,并計(jì)算最危險(xiǎn)工況下輸送機(jī)的各項(xiàng)參數(shù),同時(shí)為保證運(yùn)行過程中輸送機(jī)各組成部分能適應(yīng)載荷及工況的變化需將拉緊力統(tǒng)一,然后重新計(jì)算各工況下輸送機(jī)參數(shù),最終確定整機(jī)參數(shù)。</p><p> 關(guān)鍵詞:帶式輸送機(jī) 下運(yùn) 長運(yùn)距 變坡</p><p><b> 目 錄</b></p><p> 1 緒論 …………………
5、……………………………………………………………1</p><p> 2 輸送機(jī)的發(fā)展與現(xiàn)狀……………………………………………………………1</p><p> 2.1. 國外帶式輸送機(jī)技術(shù)和發(fā)展…………………………………………………1</p><p> 2.2 國內(nèi)帶式輸送機(jī)的技術(shù)現(xiàn)狀及存在的問題…………………………………1</p><p
6、> 2.3 我國帶式輸送機(jī)的發(fā)展………………………………………………………2</p><p> 3 選題背景…………………………………………………………………………3</p><p> 3.1 主要技術(shù)參數(shù)…………………………………………………………………3</p><p> 3.2 線路參數(shù)……………………………………………………………………
7、…3</p><p> 3.3 物料特性………………………………………………………………………3</p><p> 3.4 帶式輸送機(jī)工作環(huán)境…………………………………………………………4</p><p> 3.5 本設(shè)計(jì)的研究內(nèi)容……………………………………………………………4</p><p> 4 長距離、大運(yùn)量下運(yùn)帶式輸
8、送機(jī)關(guān)鍵技術(shù)的分析……………………………4</p><p> 4.1 下運(yùn)帶式輸送機(jī)的基本組成…………………………………………………4</p><p> 4.2 驅(qū)動(dòng)方案的確定………………………………………………………………5</p><p> 4.3 新型下運(yùn)帶式輸送機(jī)驅(qū)動(dòng)組合及其控制過程………………………………6</p><p&g
9、t; 5 長距離大運(yùn)量下運(yùn)帶式輸送機(jī)設(shè)計(jì)……………………………………………8</p><p> 5.1 帶式輸送機(jī)原始參數(shù)…………………………………………………………8</p><p> 5.2 帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)計(jì)算………………………………………………………8</p><p> 5.3 輸送機(jī)布置形式及基本參數(shù)的確定…………………………………………1
10、0</p><p> 5.4 線路阻力的計(jì)算………………………………………………………………11</p><p> 5.5 輸送帶張力的計(jì)算……………………………………………………………12</p><p> 5.6 滾筒的選擇與減速器的選擇…………………………………………………21</p><p> 5.7 制動(dòng)器裝置的選擇
11、……………………………………………………………21</p><p> 5.8 軟起動(dòng)裝置的選擇……………………………………………………………23</p><p> 5.9 拉緊裝置………………………………………………………………………26</p><p> 6 結(jié)論 ………………………………………………………………………………27</p>&
12、lt;p> 致謝 …………………………………………………………………………………28</p><p><b> 參考文獻(xiàn)</b></p><p><b> 1 緒論</b></p><p> 隨著煤礦現(xiàn)代化的發(fā)展和需要,我國對大傾角固定帶式輸送機(jī)、高產(chǎn)高效工作面順槽可伸縮帶式輸送機(jī)及長運(yùn)距、大運(yùn)量帶式輸送機(jī)
13、及其關(guān)鍵技術(shù)、關(guān)鍵零部件進(jìn)行了理論研究發(fā)和產(chǎn)品開,應(yīng)用動(dòng)態(tài)分析技術(shù)和中間驅(qū)動(dòng)與智能化控制等技術(shù),研制成功了軟啟動(dòng)和制動(dòng)裝置以及PLC控制為核心的電控裝置,并且井下大功率防爆變頻器也已經(jīng)進(jìn)入研發(fā)、試制階段。隨著高產(chǎn)高效礦井的發(fā)展,帶式輸送機(jī)各項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)有了很大提高。</p><p> 本文在對常規(guī)下運(yùn)帶式輸送機(jī)驅(qū)動(dòng)及制動(dòng)方案的理論研究的基礎(chǔ)上,提出長運(yùn)距、大運(yùn)量下運(yùn)帶式輸送機(jī)常見驅(qū)動(dòng)方式和制動(dòng)方法,通過系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)
14、建模計(jì)算和分析,將靜態(tài)設(shè)計(jì)結(jié)論和動(dòng)態(tài)分析結(jié)果相結(jié)合,指出長運(yùn)距、大運(yùn)量下運(yùn)帶式輸送機(jī)啟動(dòng)、運(yùn)行和制動(dòng)過程中存在的問題,并提出可行的控制理論和解決方案。</p><p> 2 輸送機(jī)的發(fā)展與現(xiàn)狀</p><p> 2.1. 國外帶式輸送機(jī)技術(shù)和發(fā)展</p><p> 表2.1 國外帶式輸送機(jī)的主要技術(shù)指標(biāo)</p><p> 國外帶式輸
15、送機(jī)技術(shù)的發(fā)展主要表現(xiàn)在三個(gè)方面:(1)帶式輸送機(jī)功能多元化、應(yīng)用范圍擴(kuò)大化,如大傾角帶式輸送機(jī)、管狀帶式輸送機(jī)、空間轉(zhuǎn)彎帶式輸送機(jī)等各種機(jī)型;(2)帶式輸送機(jī)本身的技術(shù)向長運(yùn)距、大運(yùn)量、高帶速等大型帶式輸送機(jī)方向發(fā)展;(3)帶式輸送機(jī)本身關(guān)鍵零部件向高性能、高可靠性方向發(fā)展。在礦井下,由于受環(huán)境條件的限制,其帶式輸送機(jī)的技術(shù)指標(biāo)要比地面用帶式輸送機(jī)的指標(biāo)為低。國外通常使用的帶式輸送機(jī)的主要技術(shù)指標(biāo)如表2.1所示。</p>
16、<p> 2.2 國內(nèi)帶式輸送機(jī)的技術(shù)現(xiàn)狀及存在的問題</p><p> 從20世紀(jì)80年代起,我國帶式輸送機(jī)也有了很大發(fā)展,對帶式輸送機(jī)的關(guān)鍵技術(shù)研究和新產(chǎn)品的開發(fā)都取得了可喜的成果,輸送機(jī)產(chǎn)品系列不斷增多,但這一階段的發(fā)展大都基于我國70年代前后引進(jìn)帶式輸送機(jī)的變形和改進(jìn),主體結(jié)構(gòu)沒有大的變化。進(jìn)入90年代后,隨著現(xiàn)代化的發(fā)展和需要,我國對大傾角帶式輸送機(jī)、高產(chǎn)高效工作面順槽可伸縮帶長式輸送
17、機(jī)及長運(yùn)距、大運(yùn)量帶式輸送機(jī)及其關(guān)鍵技術(shù)、關(guān)鍵零部件進(jìn)行了理論研究和產(chǎn)品開發(fā),應(yīng)用動(dòng)態(tài)分析技術(shù)和中間驅(qū)動(dòng)與智能化控制等技術(shù),研制成功了軟啟動(dòng)和制動(dòng)裝置以及PLC控制為核心的防爆電控裝置。帶式輸送機(jī)到目前己達(dá)到表2.2所示的主要技術(shù)指標(biāo)。</p><p> 表2.2 國內(nèi)帶式輸送機(jī)的主要技術(shù)指標(biāo)</p><p> 從表2.1和表2.2的比較可以看出,我國國產(chǎn)帶式輸送機(jī)的水平基本達(dá)到了國
18、際水平。目前,在帶式輸送機(jī)產(chǎn)品中,主要存在的問題但關(guān)鍵零部件的可靠性水平還有待于進(jìn)一步提高。</p><p> 2.3 我國帶式輸送機(jī)的發(fā)展</p><p> (1)大型化、智能化</p><p> 為了適應(yīng)高產(chǎn)高效生產(chǎn)的需要,帶式輸送機(jī)的運(yùn)輸能力要加大,控制自動(dòng)化水平要提高,長運(yùn)距、高帶速、大運(yùn)量、大功率是帶式輸送機(jī)今后發(fā)展的必然趨勢。</p>
19、<p> (2)提高關(guān)鍵零部件的性能和可靠性</p><p> 設(shè)備開機(jī)率的高低主要取決于輸送機(jī)關(guān)鍵零部件的性能和可靠性。而要提高關(guān)鍵零部件的性能和可靠性,除了進(jìn)一步完善和提高現(xiàn)有零部件的性能和可靠性外,還要不斷開發(fā)研究新的技術(shù)和零部件,</p><p> (3)擴(kuò)大功能,一機(jī)多用化</p><p> 帶式輸送機(jī)是一種理想的連續(xù)運(yùn)輸設(shè)備,但目前
20、其效能還沒有充分發(fā)揮,資源有所浪費(fèi)。如將帶式輸送機(jī)結(jié)構(gòu)作適當(dāng)修改,并采取一定的安全措施,就可拓展到運(yùn)人、運(yùn)料或雙向運(yùn)輸?shù)裙δ?,做到一機(jī)多用,使其發(fā)揮最大的經(jīng)濟(jì)效益。</p><p><b> (4)開發(fā)專用機(jī)種</b></p><p> 中國礦業(yè)的地質(zhì)條件差異較大,在運(yùn)輸系統(tǒng)的布置上經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)一些特殊要求,如彎曲、大傾角,直至垂直提升、長運(yùn)距下運(yùn)帶式輸送機(jī)等,而有
21、些場合常規(guī)的帶式輸送機(jī)是無法滿足要求的。為了滿足煤礦井下的某些特殊要求,應(yīng)開發(fā)滿足這些特殊要求帶式輸送機(jī),如管狀帶式輸送機(jī)、平面轉(zhuǎn)彎帶式輸送機(jī)、大傾角上運(yùn)帶式輸送機(jī)、打傾角下運(yùn)帶式輸送機(jī)等。 </p><p><b> 3 選題背景</b></p><p> 充礦集團(tuán)東灘煤礦東翼一采區(qū)儲(chǔ)量約1億噸,該采區(qū)的原煤運(yùn)輸全部由一采區(qū)主運(yùn)輸大巷固定帶式輸送機(jī)擔(dān)負(fù),該輸送
22、機(jī)運(yùn)距3005米,運(yùn)量1800噸/小時(shí),提升高度-175米,是屬于典型的煤礦井下長運(yùn)距、大運(yùn)量下運(yùn)帶式輸送機(jī)。東灘煤礦東翼一采區(qū)運(yùn)輸大巷固定帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)參數(shù)說明如下:</p><p> 3.1 主要技術(shù)參數(shù)</p><p> 輸送能力Q=1800t/h</p><p> 輸送長度L=3005m</p><
23、;p> 輸送帶寬度B=1200mm</p><p><b> 3.2 線路參數(shù)</b></p><p> 東翼一采區(qū)上山主運(yùn)輸大巷共3005米,可簡化為如圖2.1所示的八段:第一段(1點(diǎn)到2點(diǎn))平運(yùn),長度540米;第二段(2點(diǎn)到3點(diǎn))下運(yùn),水平長度207米,提升高度-27.1米;第三段(3點(diǎn)到4點(diǎn))平運(yùn),水平長度62米;第四段(4點(diǎn)到5點(diǎn))
24、下運(yùn),水平長度518米,提升高度-82米;第五段((5點(diǎn)到6點(diǎn))平運(yùn),長度470米;第六段(6點(diǎn)到7點(diǎn))上運(yùn),水平長度360米,提升高度18.9米;第七段((7點(diǎn)到8點(diǎn))下運(yùn),水平長度400米,提升高度-28.4米:第八段(8點(diǎn)到9點(diǎn))下運(yùn),水平長度435米,提升高度-56米;整機(jī)水平長度2992米,運(yùn)輸長度3005米。</p><p> 圖2.1 輸送線路參數(shù)圖</p><p><
25、;b> 3.3 物料特性</b></p><p> 輸送物料原煤</p><p> 物料密度ρ=900kg/m3</p><p> 物料安息角 50°</p><p> 3.4 帶式輸送機(jī)工作環(huán)境</p><p> 地點(diǎn):東灘煤礦
26、東翼一采區(qū)上山主運(yùn)輸大巷,底板為煤。</p><p> 環(huán)境溫度:0~35℃ 。</p><p> 由于帶式輸送機(jī)巷道起伏不平,變坡點(diǎn)較多,致使此帶式輸送機(jī)運(yùn)行工況相當(dāng)復(fù)雜,是目前國內(nèi)乃至國外煤礦井下運(yùn)行工況最為復(fù)雜的帶式輸送機(jī)之一:從另一方面,下運(yùn)帶式輸送機(jī)運(yùn)行安全可靠性要求高,控制系統(tǒng)復(fù)雜,且我國目前對下運(yùn)帶式輸送機(jī)的理論研究較少,特別是長運(yùn)距、大運(yùn)量下運(yùn)帶式輸送機(jī)系統(tǒng)的工況分析、
27、動(dòng)態(tài)分析、啟動(dòng)、制動(dòng)技術(shù)研究較少,這也是本文選擇長運(yùn)距、大運(yùn)量下運(yùn)帶式輸送機(jī)進(jìn)行研究的目的。</p><p> 3.5 本設(shè)計(jì)的研究內(nèi)容</p><p> 3.5.1 長運(yùn)距、大運(yùn)量下運(yùn)帶式輸送機(jī)技術(shù)分析</p><p> 通過下運(yùn)帶式輸送機(jī)驅(qū)動(dòng)裝置的各種組成方案的分析比較,以及常規(guī)長運(yùn)距、大運(yùn)量下運(yùn)帶式輸送機(jī)驅(qū)動(dòng)方案中軟制動(dòng)技術(shù)和軟起動(dòng)技術(shù)的理論研究,提
28、出長運(yùn)距、大運(yùn)量下運(yùn)帶式輸送機(jī)常見驅(qū)動(dòng)方式和制動(dòng)方法,并分析常見驅(qū)動(dòng)方式和制動(dòng)方法的優(yōu)點(diǎn)和存在問題,歸納總結(jié)出長運(yùn)距、大運(yùn)量下運(yùn)帶式輸送機(jī)驅(qū)動(dòng)方案和制動(dòng)方式選擇的依據(jù)。</p><p> 3.5.2 帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)及驅(qū)動(dòng)、制動(dòng)方案的分析</p><p> 針對充礦集團(tuán)東灘煤礦東翼一采區(qū)主運(yùn)輸大巷固定下運(yùn)帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)參數(shù)及其特殊的工作環(huán)境所形成的復(fù)雜工況,首先對正常運(yùn)行時(shí)工況進(jìn)行
29、設(shè)計(jì)計(jì)算,然后再對空載及最大正功和最大負(fù)功工況進(jìn)行計(jì)算,再對各種工況的計(jì)算結(jié)果分析討論,最后確定合理的張緊方式及張緊力大小,提出合理的張緊裝置的選型。</p><p> 通過各種工況的計(jì)算、分析比較,提出合理的驅(qū)動(dòng)裝置中,電機(jī)、減速器、軟起動(dòng)裝置(調(diào)速型液力耦合器)及軟制動(dòng)裝置各部件的選型方案。</p><p> 4 長距離、大運(yùn)量下運(yùn)帶式輸送機(jī)關(guān)鍵技術(shù)的分析</p>
30、<p> 4.1 下運(yùn)帶式輸送機(jī)的基本組成</p><p> 帶式輸送機(jī)的組成如圖3.1所示,主要其有:輸送帶、驅(qū)動(dòng)裝置(電動(dòng)機(jī)、減速機(jī)、軟起動(dòng)裝置、制動(dòng)器、聯(lián)軸器、逆止器)、傳動(dòng)滾筒、改向滾筒、托輥組、拉緊裝置、卸料器、機(jī)架、漏斗、導(dǎo)料槽、安全保護(hù)裝置以及電氣控制系統(tǒng)等組成。</p><p> 1-頭部漏斗 ;2-機(jī)架;3-頭部掃清器;4-傳動(dòng)滾筒 5-安全保護(hù)裝置;6
31、-輸送帶;7-承載托輥;8-緩沖托輥;9-導(dǎo)料槽;10-改 向滾筒;11-拉緊裝置 12-尾架;13-空段掃清器;14-回程托輥;15-中間架;16-電動(dòng)機(jī);17-液力偶合器;18-制動(dòng)器;19-減速器;20-聯(lián)軸器</p><p> 圖3.1 帶式輸送機(jī)組成示意圖</p><p> 4.2 驅(qū)動(dòng)方案的確定</p><p> 帶式輸送機(jī)的驅(qū)動(dòng)部是整機(jī)組成的
32、關(guān)鍵部件。驅(qū)動(dòng)部配置是否合適,直接影響帶式輸送機(jī)能否正常運(yùn)行。長距離、大運(yùn)量帶下運(yùn)帶式輸送機(jī)對驅(qū)動(dòng)部的要求比通用帶式輸送機(jī)的要求更高,它要求驅(qū)動(dòng)裝置能提供平穩(wěn)、平滑的起動(dòng)和停車制動(dòng)力矩,以保證輸送帶不出現(xiàn)超速、打滑及輸送帶上的物料不出現(xiàn)滾料和滑料現(xiàn)象。為此要求驅(qū)動(dòng)裝置具有一個(gè)制動(dòng)力可隨時(shí)調(diào)整的制動(dòng)器,以保證起動(dòng)和停車制動(dòng)的可控,極大地減小對物料的沖擊。同時(shí),在輸送機(jī)空載起車時(shí)還必需保證起動(dòng)的平穩(wěn)性。</p><p&g
33、t; 下運(yùn)帶式輸送機(jī)受地形條件(如起伏較大)和裝載量的影響,其起動(dòng)工況比較復(fù)雜,應(yīng)考慮如下幾種:</p><p> (1)負(fù)載量小或空載,松閘后帶式輸送機(jī)不能自起動(dòng);</p><p> (2)負(fù)載量較大,松閘后帶式輸送機(jī)能自起動(dòng),但自然加速度較小;</p><p> (3)負(fù)載量大,松閘后帶式輸送機(jī)能自起動(dòng),且自然加速度較大。</p><
34、p> 下運(yùn)帶式輸送機(jī)在正常運(yùn)行時(shí),電動(dòng)機(jī)也存在發(fā)電工況、電動(dòng)工況交織運(yùn)行的問題,所以在設(shè)計(jì)中,一般較少考慮軟起動(dòng)裝置。帶式輸送機(jī)配下運(yùn)帶式輸送機(jī)在正常運(yùn)行時(shí),電動(dòng)機(jī)也存在發(fā)電工況、電動(dòng)工況交織運(yùn)行的問題,所以在設(shè)計(jì)中,一般較少考慮軟起動(dòng)裝置。帶式輸送機(jī)配置軟起動(dòng)裝置,可有效降低起、制動(dòng)過程的動(dòng)張力,延長輸送帶及接頭的使用壽命,甚至可降低輸送帶強(qiáng)度,具有很大的經(jīng)濟(jì)意義。</p><p> 由于下運(yùn)帶式輸送
35、機(jī)一般情況下電動(dòng)機(jī)工作在發(fā)電工況,空載時(shí)電動(dòng)機(jī)工作在電動(dòng)工況。目前常用的下運(yùn)帶式輸送機(jī)驅(qū)動(dòng)部典型設(shè)備配置如表3.1所示。</p><p> 表3.1 常用下運(yùn)帶式輸送機(jī)驅(qū)動(dòng)部組合表</p><p> 4.3 新型下運(yùn)帶式輸送機(jī)驅(qū)動(dòng)組合及其控制過程</p><p> 多數(shù)下運(yùn)帶式輸送機(jī)采用以下幾種驅(qū)動(dòng)部組合方式:</p><p> (
36、1)電動(dòng)機(jī)—制動(dòng)裝置—減速器—滾筒</p><p> (2)電動(dòng)機(jī)—限矩型液力偶合器—制動(dòng)裝置—減速器—滾筒</p><p> (3)電動(dòng)機(jī)—限矩型液力偶合器—減速器—可控制動(dòng)裝置—滾筒</p><p> (4)電動(dòng)機(jī)—軟啟動(dòng)—減速器—液壓軟制動(dòng)—盤式制動(dòng)裝置—滾筒</p><p> (5)電動(dòng)機(jī)—軟啟動(dòng)—減速器—液力軟制動(dòng)—盤式制動(dòng)
37、裝置—滾筒</p><p> (6)電動(dòng)機(jī)—軟啟動(dòng)—減速器—可控盤式制動(dòng)裝置—滾筒</p><p> (7)電動(dòng)機(jī)—軟啟動(dòng)—減速器—液粘軟制動(dòng)—滾筒</p><p> 其中方式(1)~(3)多用于小型(短距離、小傾角、小運(yùn)量、低帶速)下運(yùn)機(jī)上方式;(4)~(7)較適于大傾角下運(yùn)輸送機(jī)上。</p><p> 為此我們提出一種經(jīng)濟(jì)實(shí)用的長
38、距離、大運(yùn)量、大功率下運(yùn)帶式輸送機(jī)的驅(qū)動(dòng)部組合方案。該方案驅(qū)動(dòng)部主要有以下設(shè)備組成:電動(dòng)機(jī)、聯(lián)軸器、調(diào)速型液力偶合器、減速機(jī)、可控制動(dòng)裝置、驅(qū)動(dòng)滾筒等組成,如圖3.2所示</p><p> 圖3.2 驅(qū)動(dòng)部分組合方案示意圖</p><p> 采用以上驅(qū)動(dòng)組合的下運(yùn)帶式輸送機(jī)的起動(dòng)和停車過程如下:</p><p> (1)開機(jī)準(zhǔn)備:先給軟起動(dòng)裝置的電氣系統(tǒng)和液壓
39、系統(tǒng)送電,使主、從動(dòng)摩擦片閉合,可控制動(dòng)裝置逐漸松閘,如果是重載,按起動(dòng)要求重車逐漸自動(dòng)起動(dòng)帶式輸送機(jī)。</p><p> (2)當(dāng)輸送帶在裝滿物料的情況下起動(dòng)帶式輸送機(jī)時(shí),不能直接對電機(jī)送電,否則起動(dòng)太快,物料容易出現(xiàn)下滑或滾料,所以在這種情況下而是靠煤的下滑力起動(dòng)輸送機(jī),當(dāng)逐漸松開制動(dòng)器,輸送帶帶動(dòng)電機(jī)旋轉(zhuǎn),通過速度傳感器檢測旋轉(zhuǎn)速度,當(dāng)速度達(dá)到近電機(jī)同步運(yùn)行轉(zhuǎn)速時(shí),PLC控制電機(jī)自動(dòng)送電起動(dòng),從而使電機(jī)運(yùn)
40、行于正常的發(fā)電狀態(tài),這樣可以大大減小電機(jī)起動(dòng)時(shí)對電氣和機(jī)械的沖擊。而且向下輸送的角度越大,起動(dòng)加速度越大。為了保證起動(dòng)平穩(wěn),通過速度反饋改變制動(dòng)器施加的制動(dòng)力,根據(jù)不同的制動(dòng)力,把加速度控制在0.3m/s2之內(nèi),保證起動(dòng)過程的平穩(wěn)性。</p><p> (3)電機(jī)直接起動(dòng)控制,當(dāng)輸送機(jī)空載或輕載,逐漸松開制動(dòng)器時(shí),輸送機(jī)不能自動(dòng)起動(dòng),這時(shí)根據(jù)測速裝置檢測輸送機(jī)處于零速狀態(tài)或起車太慢時(shí),需要采用調(diào)速型液力偶合器來
41、可控起動(dòng)帶式輸送機(jī),此時(shí)的可控起動(dòng)過程完全同上運(yùn)帶式輸送機(jī)的起動(dòng)過程。</p><p> (4)正常運(yùn)行時(shí),調(diào)速型液力偶合器開度最大,傳動(dòng)效率達(dá)到最大。</p><p> (5)當(dāng)多電機(jī)驅(qū)動(dòng)時(shí),出現(xiàn)某臺(tái)電機(jī)超載,需要功率平衡時(shí),根據(jù)電機(jī)的電流反饋來進(jìn)行調(diào)速型液力偶合器的輸入與輸出速度調(diào)節(jié)(具體詳見電氣部分),來進(jìn)行多電機(jī)間的功率平衡調(diào)節(jié)。一般只要帶式輸送機(jī)系統(tǒng)設(shè)計(jì)合理,都能保證系統(tǒng)的多
42、機(jī)功率平衡。</p><p> (6)停車時(shí),按預(yù)定的減速度要求進(jìn)行閉環(huán)改變可控制動(dòng)系統(tǒng)的制動(dòng)力矩,使帶式輸送機(jī)按預(yù)定的減速度減速,實(shí)現(xiàn)可控停車。</p><p> (7)當(dāng)輸送機(jī)在帶載停車時(shí),不能直接切斷電機(jī),否則容易出現(xiàn)飛車現(xiàn)象,造成嚴(yán)重事故。為此在停機(jī)時(shí),先對輸送機(jī)施加制動(dòng)力,當(dāng)檢測到電機(jī)旋轉(zhuǎn)速度降到其同步速度時(shí),再對電機(jī)斷電,這樣在施加制動(dòng)力降速時(shí),可以充分利用電機(jī)的制動(dòng)力,使
43、停車更平穩(wěn)。當(dāng)輸送機(jī)的速度降至電機(jī)的同步速度時(shí),調(diào)速型液力偶合器勺管全部插入,保證電機(jī)與輸送機(jī)系統(tǒng)的同步切除,保證了可控制動(dòng)系統(tǒng)進(jìn)一步按要求減速停車。</p><p> (8)如果停車時(shí),帶式輸送機(jī)是空載(即主電機(jī)處于電動(dòng)狀態(tài)),則可以同上運(yùn)帶式輸送機(jī)的停車過程結(jié)合可控制動(dòng)裝置進(jìn)行聯(lián)合停車制動(dòng)。</p><p> (9)定車時(shí),可控制動(dòng)裝置抱閘,主電機(jī)停機(jī),調(diào)速型液力偶合器的液壓和電氣
44、系統(tǒng)停電。</p><p> (10)在起動(dòng)和停車過程中出現(xiàn)故障,如輸送帶跑偏、撕帶、油溫過高等等,調(diào)速型液力偶合器和可控制動(dòng)裝置的電氣控制系統(tǒng)會(huì)自動(dòng)根據(jù)要求可控停機(jī)。</p><p> 5 長距離大運(yùn)量下運(yùn)帶式輸送機(jī)設(shè)計(jì)</p><p> 5.1 帶式輸送機(jī)原始參數(shù)</p><p> 帶式輸送機(jī)是目前井下煤炭的主要輸送設(shè)備,其設(shè)
45、計(jì)的自動(dòng)化先進(jìn)程度、結(jié)構(gòu)布置方式、使用安全性、可靠性、連續(xù)性和高效運(yùn)行將直接影響礦井生產(chǎn)成本。采用帶式輸送機(jī)輸送物料與其它方式相比有著一系列的優(yōu)越性和高效性,其自動(dòng)化程度高,代表現(xiàn)代物流技術(shù)的發(fā)展方向。所要求設(shè)計(jì)的帶式輸送機(jī)的參數(shù)如表4.1所示。</p><p> 表4.1 輸送機(jī)原始參數(shù)</p><p> 5.2 帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>
46、5.2.1 輸送帶運(yùn)行速度的選擇</p><p> 輸送帶運(yùn)行速度是輸送機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算的重要參數(shù),在輸送量一定時(shí),適當(dāng)提高帶速,可減少帶寬。對水平安裝的輸送機(jī),可選擇較高的帶速,輸送傾角越大帶速應(yīng)偏低,向上輸送時(shí)帶速可適當(dāng)高些,向下輸送時(shí)帶速應(yīng)低些。目前DTII系列帶式輸送機(jī)推薦的帶速為1.25~4m/s。對于下運(yùn)帶式輸送機(jī),考慮管理難度大,一般確定帶速為2~3.5m/s。根據(jù)工作面順槽膠帶機(jī)的規(guī)格(帶寬1.2m
47、、帶速3.15m/s),工作面的實(shí)際生產(chǎn)能力,煤流的不均勻型等因素,確定下運(yùn)帶式輸送機(jī)帶速3.15m/s。</p><p> 5.2.2 輸送帶寬度計(jì)算</p><p> 1)按輸送能力確定帶寬</p><p> 帶式輸送機(jī)的輸送能力與帶寬和帶速的關(guān)系是:</p><p> Q=KB2vγc t/h</p>&
48、lt;p> 式中K—貨載斷面系數(shù),K值與貨載在輸送帶上的堆積角有關(guān)(查標(biāo)準(zhǔn)MT/T467-1996中表三)</p><p><b> B—輸送帶寬度,m</b></p><p> V—輸送機(jī)速度,m/s</p><p> γ—運(yùn)送貨載的集散容重,t/m3</p><p> C—輸送機(jī)傾角對輸送量的影響系
49、數(shù)。</p><p> 當(dāng)輸送量已知時(shí)可按下式求得滿足生產(chǎn)能力所需的帶寬B1:</p><p><b> B1===1.2</b></p><p> 2)按輸送物料的塊度確定帶寬B2</p><p> 因?yàn)楸編捷斔蜋C(jī)輸送原煤,且amax=300mm故有:</p><p> B2≥2
50、183;amax+200=2×200+200=800mm</p><p> 實(shí)際確定寬度時(shí)B=max{1000B1,B2},故可選用1200mm寬度的輸送帶。</p><p> 5.2.3 初選輸送帶</p><p> 我國目前生產(chǎn)的輸送帶有以下幾種:尼龍分層輸送帶、塑料輸送帶、整體帶芯阻燃帶、鋼絲繩芯帶等。</p><p&g
51、t; 在輸送帶類型確定上應(yīng)考慮如下因素:</p><p> 1)為延長輸送帶使用壽命,減小物料磨損,盡量選用橡膠貼面,其次為橡塑貼面和塑料貼面的輸送帶;</p><p> 2)在同等條件下優(yōu)先選擇分層帶,其次為整體帶芯和鋼絲繩芯帶;</p><p> 3)優(yōu)先選用尼龍、維尼龍帆布層帶。因在同樣抗拉強(qiáng)度下,上述材料比棉帆布帶體輕、帶薄、柔軟、成槽性好、耐水和耐
52、腐蝕;</p><p> 4)覆蓋膠的厚度主要取決于被運(yùn)物料的種類和特性,給料沖擊的大小、帶速與機(jī)長,輸送石炭石之類的礦石,可以加厚2mm表面橡膠層,以延長使用壽命。</p><p> 綜合該機(jī)各類特性參數(shù)和技術(shù)特性,初選輸送帶采用鋼絲繩芯輸送帶,它既有良好的強(qiáng)度,又具有較好的防撕裂性能,是目前井下帶式輸送機(jī)首選帶型??梢猿踹x輸送帶如下:</p><p> 輸
53、送帶型號(hào):ST2500輸送帶</p><p><b> 帶寬:1200mm</b></p><p> 帶質(zhì)量:qd=35.3kg/m2</p><p> 5.3 輸送機(jī)布置形式及基本參數(shù)的確定</p><p> 5.3.1 輸送帶布置形式</p><p> 對于角度不大的長距離、大運(yùn)
54、量帶式輸送機(jī)系統(tǒng),一般可采取雙滾筒1:1或2:1的功率配比,這樣既可以實(shí)現(xiàn)電機(jī)的分時(shí)起動(dòng),同時(shí)可以降低輸送帶的強(qiáng)度。為了降低輸送帶的強(qiáng)度,本驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)采用了頭部雙滾筒驅(qū)動(dòng),并把拉緊裝置放在緊跟驅(qū)動(dòng)滾筒后部,有利于起動(dòng)時(shí)自動(dòng)拉緊,同時(shí)減少了電力線路鋪設(shè)長度,保證了控制響應(yīng)及時(shí)。驅(qū)動(dòng)部布置的位置對輸送帶強(qiáng)度的影響較大,但對于本輸送系統(tǒng),進(jìn)行分析后得出,驅(qū)動(dòng)部布置在上部效果較理想。同時(shí)遵循盡量減少施工工作量、簡化設(shè)備的原則,降低制作成本,其具體
55、布置示意圖如輸送機(jī)總裝圖所示??紤]到煤的輸送質(zhì)量較大,本機(jī)各類托輥組間距為:</p><p> 承載托輥間距l(xiāng)t'=1.2m</p><p> 回程托輥間距l(xiāng)t"=3m</p><p> 緩沖托輥間距l(xiāng)th=0. 6m</p><p> 承載托輥直徑dt=φ133mm Gt'=34.92Kg</p&g
56、t;<p> 回程托輥直徑dt'=φ133mm Gt"=30.63Kg</p><p> 5.3.2 輸送機(jī)基本參數(shù)的確定</p><p><b> 1)輸送帶質(zhì)量qd</b></p><p> 由上述輸送帶選型結(jié)果可知qd=35.3kg/m2×1.2m=42.36kg/m</p>
57、;<p><b> 2)物料線質(zhì)量q</b></p><p> 當(dāng)已知設(shè)計(jì)輸送能力和帶速時(shí),物料的線質(zhì)量由下式求得:</p><p> q===159kg/m</p><p> 式中 Q—每小時(shí)運(yùn)輸量,t/h;</p><p> v—運(yùn)輸帶運(yùn)輸速度,m/s</p><p&g
58、t; 3)托輥旋轉(zhuǎn)部分線質(zhì)量qt′,qt″</p><p> 由前述托輥組的選擇情況可知</p><p> Qt′= Gt'/ lt'=29.1kg/m</p><p> qt″= Gt"/ lt"=10.21 kg/m</p><p> 5.4 線路阻力的計(jì)算</p><p
59、> 線路阻力(輸送帶運(yùn)行阻力)包括直線阻力和彎曲段阻力。除了上述基本阻力外,還受附加阻力,包括物料在裝載點(diǎn)加速時(shí)與輸送帶之間的摩擦阻力簡稱物料加速阻力,裝料點(diǎn)的導(dǎo)料槽摩擦阻力,清掃裝置的摩擦阻力,中間卸料裝置的阻力等;由于附加阻力較小,在整機(jī)運(yùn)行過程中相對基本阻力的比例很小,在計(jì)算分析過程中可以忽略不計(jì),不會(huì)影響分析結(jié)果,計(jì)算整機(jī)功率時(shí),考慮電機(jī)加權(quán)系數(shù)。</p><p><b> 各直線段阻
60、力的計(jì)算</b></p><p><b> 回程分支:</b></p><p> WK10-11=gL[(qd+qt″)·ω″·cosβ-qd·sinβ]</p><p> =9.8×540×[(42.36+10.21)×0.02×cos()]=5564N&
61、lt;/p><p> WK11-12= gL[(qd+qt″)·ω″·cosβ-qd·sinβ]</p><p> =9.8×207×[(42.36+10.21)×0.02×cos(-)-42.36×</p><p> sin(-)]=13376N</p><p&g
62、t; 承載分支(有載情況)</p><p> W′Z9-8=gL[(q+qt′+qd)·ω′·cosβ+(q+qd)sinβ]</p><p> =9.8×540[(159+42.36+29.1)×0.025×cos(0°)+(159+42.36× sin(0°)]=30490N</p>&
63、lt;p> W′Z8-7=gL[(q+qt′+qd)·ω′·cosβ+(q+qd)sinβ]</p><p> =9.8×207×[(159+29.1+42.36)×0.025×cos(-7.53°)+(159+42.36)×sin(-7.53°)]</p><p><b> =
64、-41884N</b></p><p> W′Z7-6=gL[(q+qt′+qd)·ω′·cosβ+(q+qd)sinβ]</p><p> 9.8×62×[(159+29.1+42.36)×0.025×cos(0°)]=3500N</p><p> 承載分支(空載情況)<
65、/p><p> W′Z1-2=gL[(qt′+qd)·ω′·cosβ+qdsinβ]</p><p> =9.8×435×[(29.1+42.36)×0.025×cos(-7.4°)+42.36×sin(-4.08°)]</p><p><b> =-159695N
66、</b></p><p> W′Z2-3=gL[(qt′+qd)·ω′·cosβ+qdsinβ]</p><p> =9.8×400×[(29.1+42.36)×0.025×cos(-4.08°)+42.36× sin(-4.08°)]=-4829N</p><p&
67、gt; 同理可計(jì)算出其它各工況下各變坡段的阻力,計(jì)算結(jié)果如表4.2所示。</p><p> 表4.2 各變坡段阻力計(jì)算(N)</p><p> 5.5 輸送帶張力的計(jì)算</p><p> 用逐點(diǎn)法計(jì)算輸送帶關(guān)鍵點(diǎn)張力,輸送帶張力應(yīng)滿足兩個(gè)條件:</p><p> (1)摩擦傳動(dòng)條件:即輸送帶的張力必須保證輸送機(jī)在任何正常工況下都
68、無打滑現(xiàn)象發(fā)生。</p><p> Symax=S1[1+(eμα-1)/n]</p><p> 式中 Symax—輸送帶與傳動(dòng)滾筒相遇點(diǎn)張力,N;</p><p> S1—輸送帶與傳動(dòng)滾筒分離點(diǎn)處張力,N;</p><p> μ—傳動(dòng)滾筒與輸送帶間的摩擦系數(shù),采用包膠滾筒,μ=0.3;</p><p>
69、 α—輸送帶與傳動(dòng)滾筒間的圍包角,取α=200°</p><p> n—摩擦力備用系數(shù),n=1.3;</p><p> (2)垂度條件:即輸送帶的張力必須保證輸送帶在兩托輥間的垂度不超過規(guī)定值,或滿足最小張力條件。</p><p> Szmin=5glt′(q+qd)cosβ</p><p> Skmin=5glt″qdco
70、sβ</p><p> 其中Szmin—重載段輸送帶最小點(diǎn)張力,N;</p><p> Skmin—空載段輸送帶最小點(diǎn)張力,N;</p><p> 本帶式輸送機(jī)各關(guān)鍵點(diǎn)示意如圖一所示,其垂直度條件為:</p><p> Szmin=5×9.8×1.2×(159+42.36)×cos(0
71、6;)=11840N</p><p> Skmin=5×9.8×3×42.36×cos(-0°)=6227N</p><p> 5.5.1 張力計(jì)算時(shí)各種運(yùn)行工況的討論</p><p><b> ?。?)滿載運(yùn)行狀態(tài)</b></p><p> 輸送帶各段都滿載的運(yùn)
72、行狀態(tài)通常為正常運(yùn)行狀態(tài)。大多數(shù)情況下,此狀態(tài)為輸送機(jī)系統(tǒng)最困難工況,所以必須對正常運(yùn)行工況進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算,以確定各主要點(diǎn)輸送帶張力、電機(jī)功率、張緊力等結(jié)論,此時(shí)電機(jī)處于發(fā)電運(yùn)行狀態(tài)。但對于本輸送系統(tǒng)根據(jù)以下分析后,此工況卻不是最困難工況。</p><p> ?。?)最大發(fā)電運(yùn)行狀態(tài)</p><p> 對于既有下運(yùn),又有上運(yùn)情況的輸送線路,有可能出現(xiàn)具有最大發(fā)電狀態(tài)的工況,而且這種工況隨起
73、動(dòng)和停車過程將不斷出現(xiàn)。如果設(shè)計(jì)中沒有考慮到這種工況,就必然會(huì)出現(xiàn)驅(qū)動(dòng)裝置過載,或者在這種條件下停車制動(dòng)不住,出現(xiàn)飛車造成嚴(yán)重的事故。本輸送系統(tǒng),最大發(fā)電運(yùn)行狀態(tài)的工況是在只有下運(yùn)段滿載,水平及上運(yùn)段都處于空載狀態(tài)的情況下出現(xiàn)</p><p> ?。?)最大電動(dòng)行狀態(tài)</p><p> 對于本輸送系統(tǒng)最大電動(dòng)運(yùn)行狀態(tài)不在正常運(yùn)行工況下,而是在線路下運(yùn)段空載,而水平及上運(yùn)段滿載的情況下出現(xiàn)
74、。如果忽略此工況,有可能出現(xiàn)電機(jī)堵轉(zhuǎn),悶車而燒壞,而且這種工況也隨起動(dòng)和停車過程的出現(xiàn)而不斷出現(xiàn)。</p><p><b> ?。?)空載運(yùn)行狀態(tài)</b></p><p> 所謂空載運(yùn)行狀態(tài),就是輸送機(jī)上各點(diǎn)都沒有載荷情況下輸送機(jī)的運(yùn)行狀態(tài)。對于本輸送線路,其空載運(yùn)行狀態(tài)比最大電動(dòng)狀態(tài)情況下的安全,為此我們不詳細(xì)設(shè)計(jì)計(jì)算。</p><p>
75、 5.5.2 最大發(fā)電狀態(tài)下張力計(jì)算</p><p> 當(dāng)所有下運(yùn)段滿載時(shí),該輸送機(jī)處于最大發(fā)電狀態(tài)。在最大發(fā)電狀態(tài)下各段阻力計(jì)算如表4.3所示。</p><p> 表4.3 最大發(fā)電狀態(tài)下各變坡段阻力計(jì)算(N)</p><p><b> 1)張力初步計(jì)算</b></p><p> 為了充分降低輸送帶的張力,只
76、要滿足摩擦條件和垂度條件,就能保證輸送機(jī)的驅(qū)動(dòng)條件,所以下面我們先按垂度條件進(jìn)行計(jì)算,然后驗(yàn)算摩擦條件。</p><p> 該輸送機(jī)為雙滾筒分別驅(qū)動(dòng),功率配比按 γ12=2:1選取,圍包角取</p><p> α1=α2=200°,滾筒與輸送帶摩擦系數(shù)取μ=0.3,則 。</p><p> 考慮滾筒的備用系數(shù),C0=1.3,則根據(jù)摩擦條件有:<
77、/p><p> S1===5.26Sy</p><p> 根據(jù)本帶式輸送機(jī)的特點(diǎn),擬先按垂度條件計(jì)算,后驗(yàn)算摩擦條件。</p><p> 所以令:S8=Szmin=11840N。由逐點(diǎn)張力法求得:</p><p> S9=S8+W′8-9=11840+9454=21294N</p><p> S7=S8-W′7-
78、8= 11840-(-41884)=53724N</p><p> S6=S7+W′6-7= 53724-1085=52639N</p><p> S5=S6-W′5-6= 52639-(-134371)=187010N</p><p> S4=S5-W′4-5= 187010-8229=178781N</p><p> S3=S4-
79、W′3-4= 178781-13778=165003N</p><p> S2=S3-W′2-3= 165003—(—33584)=198587N</p><p> S1=S2-W′1-2= 198587-(-86081)=284668N</p><p> S10=S9×1.02= 21294×1.02=21720N</p>
80、<p> S11=S10-W10-11= 21720+5564=27284N</p><p> S12=S11-W11-12= 27284+13376=40660N</p><p> S13=S12-W12-13= 40660+639=41299N</p><p> S14=S13-W13-14= 41299+39649=80948N</p
81、><p> S15=S14-W14-15= 80948+4843=85791N</p><p> S16=S15-W15-16= 85791-3778=82013N</p><p> S17=S16-W16-17= 82013+15926=97939N</p><p> S18=S17-W17-18= 97939+27703=125642
82、N</p><p> S19=S18×1.03=129411N</p><p><b> ?。?)驗(yàn)算摩擦條件</b></p><p> S1/S19=294668/129411=2.2<5.26</p><p> 以上說明各張力點(diǎn)都滿足垂度條件和摩擦條件。</p><p> ?。?/p>
83、3)輸送帶強(qiáng)度驗(yàn)算</p><p> 考慮輸送帶的壽命、起動(dòng)時(shí)的動(dòng)應(yīng)力、輸送帶的接頭效果、輸送帶的磨損,以及輸送帶的備用能力,選用輸送帶時(shí)必須有一定的備用能力(即安全系數(shù)),根據(jù)以上計(jì)算可以確定輸送帶的最大張力Smax,則應(yīng)滿足:</p><p><b> m=</b></p><p> 其中 m—輸送帶安全系數(shù);</p>
84、<p><b> B—帶寬,mm;</b></p><p> σd—帶芯拉斷強(qiáng)度,N/mm;對于ST2500型帶,σd=2500 N/mm。</p><p> 此處校核輸送帶的安全系數(shù)為:</p><p><b> m==10.5</b></p><p> 可知所選的輸送帶安
85、全系數(shù)大于靜態(tài)設(shè)計(jì)安全系數(shù)6;同時(shí)也大于考慮軟制動(dòng)器啟動(dòng)動(dòng)載系數(shù)1.1時(shí)設(shè)計(jì)安全系數(shù)6.6的要求。</p><p><b> ?。?)張緊力計(jì)算</b></p><p> PH=S18+S19=125642+129411=255053N</p><p> (5)牽引力和電動(dòng)機(jī)功率計(jì)算</p><p> 輸送機(jī)總牽引
86、力:F=S19-S1=129411-284668=-155257N</p><p> 電動(dòng)機(jī)功率: N=</p><p> 其中K—電機(jī)功率備用系數(shù),發(fā)電工況時(shí)取K=1.1</p><p> η—傳動(dòng)系統(tǒng)的工作效率。</p><p><b> 則所有電動(dòng)機(jī)總功率</b></p><p&
87、gt;<b> P==-598kW</b></p><p> 5.5.3 最大電動(dòng)狀態(tài)下張力計(jì)算</p><p> 當(dāng)所有下運(yùn)段空載,其余線路區(qū)段滿載時(shí),該輸送機(jī)處于最大電動(dòng)狀態(tài)。在最大電動(dòng)狀態(tài)下各段阻力計(jì)算如表4.4所示。</p><p><b> ?。?)張力初步計(jì)算</b></p><p&
88、gt; 為了充分降低輸送帶的張力,只要滿足摩擦條件和垂度條件,就能保證輸送機(jī)的驅(qū)動(dòng)條件,這里按摩擦條件進(jìn)行計(jì)算,然后驗(yàn)算垂度。</p><p> 表4.4 最大電動(dòng)狀態(tài)下各變坡段阻力計(jì)算(N)</p><p> 該輸送機(jī)設(shè)計(jì)為雙滾筒分別驅(qū)動(dòng),功率配比按γ12=2:1選取,圍包角取α1=α2=200°,滾筒與輸送帶摩擦系數(shù)取μ=0.3,則</p><p&g
89、t; 整機(jī)運(yùn)行系統(tǒng)阻力等于各段阻力之和,由表3-4計(jì)算:</p><p> Fu==166597N</p><p> 考慮滾筒的備用系數(shù),C0=1.3,則根據(jù)摩擦條件有:</p><p> SL===39023N</p><p> 所以令:S1=40000N。由逐點(diǎn)張力法求得:</p><p> S2=S1
90、+W'1-2= 40000-15695=24305N</p><p> S3=S2+W'2-3= 24305+(-4829)=19476N</p><p> S4=S3+W'3-4= 19476+55799=75275N</p><p> S5=S4+W'4-5= 75275+26506=101781N</p><p> S6=S5+
91、W'5-6= 101781-25428=76353N</p><p> S7=S6+W'6-7= 76353+3500=79853N</p><p> S8=S7+W'7-8= 79853-7668=72185N</p><p> S9=S8+W'8-9=72185+30490=102675N</p><p> S10=S9+W'9-
92、10= 102675 × 1.03=105755N</p><p> S11=S10+W10-11=105755+5564=111319N</p><p> S12=S11+W11-12=111319+13376=124695N</p><p> S13=S12+W12-13=124695+639=125334N</p><p&g
93、t; S14=S13+W13-14=125334+39649=164983N</p><p> S15=S14+W14-15=164983+4843=169826N</p><p> S16=S15+W15-16=169826-3778=166048N</p><p> S17=S16+W16-17=166048+15926=181974N</p>
94、;<p> S18=S17+W17-18=181974+27703=209677N</p><p> S19= S18×1.03=21596N</p><p><b> ?。?)驗(yàn)算垂度條件</b></p><p> S3=19476N>SZmin</p><p><b> 說明
95、滿足垂度條件。</b></p><p> ?。?)輸送帶強(qiáng)度驗(yàn)算</p><p> 此處校核輸送帶的安全系數(shù)為m=1200×2500/ S19=13.9</p><p> 可知所選的輸送帶安全系數(shù)大于靜態(tài)設(shè)計(jì)安全要求系數(shù)6;同時(shí)也大于考慮軟啟動(dòng)動(dòng)載荷系數(shù)1.2時(shí)設(shè)計(jì)安全系數(shù)7.2的要求。</p><p><b&
96、gt; (4)張緊力計(jì)算</b></p><p> PH=S18+S19=209677+215967=425644N</p><p> 5.5.4 滿載狀態(tài)下張力計(jì)算</p><p> 當(dāng)承載段滿載時(shí),該輸送機(jī)處于發(fā)電狀態(tài)。</p><p><b> ?。?)張力初步計(jì)算</b></p>
97、<p> 為了充分降低輸送帶的張力,只要滿足摩擦條件和垂度條件,就能保證輸送機(jī)的驅(qū)動(dòng)條件,所以下面我們先按垂度條件進(jìn)行計(jì)算,然后驗(yàn)算摩擦條件。</p><p> 根據(jù)以上的計(jì)算方法,得出滿載狀態(tài)下各點(diǎn)張力為:</p><p> S8=Szmin=11840N</p><p> S9=S8+W'8-9= 11840+30490=42330N<
98、;/p><p> S7=S9+W'7-8= 42330-(-41884)=84214N</p><p> S6=S7+W'6-7= 84214-3500=80714N</p><p> S5=S6+W'5-6= 80714-(-134371)=215085N</p><p> S4=S5+W'4-5= 215085-26506=18857
99、9N</p><p> S3=S4+W'3-4= 188579-55799=132780N</p><p> S2=S3+W'2-3= 132780-(-33584)=166364N</p><p> S1=S2+W'1-2= 166364-(-86081)=252445N</p><p> S10=S9×1.03=4233
100、0×1.03=43600N</p><p> S11=S10+W10-11=43600+5564=49164N</p><p> S12=S10+W11-12=49164+13376=62S40N</p><p> S13=S10+W12-13=62540+639=63179N</p><p> S14=S10+W13-14
101、=63179+39649=102828N</p><p> S15=S10+W14-15=102828+4843=107671N</p><p> S16=S10+W15-16=107671-3778=103893N</p><p> S17=S10+W16-17=103893+15926=119819N</p><p> S18=S
102、10+W17-18=119819+27703=147522N</p><p> S19=S10 ×1.03=151948N</p><p><b> (2)驗(yàn)算摩擦條件</b></p><p> S1/S19=252445/151948=1.6<5.26</p><p> 上式說明滿足摩擦條件。<
103、/p><p> ?。?)輸送帶強(qiáng)度驗(yàn)算</p><p> 此處校核輸送帶的安全系數(shù)為m=1200×2500/ S1=11.9</p><p> 可知所選用的輸送帶安全系數(shù)大于靜態(tài)設(shè)計(jì)安全系數(shù)6;同時(shí)也大于考慮軟制動(dòng)器啟動(dòng)動(dòng)載荷系數(shù)1:1時(shí)設(shè)計(jì)安全系數(shù)6.6的要求。</p><p><b> ?。?)張緊力計(jì)算</b&
104、gt;</p><p> PH=S18+S19=299470N</p><p> 5.5.5 三種工況綜合分析張力計(jì)算</p><p> 綜合以上三種工況,考慮滿足同一拉緊力的條件下,取拉緊力為:</p><p> PH=425644N</p><p> 在以上拉緊力下需重新計(jì)算最大發(fā)電狀態(tài)下的各點(diǎn)張力:&
105、lt;/p><p> ?。?)最大發(fā)電狀態(tài)下</p><p> 令:S18+S19=2.03S18=425644N</p><p> 則有:S18=209677N</p><p> S19= S18×1.03=215968N</p><p> S17= S18- W17-18= 209677-27703=
106、181974N</p><p> S16= S17- W16-17= 181974-15926=166048N</p><p> S15= S16- W15-16= 166048+3778=169826N</p><p> S14= S15- W14-15= 169826-4843=164983N</p><p> S13= S14-
107、 W13-14= 164983-39649=125334N</p><p> S12= S13- W12-13= 125334-639=124695N</p><p> S11= S12- W11-12= 124695-13376=111319N</p><p> S10= S11- W10-11= 111319-5564=105755N</p>
108、<p> S9= S10/1.03=105755/1.03=102675N</p><p> S8= S9- W'8-9= 102675-9454=93221N</p><p> S7= S8- W'7-8= 93221-(-41884)=135105N</p><p> S6= S7- W'6-7= 135105-1085=134020N<
109、;/p><p> S5= S6- W'5-6= 134020-(-134371)=268391N</p><p> S4= S5- W'4-5= 268391-8229=260162N</p><p> S3= S4- W'3-4= 260162-13778=246384N</p><p> S2= S3- W'2-3= 264384-(
110、-33584)=279968N</p><p> S1= S2- W'1-2= 279968-(-86081)=366049N</p><p> 此處校核輸送帶的安全系數(shù)為:m=1200×2500/ S1=8.2</p><p> 可知所選用的輸送帶安全系數(shù)大于靜態(tài)設(shè)計(jì)安全系數(shù)6;同時(shí)也大于考慮軟制動(dòng)器啟動(dòng)動(dòng)載系數(shù)1.1時(shí)設(shè)計(jì)安全系數(shù)6. 6的要求。
111、</p><p> 故修正后最大電動(dòng)狀態(tài)下輸送機(jī)總牽引力:F= S19- S1=-150081N</p><p> 所需電動(dòng)機(jī)總功率:P==</p><p><b> (2)滿載狀態(tài)下</b></p><p> 各點(diǎn)有:S18=209677N</p><p> S19= S18×
112、;1.03=215968N</p><p> S17= S18- W17-18= 209677-27703=181974N</p><p> S16= S17- W16-17= 181974-15926=166048N</p><p> S15= S16- W15-16= 166048+3778=169826N</p><p> S1
113、4= S15- W14-15= 169826-4843=164983N</p><p> S13= S14- W13-14= 164983-39649=125334N</p><p> S12= S13- W12-13= 125334-639=124695N</p><p> S11= S12- W11-12= 124695-13376=111319N<
114、/p><p> S10= S11- W10-11= 111319-5564=105755N</p><p> S9= S10/1.03=105755/1.03=102675N</p><p> S8= S9- W'8-9= 102675-30490=72185N</p><p> S7= S8- W'7-8= 72185-(-41884)
115、=114069N</p><p> S6= S7- W'6-7= 114069-3500=110569N</p><p> S5= S6- W'5-6= 110569-(-134371)=244940N</p><p> S4= S5- W'4-5= 244940-26506=218434N</p><p> S3= S4- W'3-
116、4= 2218434-55799=162635N</p><p> S2= S3- W'2-3= 162635-(-33584)=196219N</p><p> S1= S2- W'1-2= 196219-(-86081)=282300N</p><p> 此處校核輸送帶的安全系數(shù)為:m=1200 × 2500/S1=10.6</p>
117、<p> 可知所選用的輸送帶安全系數(shù)大于靜態(tài)設(shè)計(jì)安全系數(shù)6;同時(shí)也大于考慮軟制動(dòng)器啟動(dòng)動(dòng)載系數(shù)1.1時(shí)設(shè)計(jì)安全系數(shù)6. 6的要求。</p><p> 輸送機(jī)總牽引力:F=S19-S1=-66332N</p><p> 所需電動(dòng)機(jī)總功率:P===256KW</p><p> ?。?)最大電動(dòng)狀態(tài)下</p><p> 輸送機(jī)總
118、牽引力:F= S19-S1=175961N</p><p> 所需電動(dòng)機(jī)總功率:P===863kW</p><p> 5.5.6 電機(jī)數(shù)量與配比的選擇</p><p> 選擇電機(jī)功率與數(shù)量應(yīng)符合如下要求:</p><p> ?。?)額定總功率Pe≥P;</p><p> ?。?)考慮到臺(tái)數(shù)和單電動(dòng)機(jī)功率符合各驅(qū)
119、動(dòng)滾筒牽引力配比;</p><p> ?。?)盡可能用同一型號(hào)電動(dòng)機(jī),以減少備用臺(tái)數(shù)。</p><p> 根據(jù)以上計(jì)算的總驅(qū)動(dòng)功率,考慮到礦井下使用條件,較大的影響了輸送機(jī)沿線運(yùn)行阻力,同時(shí)下運(yùn)輸送機(jī)為發(fā)電狀態(tài),盡量選取備用能力更大些,這樣有利于動(dòng)態(tài)起動(dòng)和有效防止輸送機(jī)超速,為此,按功率2:1的匹配形式,此時(shí)的功率可選取為352kW×3。</p><p>
120、; 說明:以上各變坡段的阻力計(jì)算是按礦井下帶式輸送機(jī)實(shí)際運(yùn)行工況下系統(tǒng)阻力系數(shù)計(jì)算的,即承載分支阻力系數(shù)取0.025,回程分支阻力系數(shù)取0.02;但對下運(yùn)發(fā)電工況的帶式輸送機(jī),為安全可靠起見,發(fā)電工況時(shí)系統(tǒng)阻力系數(shù)應(yīng)取0.012,按以上同樣的計(jì)算方法,最大發(fā)電工況時(shí)系統(tǒng)阻力F=-226271 N,整機(jī)軸功率-713千瓦,需電機(jī)功率不小于871千瓦,選用Y3556-4型號(hào)電動(dòng)機(jī),315kW×3能滿足要求;同樣方法校核膠帶強(qiáng)度也
溫馨提示
- 1. 本站所有資源如無特殊說明,都需要本地電腦安裝OFFICE2007和PDF閱讀器。圖紙軟件為CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.壓縮文件請下載最新的WinRAR軟件解壓。
- 2. 本站的文檔不包含任何第三方提供的附件圖紙等,如果需要附件,請聯(lián)系上傳者。文件的所有權(quán)益歸上傳用戶所有。
- 3. 本站RAR壓縮包中若帶圖紙,網(wǎng)頁內(nèi)容里面會(huì)有圖紙預(yù)覽,若沒有圖紙預(yù)覽就沒有圖紙。
- 4. 未經(jīng)權(quán)益所有人同意不得將文件中的內(nèi)容挪作商業(yè)或盈利用途。
- 5. 眾賞文庫僅提供信息存儲(chǔ)空間,僅對用戶上傳內(nèi)容的表現(xiàn)方式做保護(hù)處理,對用戶上傳分享的文檔內(nèi)容本身不做任何修改或編輯,并不能對任何下載內(nèi)容負(fù)責(zé)。
- 6. 下載文件中如有侵權(quán)或不適當(dāng)內(nèi)容,請與我們聯(lián)系,我們立即糾正。
- 7. 本站不保證下載資源的準(zhǔn)確性、安全性和完整性, 同時(shí)也不承擔(dān)用戶因使用這些下載資源對自己和他人造成任何形式的傷害或損失。
最新文檔
- 畢業(yè)設(shè)計(jì)----普通帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)
- 普通帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)
- 畢業(yè)設(shè)計(jì)---普通帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)
- 普通帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)
- 畢業(yè)設(shè)計(jì)---普通帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)
- 普通帶式輸送機(jī)設(shè)計(jì)
- 帶式輸送機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì)----帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)
- 帶式輸送機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì)
- 滾筒式輸送機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì) 滾筒式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)
- 帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)
- 帶式輸送機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì)
- 帶式輸送機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì)
- 帶式輸送機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì)
- 帶式輸送機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì)
- 帶式輸送機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì)---固定式帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)
- 畢業(yè)設(shè)計(jì)---帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)
- 畢業(yè)設(shè)計(jì)—帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)
- 輸送機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì)
- dtii式皮帶輸送機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì)
- 擋邊帶式輸送機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì)
評論
0/150
提交評論