不同牙合面厚度對(duì)二硅酸鋰玻璃陶瓷全冠抗壓縮破壞力的影響.pdf

1、目的：主要研究不同牙合面厚度對(duì)無(wú)飾瓷二硅酸鋰玻璃陶瓷全冠抗壓縮破壞力的影響，同時(shí)模擬口腔環(huán)境，進(jìn)行冷熱循環(huán)疲勞實(shí)驗(yàn)，比較冷熱循環(huán)前后硅酸鋰玻璃陶瓷全冠抗壓縮破壞力有無(wú)改變。為臨床全冠修復(fù)體牙合面牙體預(yù)備量提供理論依據(jù)和指導(dǎo)。
　　方法：⑴選取日進(jìn)齒科左下第一磨牙的標(biāo)準(zhǔn)模型，用CAD系統(tǒng) Abutment Designer軟件掃描模型。參照第六版《口腔修復(fù)學(xué)》中后牙全冠預(yù)備要求及Ips e.max CAD預(yù)備要求進(jìn)行牙體預(yù)備：牙合面

2、磨出1.5mm-2mm,頰舌側(cè)、近遠(yuǎn)中側(cè)磨出1.5mm,軸面聚合2-5°,制備一個(gè)圓潤(rùn)的內(nèi)緣凹形肩臺(tái)，肩臺(tái)寬度為1mm，線角圓鈍，去除應(yīng)力集中區(qū)。為了保證全冠牙合面厚度的一致性同時(shí)更好的模擬臨床，該實(shí)驗(yàn)把牙合面預(yù)備成了兩個(gè)斜面。將設(shè)計(jì)好的預(yù)備體3D模型數(shù)據(jù)傳送給CAM切割機(jī)，以1:1的比例切割鑄造專用蠟，加工形成36個(gè)預(yù)備體蠟型，再用失蠟鑄造法完成36個(gè)鈷鉻金屬代型的制備。⑵實(shí)驗(yàn)分兩部分：第一部分測(cè)試因全冠牙合面厚度變化引起的抗壓縮破壞

3、力的變化，依據(jù)預(yù)實(shí)驗(yàn)力值制作18個(gè)全瓷冠分為A、B、C三組，每組六個(gè)樣本；第二部分依據(jù)第一部分所得力值取牙合面厚度1.5mm為標(biāo)準(zhǔn)，制作18個(gè)全瓷冠，分為D、E、F組，每組六個(gè)樣本，進(jìn)行1萬(wàn)次、2萬(wàn)次、3萬(wàn)次冷熱循環(huán)。用 inEos Blue掃描儀分別掃描36個(gè)金屬預(yù)備體代型，將數(shù)據(jù)傳輸?shù)紺AM系統(tǒng)的軟件中，控制生成全冠的最小厚度，用虛擬雕刻刀調(diào)整全冠牙合面的厚度，使其形成牙合面均勻的1.0mm、1.5mm、2.0mm的全冠。將IPS

4、e.max CAD LT A3/C14低透度瓷塊放入Sirona inLab MC XL切削系統(tǒng)中，切削完成36個(gè)全瓷冠的制作。⑶將制備好的全冠用義獲嘉公司生產(chǎn)的 Varolink N樹脂粘接劑套裝粘接，嚴(yán)格按照廠家的說(shuō)明書進(jìn)行操作：HF酸酸蝕，硅烷偶聯(lián)化，粘接劑粘結(jié)，加壓就位后，光固化，拋光，最后放入37℃生理鹽水中保存24 h待用。⑷將冷熱循環(huán)儀的參數(shù)設(shè)定為：全瓷冠在冷水箱5℃浸泡30s，在熱水箱55℃浸泡30s，冷熱水箱之間轉(zhuǎn)換5

5、秒，一次循環(huán)周期為70s。然后將D、E、F三組全瓷冠分別放在冷熱循環(huán)儀擺桶中分別循環(huán)1萬(wàn)次、2萬(wàn)次、3萬(wàn)次，分別相當(dāng)于在口內(nèi)1年、2年、3年的時(shí)間。⑸將e.max CAD全冠按順序依次放置到萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)上，進(jìn)行最大加載強(qiáng)度測(cè)試，用直徑為6mm的球形加載頭以1mm/min的加載速度加載于牙冠功能尖（頰尖）處，直至其碎裂，記錄力值。⑹采用SPSS21.0統(tǒng)計(jì)軟件中的單因素方差分析法對(duì)各組全瓷冠抗壓縮破壞力進(jìn)行分析，兩兩比較應(yīng)用LSD檢驗(yàn)。

6、P<0.05認(rèn)為有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義。
　　結(jié)果：①斷裂力值 A組（1570.17±271.16）N, B組（2445.00±354.95） N， C組（2646.00±250.06） N， D組（2288.33±188.30） N, E組（2151.00±199.19）N, F組（2037.50±113.85）N；②斷裂模式全冠斷裂的模式采用Burke描述的分組方法進(jìn)行分組。e.max CAD全冠斷裂形式可分為：Ⅰ，輕微折裂或明顯的冠裂

7、縫，4個(gè)；Ⅱ，小于1/2冠折裂,12個(gè)；Ⅲ，1/2冠移位或缺失9個(gè)；Ⅳ，大于1/2冠缺失8個(gè)；Ⅴ，冠嚴(yán)重折裂或完全折裂脫離代型3個(gè)；③統(tǒng)計(jì)學(xué)分析 IPS e.max CAD全冠不同牙合面厚度實(shí)驗(yàn)力值有顯著性差異（P＜0.05）。LSD兩兩比較，A組較B和C組實(shí)驗(yàn)力值差別均有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義，但B組和C組實(shí)驗(yàn)力值差別沒(méi)有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義。同一厚度，進(jìn)行0次，1萬(wàn)次，2萬(wàn)次，3萬(wàn)次冷熱循環(huán)后，其抗壓縮破壞力有顯著性差異（P＜0.05）。LSD兩兩比較，

8、0次和1萬(wàn)次實(shí)驗(yàn)力值差別無(wú)統(tǒng)計(jì)學(xué)意義，0次和2萬(wàn)次、0次和3萬(wàn)次實(shí)驗(yàn)力值差別有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義，1萬(wàn)次和2萬(wàn)次和3萬(wàn)次實(shí)驗(yàn)力值差別無(wú)統(tǒng)計(jì)學(xué)意義。
　　結(jié)論：⑴不同牙合面厚度對(duì)IPS e.max CAD全瓷冠抗壓縮破壞力影響較大，隨著厚度的增加抗壓縮破壞力加大。根據(jù)實(shí)驗(yàn)所得力值及參考數(shù)據(jù)可得：牙合面厚度為1.0mm，力值為1570N的e.max CAD全冠可用于前牙和雙尖牙，但后牙修復(fù)時(shí)建議牙合面厚度不小于1.5mm。⑵一定次數(shù)的冷熱循環(huán)