《樁基礎(chǔ)知識(shí)培訓(xùn)》

1、樁基礎(chǔ),Pile foundation,本章主要內(nèi)容,概述樁的功能及類型樁的承載機(jī)理？單樁承載力capacity of single pile群樁承載力capacity of pile group樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì),,,,軟 土 層,沉井caisson,深基礎(chǔ),地下連續(xù)墻 diaphragm,第一節(jié) 概 述,一、樁的應(yīng)用1.歷史十九世紀(jì)以前，木樁7000-8000年前湖上居民,浙江河姆渡西安灞橋,北京御河橋,隋唐建塔

2、十九世紀(jì)開始，材料和動(dòng)力進(jìn)步 鑄鐵管樁，1824年波特蘭水泥注冊(cè)專利，蒸汽動(dòng)力十九世紀(jì)末，現(xiàn)場(chǎng)鉆孔樁(1897, Raymond),排 樁,帶撐木樁,,灞河上建橋始于春秋時(shí)期，秦穆公稱霸西戎，將滋水改為灞水，并于河上建橋，故稱“灞橋”，是我國(guó)最古老的石柱墩橋。,,1400年前的隋代灞橋遺址,,被洪水沖走的隋代灞橋上的橋樁,隋代灞橋橋墩上的龍頭,,隋代灞橋石料上刻有“耀州”二字證實(shí)修橋石料來源于西安以北約100公里的古耀州,,,

3、新加坡發(fā)展銀行,四墩, 每墩直徑7.3m將荷載傳遞到下部好土層,承載力高,,大直徑鉆孔樁,風(fēng)化砂巖及粉砂巖,部分風(fēng)化及不風(fēng)化泥巖,新加坡發(fā)展銀行,四墩7.3m,現(xiàn)場(chǎng)灌注護(hù)坡樁造價(jià)低,現(xiàn)場(chǎng)灌注護(hù)坡樁造價(jià)低,2.特點(diǎn),優(yōu)點(diǎn)將荷載傳遞到下部好土層,承載力高沉降量小抗震性能好,穿過液化層承受抗拔(抗滑樁)及橫向力(如風(fēng)載荷)與其他深基礎(chǔ)比較,施工造價(jià)低,缺點(diǎn)施工環(huán)境影響, 預(yù)制樁施工噪音, 鉆孔灌注樁的泥漿

4、 有地下室時(shí),有一定干擾,深基坑中做樁,3. 適用條件,(1)水上建筑物(2)深持力層,高地下水位(3)抗震地基(4)對(duì)沉降非常敏感的建筑,如精密儀器 詳見教材117頁,承臺(tái):將幾個(gè)樁結(jié)合起來傳遞荷載1.低承臺(tái)樁基 承臺(tái)在地面以下, 承臺(tái)本身可承擔(dān)部分荷載2.高承臺(tái)樁基 承臺(tái)在地面以上,橋樁,碼頭,棧橋,二、樁基礎(chǔ)的類型（按承臺(tái)位置分類）,青島·前海棧橋,１８９１年登州

5、鎮(zhèn)總兵章高元奉調(diào)率兵移駐青島后，先在青島村（今人民會(huì)堂處）修建總兵衙門，然后在前海處搭起一座長(zhǎng)２００米左右、鐵木結(jié)構(gòu)的簡(jiǎn)易碼頭，當(dāng)時(shí)只供軍用，故名棧橋。,低承臺(tái)樁基,,,,,,,,,高承臺(tái)樁基,三、樁基設(shè)計(jì)原則,1、樁基的極限狀態(tài)：樁基承載能力極限狀態(tài)：對(duì)應(yīng)于樁基受荷達(dá)到最大承載能力導(dǎo)致整體失穩(wěn)或發(fā)生不適于繼續(xù)承載的變形；樁基正常使用極限狀態(tài)：對(duì)應(yīng)于樁基變形達(dá)到為保證建筑物正常使用所規(guī)定的限值或樁基達(dá)到耐久性要求的某項(xiàng)限值。,《建

6、筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-94）,2、建筑樁基安全等級(jí)：根據(jù)建筑物因樁基損壞所造成的后果嚴(yán)重性將建筑樁基分為三個(gè)安全等級(jí)。,3、樁基計(jì)算（驗(yàn)算）內(nèi)容：（1）所有樁基均應(yīng)進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 1）樁基的豎向承載力計(jì)算、群樁承載力計(jì)算； 2）樁端平面以下軟弱下臥層承載力驗(yàn)算； 3）樁基抗震承載力驗(yàn)算； 4）承臺(tái)計(jì)算和樁身結(jié)構(gòu)計(jì)算；,（2）以下樁基尚應(yīng)進(jìn)行變形驗(yàn)算： 1）樁端持力層為軟弱土

7、的一、二級(jí)建筑物及樁端持力層為粘性土等的或存在軟弱下臥層的一級(jí)建筑樁基的沉降驗(yàn)算。 2）承受較大水平荷載或?qū)λ阶兾灰髧?yán)格的一級(jí)建筑樁基的水平變位驗(yàn)算。（3）對(duì)不允許出現(xiàn)裂縫或限制裂縫寬度的混凝土樁身和承臺(tái)應(yīng)進(jìn)行抗裂或裂縫寬度驗(yàn)算。,4、樁基規(guī)范對(duì)荷載效應(yīng)的規(guī)定樁基承載能力極限狀態(tài)：采用作用效應(yīng)的基本組合和地震作用效應(yīng)的組合。,樁基正常使用極限狀態(tài)：沉降驗(yàn)算：采用荷載的長(zhǎng)期效應(yīng)組合（準(zhǔn)永久組合）。水平變位、抗裂和裂縫寬

8、度：應(yīng)根據(jù)使用要求和裂縫控制等級(jí)分別采用作用效應(yīng)的短期效應(yīng)組合（標(biāo)準(zhǔn)組合）或短期效應(yīng)組合（標(biāo)準(zhǔn)組合）考慮長(zhǎng)期荷載（準(zhǔn)永久組合）的影響。,對(duì)于特殊地基土（如：軟土、濕陷性黃土等），遵循相應(yīng)的設(shè)計(jì)原則。,《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》 GB50007-2002 關(guān)于荷載取值的規(guī)定（1）按地基承載力確定基礎(chǔ)底面面積或按單樁承載力確定樁數(shù)時(shí)，傳至基礎(chǔ)或承臺(tái)底面上的荷載效應(yīng)應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)下的標(biāo)準(zhǔn)組合。相應(yīng)的抗力應(yīng)取地基承載力特征值或單樁承載力特

9、征值。,（2）計(jì)算地基變形時(shí)，傳至基礎(chǔ)底面上的荷載效應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)的下荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合，不計(jì)入風(fēng)荷載和地震作用。相應(yīng)的限值為地基變形允許值。（3）計(jì)算擋土墻土壓力、地基或斜坡穩(wěn)定及滑坡時(shí)，荷載效應(yīng)應(yīng)按承載力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合，但其分項(xiàng)系數(shù)均為1.0。,（4）在設(shè)計(jì)基礎(chǔ)、承臺(tái)、支擋結(jié)構(gòu)強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)荷載效應(yīng)應(yīng)按承載力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合，采用相應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)均。驗(yàn)算基礎(chǔ)的裂縫寬度時(shí)，應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)下的標(biāo)準(zhǔn)組

10、合。（5）由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合值可取基本組合值的1.35倍。（6）基礎(chǔ)設(shè)計(jì)安全等級(jí)、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限、結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)應(yīng)按有關(guān)規(guī)范的規(guī)定采用，但結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0不應(yīng)小于1.0。,,樁基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)步驟,四、,4.2 樁的類型,承載性狀施工方法成型方式效應(yīng)材料形狀按尺寸,按不同的分類標(biāo)準(zhǔn)，叫法不同。,,4.2.1 樁 的 分 類,一、 按承載性狀分類,Q = Qp+QsTip resistance, Skin fr

11、iction端承型樁 主要由樁端承受極限荷載,樁不長(zhǎng),樁端土堅(jiān)硬摩擦型樁 主要由樁側(cè)壁與土的摩擦力承受極限荷載,樁長(zhǎng)徑比不很大，樁端土為粘土、粉土、砂土等,,,端承型樁,摩擦型樁,,,端承樁,摩擦端承樁,（嵌巖樁）,摩擦樁,端承摩擦樁,端承型樁,摩擦型樁,P,二、按材料： 木樁、混凝土、鋼筋混凝土、鋼管（型鋼）樁、復(fù)合樁 鋼筋混凝土：普通混凝土、預(yù)應(yīng)力混凝土（離心預(yù)制）、高強(qiáng)混凝土,三 、 按形狀,按縱斷面：楔形樁、樹根

12、樁、螺旋樁、多節(jié)（分叉）樁、擴(kuò)底樁、支盤樁、微型樁按橫斷面：圓形，八邊形，十字樁、X形樁,樁身,,,四、按尺寸,按斷面(直徑）的大小： 大直徑樁:d?800mm; 小直徑樁：d?250mm； 中等直徑樁： 2503)；短樁：L≤15m； 中長(zhǎng)樁：15m 80m ??L/? （?：樁的特征長(zhǎng)度）,五、 按施工方法,施工方法—沉樁方法1 預(yù)制樁 Prefabricated pile 擠土樁，部分

13、擠土樁2 現(xiàn)場(chǎng)灌注樁 Cast in place 非擠土樁，部分?jǐn)D土樁,1 預(yù)制樁2 現(xiàn)場(chǎng)灌注樁,氣錘打入振動(dòng)沉樁靜壓樁,引孔,部分?jǐn)D土, 大面積地面隆起不引孔,擠土樁,,,成孔方法,人工挖孔螺旋鉆正反循環(huán)—地下水以下泥漿護(hù)壁沖擊,夯擴(kuò),爆破沉管灌注,,澆注法,省,易泥皮,虛土,斷樁,水上水下其他,,離心,預(yù)應(yīng)力,工廠,現(xiàn)場(chǎng),振動(dòng)沉樁預(yù)制樁10~13m,Pile Point,

14、離心預(yù)應(yīng)力預(yù)制鋼筋混凝土,人工挖孔樁,廣州市亞洲大酒店人工挖孔樁,螺旋鉆,,擴(kuò)底樁,人工挖孔擴(kuò)孔樁（芝加哥法）,UK英國(guó),,,,,,,,,,,,,,1.0-3.0 m,,,,,0.6-0.9 m,英國(guó)是近代工業(yè)革命的發(fā)源地，正式名稱“聯(lián)合王國(guó)”，全稱“大不列顛及北愛爾蘭聯(lián)合王國(guó)（the United Kingdom of Great Britain and Northern Ireland）”,爆破擴(kuò)底樁,,,,,,,,,擠擴(kuò)樁（支盤

15、樁）,六、按樁的成樁方式效應(yīng)分類：非擠土樁、部分?jǐn)D土樁、擠土樁1）擠土樁：實(shí)心預(yù)制樁、下端封閉的管樁、以及沉管灌注樁成樁效應(yīng)：粘土：打樁→抗剪強(qiáng)度降低→停一定時(shí)間可恢復(fù)。無粘土：抗剪強(qiáng)度提高。2）部分?jǐn)D土樁：H型鋼樁、開口的鋼管樁、開口預(yù)制管樁成樁效應(yīng)：影響不大。3）非擠土樁：鉆孔灌注樁、先鉆孔再打入的預(yù)制樁成樁效應(yīng)：側(cè)阻力有所降低。,4.3 單樁承載力 Bearing capacity of a single p

16、ile,4.3.1 單樁軸向荷載的傳遞機(jī)理（單樁的工作性能）,樁頂荷載一般為：軸向力、水平力、彎矩,1. 樁身軸力和截面位移（樁的荷載傳遞）,在外載作用下，土對(duì)樁的支承力由樁側(cè)阻力和樁端阻力兩部分組成。,在外力作用下，樁側(cè)摩阻力開始抵抗打樁時(shí)的荷載，樁工作狀態(tài)時(shí)隨著外載的作用，開始摩阻力發(fā)揮作用，只有當(dāng)樁端產(chǎn)生位移，端阻力才逐漸開始作用。,樁、土間力的平衡,設(shè)樁身周長(zhǎng)為u，從深度z處取一dz微段，由力的平衡條件有：,設(shè)樁身橫截面面積為

17、Ap，彈性模量為Ep，dz微段的變形為d?z，據(jù)虎克定律有：,,代入上式有：,2.影響荷載傳遞的因素,主要影響荷載傳遞的因素：長(zhǎng)徑比 l/d,根據(jù)長(zhǎng)徑比 l/d 樁的分類：,短樁：l/d＜10,中長(zhǎng)樁：l/d=10~40,長(zhǎng)樁：l/d=40~100,超長(zhǎng)樁：l/d＞100,2.影響荷載傳遞的因素,（1）樁端土與樁周土的剛度比Eb/Es對(duì)于中長(zhǎng)樁： Eb/Es增大，樁端分擔(dān)荷載的比例增加。,（2）樁土剛度比Ep/Es對(duì)于中長(zhǎng)樁：

18、 Ep/Es增大，樁端分擔(dān)荷載的比例增加。 Ep/Es超過1000后，影響不大。當(dāng)Ep/Es＜10端阻接近零，因此：對(duì)于砂樁、碎石樁、灰土樁等，應(yīng)按復(fù)合地基設(shè)計(jì)。,（3）樁端擴(kuò)底直徑與樁身直徑比D/d D/d增大，樁端分擔(dān)荷載的比例增加。,當(dāng)樁長(zhǎng)增大(例如l／d＞25)時(shí)，樁端分擔(dān)荷載減少。因樁身壓縮變形大，樁端反力尚未發(fā)揮，樁頂位移已超過實(shí)用所要求的范圍，此時(shí)傳遞到樁端的荷載極為微小。因此，很長(zhǎng)的樁實(shí)際上總是摩擦樁，用擴(kuò)大樁端直

19、徑來提高承載力是徒勞的。,(4)長(zhǎng)徑比 l/d,3. 樁側(cè)摩阻力和樁端阻力,由上可見，樁的側(cè)阻隨深度呈線性增大。但砂土中模型樁試驗(yàn)表明， 當(dāng)樁入土深達(dá)某一臨界值(約為5~10倍樁徑)后．側(cè)阻就不再隨深度增加。該現(xiàn)象稱為側(cè)阻的深度效應(yīng)。維西克(vesie，1967)認(rèn)為：樁周豎向有效應(yīng)力不一定等于覆蓋應(yīng)力，其線性增加到臨界深度(zc)時(shí)達(dá)到某一限值，其原因是土的“拱作用”。 綜上所述，樁側(cè)極限摩阻力與所在的深度、土的類別和性質(zhì)

20、，成樁方法等多種因素有關(guān)。而樁側(cè)阻力τu 達(dá)到所需的樁~土相對(duì)滑移極限值久則基本上只與土的類別有關(guān)．根據(jù)試驗(yàn)資料，一般粘性土約為4~6mm．砂土約為6~10mm。,超靜孔隙水壓力消散,土的觸變性,打入預(yù)制樁：擠土使qs增加：(1)擠密(2)殘余應(yīng)力鉆孔預(yù)制樁：常使qs減少：(1)泥皮(2)應(yīng)力松弛但是也有水泥漿滲入土中使表面粗糙,粘性土的摩阻力有時(shí)效性：,其他施工因素,單樁的破壞形式,屈曲破壞—取決于樁身的材料強(qiáng)度整體剪

21、切破壞--取決于樁端土的支承力刺入破壞---取決于樁周土強(qiáng)度,屈曲破壞—取決于樁身的材料強(qiáng)度,樁的直徑比較小且穿過樁周土的抗剪強(qiáng)度比較低（如淤泥等軟土），樁端進(jìn)入比較堅(jiān)硬的巖石，一般端承樁和嵌巖樁屬于屈曲破,Q-S曲線（荷載-沉降）出現(xiàn)急劇破壞的陡降段，其沉降量很小，有明確的破壞荷載。 樁的承載力取決于樁身材料強(qiáng)度,整體剪切破壞--取決于樁端土的支承力,Q-S曲線有明顯的拐點(diǎn)，有陡降段，有明顯的破壞荷載。樁的承載力主要取決于樁端土

22、的支承力。一般樁基屬于本情況。,刺入破壞---取決于樁周土強(qiáng)度,當(dāng)樁周土和樁尖土的抗剪強(qiáng)度比較均勻時(shí)，樁在軸向荷載作用下將出現(xiàn)刺入破壞。樁頂荷載主要由樁側(cè)阻力來承擔(dān)，樁端阻力極微，樁的沉降量較大。Q-S曲線為“漸進(jìn)破壞”的緩變型，無明顯拐點(diǎn)。樁的承載力主要取決于樁周土的抗剪強(qiáng)度,兩類單樁荷載~沉降曲線A—陡降型B—緩變型,4.3.2 單樁豎向承載力的確定,取決于兩個(gè)方面：,樁身材料強(qiáng)度,地層支承力,極限承載力：,承載力特征值

23、：,安全系數(shù)K=2,按樁身材料確定,混凝土 R = ? ?cfcAp鋼筋混凝土 R = ?（?cfcAp+fyAg）,鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,,單樁豎向承載力特征值確定方法:,靜載荷試驗(yàn),按土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)確定,按經(jīng)驗(yàn)公式確定,1. 靜載荷試驗(yàn),獲得單樁承載力最可靠的方法,錨樁 桁架法,2400噸,樁頂試驗(yàn)中,1、進(jìn)行靜載試驗(yàn)的工程：靜載荷試驗(yàn)是評(píng)價(jià)單樁承載力最為直觀和可靠的方法，其除了考慮到地基土的支承能力外，也計(jì)入了樁身材

24、料強(qiáng)度對(duì)于承載力的影響。對(duì)于地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)：甲、乙級(jí)建筑物必須通過靜載荷試驗(yàn)。對(duì)于地基條件復(fù)雜，樁施工質(zhì)量可靠性低等建筑樁基必須通過載荷試驗(yàn)。,2、試驗(yàn)數(shù)量：在同一條件下的試驗(yàn)數(shù)量，不宜少于總數(shù)的1%，并不少于3根。工程總樁數(shù)在50根以內(nèi)時(shí)不應(yīng)少于2根。3、預(yù)制樁完成后的間歇時(shí)間：時(shí)間要求：砂類土間歇時(shí)間不少于10天；粉土和粘性土不少于15天；飽和粘性土不少于25天。原因：對(duì)于預(yù)制樁，由于打樁時(shí)土中產(chǎn)生的孔隙水壓力有待消散，

25、土體因打樁擾動(dòng)而降低的強(qiáng)度隨時(shí)間逐漸恢復(fù)，為了使試驗(yàn)?zāi)苷鎸?shí)反映樁的承載力。,4、試驗(yàn)：（1）靜載荷試驗(yàn)裝置及方法①裝置：加荷穩(wěn)壓、提供反力、沉降觀測(cè)加荷穩(wěn)壓：由樁頂?shù)挠蛪呵Ы镯攲?duì)樁頂施加壓力。提供反力：千斤頂?shù)姆戳τ慑^樁、壓重平臺(tái)的重力或若干根地錨組成。沉降觀測(cè)：安裝在基準(zhǔn)梁上的百分表或電子位移計(jì)用于量測(cè)樁頂位移。②試樁與錨樁（或與壓重平臺(tái)的支墩、地錨等）之間、試樁與支承基準(zhǔn)梁之間以及錨樁與基準(zhǔn)樁之間，都應(yīng)有一定的間距。見下

26、表。,③加載方法：采用連續(xù)加載法：即慢速維持荷載法，逐級(jí)加載，每級(jí)荷載為單樁承載力設(shè)計(jì)值的1/5～1/8，當(dāng)每級(jí)荷載下樁頂?shù)某两盗啃∮?.1mm/h，則認(rèn)為已穩(wěn)定，然后加下一級(jí)荷載，依次進(jìn)行直到試樁破壞。再分級(jí)卸載到零。也可以采用快速維持荷載法，即一般每隔1h加一級(jí)荷載。④沉降觀測(cè)：第一小時(shí)內(nèi)每隔5、10、15、15、15分鐘讀一次，然后每30分鐘測(cè)讀一次，直至穩(wěn)定。,（2）終止加載條件當(dāng)出現(xiàn)下列情況支一時(shí)即終止加載： ①

27、某級(jí)荷載下，樁頂沉降量大于前一級(jí)荷載下沉降量的5倍；②某級(jí)荷載下，樁頂沉降量大于前一級(jí)荷載下沉降量的2倍，且經(jīng)24h尚未達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定；③已達(dá)到錨樁最大抗拔力或壓重平臺(tái)的最大質(zhì)量時(shí)。,（3）按試驗(yàn)結(jié)果確定單樁承載力一般認(rèn)為，當(dāng)樁頂發(fā)生劇烈或不停滯的沉降時(shí)，樁處于破壞狀態(tài)，相應(yīng)的荷載稱為極限荷載。用QU表示。用Q-S曲線確定單樁承載力：①圖中的曲線①所示，對(duì)于陡降型Q-S曲線，可取曲線發(fā)生明顯陡間的起始點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的荷載為QU。繪圖

28、比例：橫：豎=2：3,②根據(jù)沉降量確定Qu對(duì)于緩變型Q-S曲線（圖②），一般可取S=40～60㎜對(duì)應(yīng)的荷載值為Qu。 對(duì)于大直徑樁可取S=（0.03～0.06）d(d為樁端直徑)所對(duì)應(yīng)的荷載值(大樁徑取低值,小樁徑去高值)。對(duì)于細(xì)長(zhǎng)樁（>80，可取S=60～80㎜對(duì)應(yīng)的荷載。,③根據(jù)沉降隨時(shí)間的變化特征確定Qu取S- 曲線（圖）尾部出現(xiàn)明顯向下彎曲的前一級(jí)荷載值作為Qu。也可根據(jù)終止加載條件第二條中的前一級(jí)荷

29、載值作為Qu。,單樁豎向承載力特征值確定方法:按規(guī)定確定Qu，,2. 按土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)確定,公式：,式中：cu—樁底以上1d至樁底以下1d范圍內(nèi)土的不排水抗剪強(qiáng)度平均值；對(duì)裂隙粘土宜用含裂隙的大試樣測(cè)定；對(duì)鉆孔樁取三軸不排水抗剪強(qiáng)度的0.75倍；Nc— 地基承載力系數(shù)，當(dāng)樁的長(zhǎng)徑比 l/d>5時(shí)， Nc=9 ；ca— 樁土之間的附著力，ca=αcu 。對(duì)粘性土 α=1或更大，且隨 cu 的增大而迅速降低。對(duì)硬粘土中的樁

30、，當(dāng) l/d<20時(shí)，取1.25；當(dāng)上部為軟土?xí)r取α=0.4 ；其他情況 α=0.7 。對(duì)打入樁，ca ≤100KPa；對(duì)鉆孔樁α的取值不成熟，平均值約為0.45；對(duì)擴(kuò)底樁，樁底以上2d范圍內(nèi)的ca不予考慮，即取α=0 。,單樁豎向承載力特征值確定方法:按上式確定Qu，,3. 確定單樁豎向承載力特征值的規(guī)范經(jīng)驗(yàn)公式,《地基基礎(chǔ)規(guī)范》指出：?jiǎn)螛敦Q向承載力特征值的確定應(yīng)符合下列規(guī)定：（1）單樁豎向承載力特征值應(yīng)通過單樁

31、豎向靜載荷試驗(yàn)確定。單樁豎向承載力特征值取單樁豎向靜載荷試驗(yàn)所得單樁豎向極限承載力除以安全系數(shù)2。（2）地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為丙級(jí)的建筑物，可采用靜力觸探及標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)參數(shù)確定。（3）初步設(shè)計(jì)時(shí)單樁豎向承載力特征值 可按下式估算：式中： 樁端阻力、樁側(cè)阻力特征值，由當(dāng)?shù)仂o載荷試驗(yàn)結(jié)果統(tǒng)計(jì)分析算得。,當(dāng)樁端嵌入完整及較完整的硬質(zhì)巖石中，可按下式估算單樁豎向承載力特征

32、值： 式中： 樁端巖石承載力特征值，當(dāng)樁端無沉渣時(shí)， 根據(jù)巖石飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值確定，或按巖基載荷試驗(yàn)確定。,也可根據(jù)室內(nèi)巖石飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值按下式確定：,ψr—折減系數(shù)，根據(jù)巖石的完整程度由地區(qū)經(jīng)驗(yàn)確定。無經(jīng)驗(yàn)時(shí)，對(duì)于完整巖體可取0.5；對(duì)于較完整巖體可取0.2~0.5,（4）嵌巖灌注樁樁端以下三倍樁徑范圍內(nèi)應(yīng)無軟弱夾層、斷裂破碎帶和洞穴分布；并應(yīng)在樁底應(yīng)力擴(kuò)

33、散范圍內(nèi)無巖體臨空面。,補(bǔ)充： 按靜力觸探法確定,公式：式中： 樁端平面上、下探頭阻力（KPa），取樁端平面以上4d范圍內(nèi)探頭阻力加權(quán)平均值，再與樁端平面以下1d范圍內(nèi)的探頭阻力進(jìn)行平均； 樁端阻力修正系數(shù)，對(duì)粘性土、粉土取2/3，飽和砂土取1/2； 第i層土的探頭平均側(cè)阻力（KPa）；

34、 樁的周長(zhǎng)； 第i層土樁側(cè)阻力綜合修正系數(shù)，按下式計(jì)算：粘性土： 砂性土：,補(bǔ)充：《樁基規(guī)范》推薦經(jīng)驗(yàn)公式法確定單樁承載力標(biāo)準(zhǔn)值（1）一般預(yù)制樁及中小直徑灌注樁對(duì)直徑<800㎜的預(yù)制樁和灌注樁，單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值 ：式中： 單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值（KN）；

35、 單樁總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值（KN）； 樁側(cè)第層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值（KPa），當(dāng)無當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)值時(shí)，可按表8-6取值； 樁端極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值（KPa），當(dāng)無當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)值時(shí)，可按表8-7取值；,（2）大直徑樁（d≥800㎜）公式：式中： 樁側(cè)第層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)值時(shí)，可按表8-6取值，對(duì)于擴(kuò)底樁變截面以下不計(jì)側(cè)阻力

36、； 樁徑為0.8m的極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，當(dāng)無當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)時(shí)，對(duì)于干作業(yè)（清底干凈）可按表8-8取值，對(duì)于其他成樁工藝可按表8-7取值； 大直徑樁側(cè)阻、端阻尺寸效應(yīng)系數(shù)，按表8-9取值。,（3）嵌巖樁嵌巖單樁的極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值 是由樁周土總側(cè)阻力 、嵌巖段總側(cè)阻力 和總端阻力

37、 三部分組成。公式：式中： 覆蓋層第層土的側(cè)阻力發(fā)揮系數(shù)，當(dāng)樁的長(zhǎng)徑比不大（ <30），樁端置于新鮮或微風(fēng)化硬質(zhì)巖中且樁底無沉渣時(shí)，對(duì)于粘性土、粉土，取 ，對(duì)于砂類土及碎石類土，取 ，其他情況，取 ； 樁周第層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，根據(jù)成樁工藝按表8-6取值；,巖石飽和單軸抗壓強(qiáng)

38、度標(biāo)準(zhǔn)值，對(duì)于粘土質(zhì)巖取天然濕度單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值； 樁身嵌巖（中等風(fēng)化、微風(fēng)化、新鮮基巖）深度，超過5d時(shí)，取 ；當(dāng)巖層表面傾斜時(shí)，以坡下方的嵌巖深度為準(zhǔn)； 嵌巖段側(cè)阻力和端阻力修正系數(shù)，與嵌巖深徑比 有關(guān)，按表8-10采用。,（4）《樁基規(guī)范》規(guī)定，確定單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值尚需滿足以下規(guī)定

39、：①一級(jí)建筑樁基應(yīng)采用現(xiàn)場(chǎng)靜載荷試驗(yàn)，并結(jié)合靜力觸探、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)等原位測(cè)試方法綜合確定；②二級(jí)建筑樁基應(yīng)根據(jù)靜力觸探、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)、經(jīng)驗(yàn)參數(shù)等估算，并參照地質(zhì)條件相同的試樁資料綜合確定。無可參照的試樁資料或地質(zhì)條件復(fù)雜時(shí)，應(yīng)由現(xiàn)場(chǎng)靜載荷試驗(yàn)確定；③三級(jí)建筑樁基，如無原位測(cè)試資料，可利用承載力經(jīng)驗(yàn)公式。,補(bǔ)充： 按動(dòng)力試樁法確定,高應(yīng)變（大應(yīng)變）：測(cè)定樁的極限承載力。 低應(yīng)變（小應(yīng)變）：測(cè)定樁的質(zhì)量和完整率。 此

40、方法現(xiàn)階段只起檢測(cè)和檢驗(yàn)作用，確定樁的承載力是一個(gè)發(fā)展方向。,補(bǔ)充： 樁的抗拔承載力,對(duì)于二、三級(jí)建筑物，單樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Tk：,當(dāng)群樁基礎(chǔ)呈整體破壞時(shí)，基樁的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Tgk可按群樁外圍周長(zhǎng)范圍的抗拔承載力再除以樁數(shù)。,式中:λi ---抗拔系數(shù)，按表8-11取值,《地基基礎(chǔ)規(guī)范》和《樁基規(guī)范》關(guān)于單樁承載力的規(guī)定是不同的。注意二者的區(qū)別。,隨著建筑物越來越高大，所遇到的地質(zhì)條件日趨復(fù)雜，特別是考慮樁間土承擔(dān)一部分

41、荷載后，沉降已成為一個(gè)控制條件，使得樁基沉降計(jì)算成為樁基設(shè)計(jì)的一個(gè)重要內(nèi)容。,4.4 樁基礎(chǔ)沉降的計(jì)算,地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為甲級(jí)建筑物的樁基。 體型復(fù)雜或樁端以下存在軟弱土層的設(shè)計(jì)等級(jí)為乙級(jí)建筑物樁基。 對(duì)沉降有嚴(yán)格要求的建筑物樁基。 摩擦型樁基。,樁基礎(chǔ)沉降的計(jì)算范圍,需要進(jìn)行沉降計(jì)算 ：,嵌巖樁、設(shè)計(jì)等級(jí)丙級(jí)建筑物樁基，對(duì)沉降無特殊要求的條形基礎(chǔ)下不超過兩排樁的樁基。吊車工作制級(jí)別A5級(jí)A5以下的單層工業(yè)廠

42、房樁基（樁端下為密實(shí)土層）。,不需要沉降計(jì)算的情況：,變形特征值樁基變形可用下列指標(biāo)表示：沉降量、沉降差、傾斜。 計(jì)算樁基礎(chǔ)變形時(shí)，變形指標(biāo)可按下述規(guī)定選用：對(duì)于砌體承重結(jié)構(gòu)應(yīng)由局部?jī)A斜控制；對(duì)于框架結(jié)構(gòu)應(yīng)由相鄰柱基的沉降差控制；對(duì)于多層或高層建筑和高聳結(jié)構(gòu)應(yīng)由傾斜值控制。樁基變形容許值同淺基礎(chǔ)規(guī)定。,樁基變形容許值,4.4.1 單樁沉降的計(jì)算,在豎向荷載作用下單樁沉降由三部分組成：（1）樁身彈性壓縮引起的樁頂

43、沉降；（2）樁側(cè)阻力引起的樁周土中的附加應(yīng)力以壓力擴(kuò)散角，致使樁端下土體壓縮而產(chǎn)生的樁端沉降；（3）樁端荷載引起樁端下土體壓縮所產(chǎn)生的樁端沉降。,目前單樁沉降計(jì)算方法主要有下述幾種：（1）荷載傳遞分析法；（2）彈性理論法（3）剪切變形傳遞法：（4）有限單元分析法（5）其他簡(jiǎn)化方法。這些計(jì)算方法的詳盡介紹參見有關(guān)書籍。,4.4.2 群樁沉降的計(jì)算,群樁沉降組成：,樁間土的壓縮變形（包括樁身壓縮、樁端貫入變形）；,樁端平面

44、以下壓縮變形。,不計(jì)樁身壓縮量及樁與土間的相對(duì)位移，以假想基礎(chǔ)為剛性整體，驗(yàn)算樁端以下土沉降。,地基基礎(chǔ)規(guī)范GB50007推薦的群樁沉降的計(jì)算,計(jì)算方法：?jiǎn)蜗驂嚎s分層總和法：,式中 s——樁基最終計(jì)算沉降量（mm）； m——樁端平面以下壓縮層范圍內(nèi)土層總數(shù)； Esj,i ——樁端平面以下第j層土第i個(gè)分層在自重應(yīng)力至自重應(yīng)力加附加應(yīng)力作用段的壓縮模量（MPa）； nj——樁端平面下第j層土的計(jì)算分層數(shù)；,Δhj,i —

45、—樁端平面下第j層土第i個(gè)分層厚度（m）； σj,i——樁端平面下第j層土第i個(gè)分層的豎向附加應(yīng)力(kPa)； ψp——樁基沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，各地區(qū)根據(jù)當(dāng)?shù)氐墓こ虒?shí)測(cè)資料統(tǒng)計(jì)對(duì)比確定；,地基內(nèi)的應(yīng)力分布宜采用各向同性均質(zhì)線性變形體理論．按實(shí)體深基礎(chǔ)（s≤6d）或其他方法(包括明德林應(yīng)力公式方法)計(jì)算：,（1）實(shí)體深基礎(chǔ)（s≤6d）,沉降計(jì)算方法同前基礎(chǔ),實(shí)體深基礎(chǔ)樁基沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)應(yīng)根據(jù)地區(qū)樁基礎(chǔ)沉降觀測(cè)資料及經(jīng)驗(yàn)統(tǒng)計(jì)

46、確定。不具備條件時(shí)， ψp按下表選用：,實(shí)體深基礎(chǔ)樁底平面處的基底附加壓力p0k按下列方法考慮:1）考慮擴(kuò)散作用時(shí)：,地下水位以下扣除浮力。,2）不考慮擴(kuò)散作用時(shí)：,G—樁基承臺(tái)及承臺(tái)上土自重；,Gfk—實(shí)體深基礎(chǔ)的樁基樁間土自重；,γm—實(shí)體深基礎(chǔ)底面以上各層土的加權(quán)平均重度。,明德林應(yīng)力（Mindlin）公式,單樁荷載分擔(dān),地基應(yīng)力：,第k根樁的端阻力在深度z處產(chǎn)生的應(yīng)力:,第k根樁的側(cè)摩阻力在深度z處產(chǎn)生的應(yīng)力:,對(duì)于一般摩擦

47、型樁，可假定樁側(cè)摩阻力全部是沿樁身線形增長(zhǎng)的（β=0），則：,采用上式計(jì)算時(shí)，樁端阻力比α。和樁基沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)ψp應(yīng)根據(jù)當(dāng)?shù)毓こ痰膶?shí)測(cè)資料統(tǒng)計(jì)確定。,4.5樁的負(fù)摩問題,(1)樁周附近地面大面積堆載(2)大面積降低地下水位(3)欠固結(jié)土,新填土(4)濕陷性黃土遇水濕陷(5)砂土液化、凍土融解,4.5.1 負(fù)摩擦的產(chǎn)生條件,引起樁側(cè)負(fù)摩阻力的條件是，樁側(cè)土體下沉必須大于樁的下沉。,負(fù)摩擦力的確定：負(fù)摩阻力成為荷載的一部分對(duì)于

48、下部為巖石的端承樁,可能全樁為負(fù)阻力, 對(duì)于一般樁,因?yàn)闃锻炼加凶冃?視二者的相對(duì)位移量和方向,4.5.2 負(fù)摩擦力的計(jì)算,O1—中性點(diǎn)Qn—下拉荷載,單樁產(chǎn)生負(fù)摩阻力時(shí)的荷載傳遞,（1）中性點(diǎn)的位置,影響因素：與樁周土的性質(zhì)和外界條件(堆載、降水、浸水等）變化有關(guān)。,（2）負(fù)摩阻力強(qiáng)度,（3）下拉荷載計(jì)算,2. 群樁負(fù)摩阻力計(jì)算,群樁中任一基樁的下拉荷載,4.5.3 解決方法：1）通過計(jì)算預(yù)估下沉的沉降量。2）在預(yù)制樁表面涂

49、一層薄層瀝青3）灌注樁在樁土之間加一層土漿，減少摩擦力。,4.6 樁的水平承載力,樁基受水平荷載：風(fēng)荷載地震作用、機(jī)械制動(dòng)力、土壓力、水壓力、波浪、撞擊等。樁型：斜樁、豎直樁。當(dāng)水平荷載與豎向荷載的合力與豎直線的夾角不超過5度時(shí)，豎直樁的水平承載力可以滿足要求。,4.6.1 水平荷載下樁的工作性狀樁在水平荷載下承載能力極限狀態(tài)：（1）樁身在水平荷載下破壞。（2）樁頂水平位移超過建筑物允許變形值。,影響樁基水平承載力因素：樁

50、的斷面尺寸、剛度、材料強(qiáng)度、入土深度、間距、樁頂嵌固程度、土質(zhì)條件、上部結(jié)構(gòu)水平位移允許值。,剛性樁：樁的水平承載力主要由樁的水平位移和傾斜控制。（圖（a））水平變形系數(shù)，其單位是1/m。,樁的剛度與換算深度的影響,稱為剛性樁。,柔性樁：樁身在某處產(chǎn)生較大彎矩，可能出現(xiàn)屈服。樁的水平承載力主要由樁的水平位移和樁的材料強(qiáng)度控制。,半剛性樁、柔性樁統(tǒng)稱為柔性樁（圖（b））,稱為半剛性樁。,稱為柔性樁。,單樁的水平承載力的確定方法有：理論

51、分析、靜載試驗(yàn)。,4.6.2 水平受荷彈性樁的計(jì)算1.基本假定線彈性地基反力分析法：σx=KxxKx—地基水平抗力系數(shù)，根據(jù)Kx 的假定不同，可分為以下四種方法:,圖4-23 地基水平抗力系數(shù)的分布圖式,①常數(shù)法：常數(shù)法假定地基系數(shù)Kx沿深度為均勻分布，不隨深度而變化，即Kx＝Kh，(kN／m3)為常數(shù)。,②“K”法：假定在樁身撓曲曲線第一撓曲零點(diǎn)所示深度處以上地基系數(shù)Kh隨深度增加呈凹形拋物線變化；該點(diǎn)以下，地基系數(shù)Kh不再

52、隨深度變化而為常數(shù)Kh＝K 。,③ “m”法：假定地基系數(shù)Kx隨深度成正比例地增長(zhǎng)．目前我國(guó)應(yīng)用較多， Kx =mz。,④ “c值”法：假定地基系數(shù)Kh隨著深度成拋物線規(guī)律增加，即Kh =cz1/2 ，c為常數(shù)，隨土類不同而異。在我國(guó)多用于公路交通部門。,2.計(jì)算參數(shù)（1）樁的截面計(jì)算寬度b0為：,Kf—樁的形狀系數(shù)，圓形樁Kf=0.9，方形樁Kf=1.0；d—樁的直徑，方形截面時(shí)為樁的邊長(zhǎng)。,水平荷載下樁內(nèi)力及位移理論分析—m法,

53、（2）鋼筋混凝土樁的抗彎剛度EI=0.85EcI0（3）抗力系數(shù)Kh =mz中的m值，宜采用試驗(yàn)值，無試驗(yàn)資料時(shí)，參考表4-6。樁側(cè)為多層土?xí)r，按hm=2(d+1)范圍內(nèi)m值得加權(quán)平均值。例如：兩層土?xí)r：,地基土水平抗力系數(shù)的比例常數(shù)m 表4-6,3. 單樁計(jì)算,（1） 確定樁頂荷載：,N0影響很小可忽略不計(jì)，P（Z）= kxxb0 =mzxb0。上式變?yōu)椋?（2） 樁的撓曲微分方程,采用冪級(jí)數(shù)對(duì)上式進(jìn)行求解，得出樁身z處的

54、內(nèi)力與位移：,樁頂水平位移樁的無量綱深度不同，樁端約束條件不同，其水平荷載下樁的工作性狀也不同。下表給出了相應(yīng)的位移系數(shù)Ax、Bx值，利用基本表達(dá)式即可求出樁頂位移，或樁頂允許的水平荷載。,各類樁的樁頂水平位移系數(shù),（3）樁身最大彎矩及位置根據(jù)最大彎矩截面剪力為零的條件得到。計(jì)算步驟如下：1、計(jì)算CⅠ=αM/H0，查表4-7確定有關(guān)參數(shù)：,表4-7時(shí)按l≥4.0/α編制，當(dāng)l＜4.0/α?xí)r，可查有關(guān)設(shè)計(jì)手冊(cè)。,確定樁身最大彎矩截面

55、系數(shù)CⅠ及最大彎矩系數(shù)CⅡ 表4-7,一般當(dāng)樁的入土深度達(dá)到4.0/α?xí)r，樁身的內(nèi)力及位移幾乎為零，在此深度以下，樁身只需按構(gòu)造配筋或不配筋。,4.6.3 單樁水平靜載試驗(yàn),1 試驗(yàn)裝置,圖8.16單樁水平靜載試驗(yàn)裝置,慢速連續(xù)加載法模擬橋臺(tái)、擋墻等長(zhǎng)期靜止水平荷載的連續(xù)荷載試驗(yàn)，類似于垂直靜載試驗(yàn)慢速法。單向單循環(huán)恒速水平加載法,2 試驗(yàn)加載方法 單向多循環(huán)加載法 模擬風(fēng)浪、地震力、制動(dòng)力、波浪沖擊力

56、及機(jī)器擾力等循環(huán)性動(dòng)力水平荷載。,3. 終止加載條件（1）樁身折斷。（2）樁頂水平位移超過30--40mm（軟土取40mm）。（3）樁側(cè)地面出現(xiàn)明顯裂縫或隆起。（4）所加水平荷載已超過按下述方法確定的極限荷載。,4. 試驗(yàn)資料整理根據(jù)試驗(yàn)可繪制出如下四種曲線,圖4-26 水平靜載試驗(yàn)H0-t-x0曲線,5. 確定水平臨界荷載Hcr和極限荷載Hu,水平靜載試驗(yàn)H0-x0曲線,水平靜載試驗(yàn)H0-Δx0/ΔH0曲線,水平靜載試驗(yàn)

57、H0-σg曲線,4.4.6 單樁水平承載力特征值（1）應(yīng)通過荷載試驗(yàn)確定，必要時(shí)采用帶承臺(tái)樁的荷載試驗(yàn)。宜采用慢速維持荷載法。（2）混凝土預(yù)制樁、鋼樁、樁身配筋率大于0.65%的灌注樁，可取x0=10mm(對(duì)于水平變位敏感的建筑物取x0=6mm）所對(duì)應(yīng)的荷載作為單樁水平承載力特征值。（3）對(duì)于樁身配筋率小于0.65%的灌注樁，可取臨界荷載Hcr。,（4）當(dāng)缺少試驗(yàn)資料，可估算樁身配筋率小于0.65%的灌注樁單樁水平承載力特征值。,

58、（4）當(dāng)缺少試驗(yàn)資料，可估算預(yù)制樁、鋼樁、樁身配筋率大于0.65%的灌注樁等的單樁水平承載力特征值。,式中：EI—樁身抗彎剛度，對(duì)于混凝土樁，EI=0.85EcI0。,—樁頂允許水平位移。,—樁頂水平位移系數(shù)，按表4-8取值。,4.7 樁的平面布置原則,樁的平面布置實(shí)例,樁的平面布置實(shí)例,4.7 樁的平面布置原則,4.7.1 一般原則,2.樁基中各樁受力應(yīng)比較均勻，布樁時(shí)應(yīng)盡可能使上部荷載的中心與群樁的橫截面形心重合或接近；,1.

59、當(dāng)承臺(tái)承受偏心作用時(shí)，應(yīng)增加樁基橫截面的慣性矩，對(duì)群樁基礎(chǔ)，宜采用外密內(nèi)疏的布置方式；,3. 樁的中心距樁的間距過大，承臺(tái)體積增加，造價(jià)增加，有時(shí)基礎(chǔ)間的空間不允許； 樁的間距過小，樁的承載能力不能充分發(fā)揮，且給施工帶來較大困難。 一般情況下： 具體見表4-9、4-10規(guī)定大面積樁群，樁的最小中心距還應(yīng)適當(dāng)加大。,樁的最小中心距 表4-9,注：D----擴(kuò)大端

60、設(shè)計(jì)直徑。,灌注樁擴(kuò)底端最小中心距 表4-10,樁在平面上可布置為：方形（或矩形）、三角形、多邊形、梅花形；條形基礎(chǔ)下的樁，可采用單排或雙排，也可采用不等距。,柱下樁基 墻下樁基,圓（環(huán)）形樁基,4.7.2 布樁方法舉例,對(duì)橫墻下樁基，可在外縱墻之外設(shè)一至二根“探頭”樁。在有門洞口的墻下布樁應(yīng)將樁設(shè)置在門洞的兩側(cè)。,4.8 樁基承臺(tái)設(shè)計(jì),類型：柱下獨(dú)立承臺(tái)、柱下或墻下條形

61、承臺(tái)梁、筏板承臺(tái)和箱形承臺(tái)。作用：是將樁聯(lián)結(jié)成一個(gè)整體，并把建筑物的荷載傳到樁上，因而承臺(tái)應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度、剛度。,樁基承臺(tái)設(shè)計(jì)內(nèi)容：,構(gòu)造；計(jì)算：受彎、受沖切、受剪、局壓承載力，,4.8.1 樁基承臺(tái)構(gòu)造要求,1. 承臺(tái)的平面尺寸和厚度：厚度≥300㎜，寬度≥500㎜。平面尺寸：承臺(tái)邊緣至邊樁中心距離不應(yīng)小于樁的直徑或邊長(zhǎng)，且邊緣挑出部分應(yīng)≥150㎜，對(duì)于條形承臺(tái)梁應(yīng)≥75㎜。,筏形、箱形承臺(tái)：承臺(tái)板厚度：宜≥250㎜，且

62、板厚與計(jì)算取段最小跨度之比不宜小于1/20。,2. 混凝土：≥C20。3. 鋼筋保護(hù)層厚度：臺(tái)底鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度宜≥70㎜。當(dāng)有混凝土墊層時(shí)不應(yīng)小于40㎜，,4. 鋼筋配置：承臺(tái)的配筋按計(jì)算確定，對(duì)于矩形承臺(tái)板，宜雙向均勻配置，鋼筋直徑宜≥φ10，間距應(yīng)滿足100～200㎜；對(duì)于三樁承臺(tái)，應(yīng)按三向板帶均勻配置，最里面3根鋼筋相交圍成的三角形，應(yīng)位于柱截面范圍以內(nèi)[見圖]。承臺(tái)梁的縱向主筋應(yīng)≥φ12，架立筋≥φ10，箍筋直徑≥

63、φ6。筏形、箱形承臺(tái)配筋與筏基、箱基相同。,5.樁頂與承臺(tái)的連接構(gòu)造樁頂嵌入長(zhǎng)度：為保證群樁與承臺(tái)之間連接的整體性，樁頂應(yīng)嵌入承臺(tái)一定長(zhǎng)度，對(duì)大直徑樁宜≥100㎜；對(duì)中等直徑樁宜≥50㎜。樁頂主筋錨固長(zhǎng)度：混凝土樁的樁頂主筋應(yīng)伸入承臺(tái)內(nèi)，其錨固長(zhǎng)度宜≥30倍鋼筋直徑（Ⅰ級(jí)）, ≥35倍（Ⅱ、Ⅲ級(jí)）對(duì)于抗拔樁基應(yīng)≥40倍。,6. 承臺(tái)之間的連接構(gòu)造單樁樁基承臺(tái)宜在雙向設(shè)置聯(lián)系梁。兩樁樁基承臺(tái)：宜在其短向設(shè)置聯(lián)系梁。有抗震要求的

64、柱下獨(dú)立承臺(tái)：宜在雙向設(shè)置聯(lián)系梁。聯(lián)系梁頂面宜與承臺(tái)頂位于同一標(biāo)高，梁寬應(yīng)≥250㎜，梁高可取承臺(tái)中心距的1/10～1/15。配筋：計(jì)算、構(gòu)造。,7. 承臺(tái)埋深：應(yīng)≥600㎜；在季節(jié)性凍土等地區(qū)≥1000㎜。保證承臺(tái)周圍填土質(zhì)量、密實(shí)性。,4.8.2 柱下樁基獨(dú)立承臺(tái),1. 受彎計(jì)算,（1）柱下多樁矩形承臺(tái),其破壞特征呈梁式破壞：撓曲裂縫在平行于柱邊兩個(gè)方向交替出現(xiàn)，承臺(tái)在兩個(gè)方向交替呈梁式承擔(dān)荷載。最大彎矩產(chǎn)生在平行于柱

65、邊兩個(gè)方向的屈服線處。,多樁矩形承臺(tái)計(jì)算截面取在柱邊和承臺(tái)高度變化處。,垂直于x、y軸方向計(jì)算截面彎矩設(shè)計(jì)值； 垂直y軸和x軸方向自樁軸線到相應(yīng)計(jì)算截面的距離；,扣除承臺(tái)和承臺(tái)上土重設(shè)計(jì)值后 i 樁豎向凈反力設(shè)計(jì)值；當(dāng)不考慮承臺(tái)效應(yīng)時(shí)，則為第 根樁的豎向總反力設(shè)計(jì)值。,（2）柱下三樁三角形承臺(tái),等邊三角形承臺(tái)破壞形式：,等腰三角形承臺(tái)破壞形式：,柱下三樁三角形承臺(tái)受彎計(jì)算,1)等邊三樁承臺(tái)：,式中：M—由承

66、臺(tái)形心至承臺(tái)邊緣距離范圍內(nèi)板帶的彎距設(shè)計(jì)值； Nmax—扣除承合和其上填土自重后的三樁中相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本 組合時(shí)的最大單樁豎向力設(shè)計(jì)值; s—樁距; c—方柱邊長(zhǎng)，圓柱時(shí)c=0.866d(d為圓柱直徑)。,2)等腰三樁承臺(tái)：,式中：M1、M2—分別由承臺(tái)形心至承臺(tái)兩腰和底邊距離范圍內(nèi)板帶的彎距設(shè)計(jì)值； Nmax—扣除承合和其上填土自重后的三樁中相應(yīng)于荷載效

67、應(yīng)基本 組合時(shí)的最大單樁豎向力設(shè)計(jì)值; s—長(zhǎng)向樁距; α—短向樁距與長(zhǎng)向樁距之比，當(dāng)α小于0.5時(shí)，應(yīng)按變截面兩樁設(shè)計(jì)； c1、c2—分別垂直于、平行于承臺(tái)底邊的柱截面邊長(zhǎng)。,柱下三樁三角形承臺(tái)也可按下式計(jì)算計(jì)算截面應(yīng)在柱邊按下式計(jì)算：,當(dāng)計(jì)算彎矩截面不與主筋方向正交時(shí)，須對(duì)主筋方向角進(jìn)行換算。,補(bǔ)充：柱下或墻下條形承臺(tái)梁柱下條形承臺(tái)的正截面彎矩設(shè)計(jì)值一

68、般可按彈性地基梁進(jìn)行分析，地基的計(jì)算模型應(yīng)根據(jù)地基土層的特性選取。當(dāng)樁端持力層較硬且樁軸線不重合時(shí)，可視樁為不動(dòng)支座，按連續(xù)梁計(jì)算。墻下條形承臺(tái)梁可按倒置的彈性地基梁計(jì)算彎矩和剪力。,受彎承載力計(jì)算根據(jù)承臺(tái)內(nèi)力M，按混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范設(shè)計(jì)。,近似計(jì)算：,2. 受沖切計(jì)算,破壞特征：若承臺(tái)高度不足，或承臺(tái)變階處的高度不足，將會(huì)產(chǎn)生沖切破壞。 其破壞方式分為沿柱邊的沖切和角樁對(duì)承臺(tái)的沖切（為柱沖切破壞錐體以外角樁對(duì)承臺(tái)沖切作用