真空聯(lián)合堆載預壓處理軟土路基設計計算方法

1、<p>　　真空聯(lián)合堆載預壓處理軟土路基設計計算方法</p><p><b>　　摘要： </b></p><p>　　真空聯(lián)合堆載預壓法在沿海地區(qū)處理軟土地基得到了廣泛的運用。結合具體工程，詳細介紹了真空聯(lián)合堆載預壓處理路基的方案設計過程及設計計算方法，并與其它處理方法作對比，結果表明該方法有著固結速度快、施工時間短、加固效果好、穩(wěn)定性強和經濟效益高的優(yōu)勢

2、。 </p><p><b>　　關鍵詞： </b></p><p>　　真空預壓；聯(lián)合堆載；方案設計；軟土地基 </p><p><b>　　中圖分類號： </b></p><p><b>　　TB </b></p><p><b>　　文獻

3、標識碼：A </b></p><p>　　文章編號：16723198（2015）09018602 </p><p><b>　　1工程地質條件 </b></p><p>　　本工程此段預加固區(qū)長約36m，處理深度為15m，根據(jù)地質勘查報告，該段路基地層巖性自上而下分述如下： </p><p>　　（2-1）層

4、淤泥質土、淤泥，灰黑色，局部夾少量淤質粉細砂、泥質細砂，見貝殼，土質均勻，粘性好，軟塑～流塑；本層分布普遍連續(xù)，厚度在0.7m～21.55m。 </p><p>　?。?-2）層淤質砂層，主要由淤質粉細砂、淤質中細砂，局部泥質細砂及中粗砂組成，間夾淤質土，松散～稍密狀；本層分布較廣。厚度在0.45m～9.6m。 </p><p>　?。?-1）層：為淺黃色粘土、砂質粘土及粉質粘土，粘性好，

5、局部分布但不連續(xù)。厚度在0.5m～16.8m。 </p><p>　?。?-2）層：為灰黑色淤質土，局部含腐殖質，軟塑，局部分布。厚度在2.4m～9.3m。 </p><p>　?。?-3）層泥質粉細砂、泥質中細砂，局部含少量淤質、粘土及中粗砂，稍密狀，局部呈中密狀；本層分布較廣。厚度在0.5m～15.5m。 </p><p>　　綜合該工程地質勘察報告，本工程路基

6、存在深厚軟基，其中屬不良地質條件的路段達80%以上，占本段路基的絕大部分，因此必須進行地基處理。 </p><p>　　2真空聯(lián)合堆載預壓試驗段方案 </p><p>　　真空預壓法是排水固結法的一種，加載是通過將不透氣的薄膜鋪設在砂墊層（本工程可以用無紡布取代砂墊層）上，借助于埋設在無紡布下的管道，通過抽真空裝置將膜下土體中的空氣和水抽出，使加固區(qū)域內的土體形成負壓，使邊界的孔壓降低，土

7、體中的原有孔壓便與這些邊界的孔壓形成一定的壓力差并且發(fā)生不穩(wěn)定滲流，隨著時間的增長，土體中的孔壓逐漸降低，降低的孔壓轉變?yōu)橥馏w的有效應力，根據(jù)土體有效應力原理，地基土體得以固結，強度得以增長。真空預壓用于路基軟基處理時，一般在抽真空同時，膜上直接進行道路路基土方填筑，抽真空負壓與填土自重共同作用使軟基得以聯(lián)合預壓，進一步提高軟基處理效果。 </p><p><b>　　2.1方案設計 </b>

8、;</p><p>　　真空聯(lián)合堆載預壓試驗段長約36m，里程從L4+298.32m～L4+334.85m。 </p><p>　　本試驗方案主要技術要點如下： </p><p>　?。?）試驗段范圍為沿路軸線方向長約56m，寬約21m。 </p><p>　?。?）排水板間距1m*1m，正方形布置，排水板打設深度14m。 </p>

9、;<p>　?。?）排水板施工完成后，鋪設水平管路，在水平管路層上鋪設一層200g/m2無紡土工布，埋設監(jiān)測儀器，鋪設密封膜，抽真空。 </p><p>　?。?）穩(wěn)壓抽真空10天左右，即可進行膜上路基填土施工。 </p><p>　?。?）排水板處理邊界為路基邊線外5米。 </p><p><b>　　2.2設計計算書 </b>

10、</p><p><b>　?。?）計算內容。 </b></p><p>　　真空聯(lián)合堆載預壓試驗段的預壓期沉降計算、工后沉降計算及處理后的承載力。 </p><p><b>　　（2）計算說明。 </b></p><p>　　真空聯(lián)合堆載預壓方案：首先將場地整平至+30m，然后并打設排水板，間距1

11、m，正方形布置，排水板打設完畢后進行真空聯(lián)合堆載預壓處理。 </p><p>　?、偈褂闷诔两涤嬎?。 </p><p>　　本工程使用期路頂設計荷載應不小于交工面以上地面鋪砌荷載和使用荷載的基本組合： </p><p>　　S=1.2SGk+1.4SQk（1） </p><p>　　SGk：鋪砌荷載，厚度為0.3m，重度24kN/m3；SQk

12、：使用荷載，采用中小型車輛荷載?？扇『奢d為7.9kPa，相當于二級公路。 </p><p>　　本工程軟基處理交工面為4.85m，交工面以上為使用期鋪砌厚度0.3m，故本工程路頂設計荷載取值20kPa。 </p><p>　?、谡婵章?lián)合堆載預壓沉降計算。 </p><p>　　施工期路頂平均標高3.0m，填土標高6.6m，填土荷載64.8kPa，真空荷載80kPa，

13、施工期荷載144.8kPa。 </p><p><b>　　③工后沉降計算。 </b></p><p>　　工后沉降=總沉降量-真空聯(lián)合堆載預壓的沉降值+次固結沉降 </p><p>　?。?）沉降變形組成。 </p><p>　　由于施工荷載164.8kPa遠大于使用期荷載基本組合的20kPa。因此，在真空聯(lián)合堆載預壓

14、作用下，沉降主要由加固區(qū)深度內的施工荷載對淤泥層的主固結沉降Sc組成，下臥層固結變形和加固區(qū)次固結忽略不計。 </p><p>　　主固結沉降Sc，即： </p><p>　　3方案經濟效益對比 </p><p>　　該軟基處理綜合單價見表3。 </p><p>　　相比于其他方案，真空聯(lián)合堆載預壓處理深厚軟基在同等處理效果的條件下，綜合單價

15、可節(jié)約30%，具有較好的經濟效益。 </p><p><b>　　參考文獻 </b></p><p>　　[1]陳環(huán).天津軟土地基[M].天津：天津科技出版社，1987. </p><p>　　[2]彭劫，劉漢龍.真空堆載聯(lián)合預壓法軟基加固對周圍環(huán)境的影響[J].巖土工程學報，2002，24（5）：657659. </p><