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1、大風(fēng)對(duì)于列車的運(yùn)行穩(wěn)定性有很大影響,特別是隨著列車車速的不斷提高以及車體輕量化,大風(fēng)下列車運(yùn)行穩(wěn)定性問題更加突出。動(dòng)車組在進(jìn)出隧道和防風(fēng)明洞時(shí),隧道口和防風(fēng)明洞口復(fù)雜的氣流特性,顯著改變列車受到的氣動(dòng)作用力,使得列車的運(yùn)行穩(wěn)定性會(huì)受到威脅,蘭新線第二雙線處于新疆著名的大風(fēng)區(qū),因此研究大風(fēng)下動(dòng)車組進(jìn)出隧道和防風(fēng)明洞的運(yùn)行穩(wěn)定性有重要意義。
本文回顧了國(guó)內(nèi)外高速列車的發(fā)展,總結(jié)了大風(fēng)下列車的運(yùn)行穩(wěn)定性研究現(xiàn)狀,介紹了多剛體動(dòng)力學(xué)的
2、基本理論,對(duì)建立車輛微分方程的三種方法做了簡(jiǎn)單說明。根據(jù)高速列車系統(tǒng)建模的基本規(guī)則,建立了車輛動(dòng)力學(xué)分析物理模型。簡(jiǎn)單說明了SIMPACK軟件的特點(diǎn),重點(diǎn)介紹了該軟件SIMPACK的Wheel/Rail模塊和Wheel/Rail模塊的建?;A(chǔ)理論。列出了列車建模時(shí)的規(guī)則和假設(shè),并分析了車輛系統(tǒng)模型的自由度。在此基礎(chǔ)上介紹了A型動(dòng)車組和B型動(dòng)車組的動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架結(jié)構(gòu),并使用SIMPACK軟件建立了A型動(dòng)車組和B型動(dòng)車組三節(jié)車系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)模型,
3、分別計(jì)算了A型動(dòng)車組和B型動(dòng)車組模型的非線性臨界車速。選取京津?qū)崪y(cè)軌道譜作為本文模型的軌道不平順特征,對(duì)比了空氣動(dòng)力學(xué)計(jì)算使用的坐標(biāo)系與系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)坐標(biāo)系的差別。在車體上建立跟隨坐標(biāo),將氣動(dòng)載荷以力元的形式添加至列車車體上。最后還敘述了高速列車的運(yùn)行穩(wěn)定性指標(biāo)。
基于建立的A型動(dòng)車組和B型動(dòng)車組三節(jié)車動(dòng)力學(xué)模型,導(dǎo)入已有的氣動(dòng)載荷數(shù)據(jù),分別研究了動(dòng)車組進(jìn)出防風(fēng)明洞和駛出隧道時(shí)的運(yùn)行穩(wěn)定性。在典型工況下,駛出防風(fēng)明洞時(shí)A型動(dòng)車組和
4、B型動(dòng)車組均可以運(yùn)行;駛?cè)敕里L(fēng)明洞時(shí),某型動(dòng)車組B中間車穩(wěn)定性參數(shù)超出限值,而A型動(dòng)車組各穩(wěn)定性參數(shù)與駛出防風(fēng)明洞時(shí)相近,可以穩(wěn)定運(yùn)行。A型動(dòng)車組和B型動(dòng)車組駛出隧道的過程中,所受氣動(dòng)載荷作用更加劇烈,B型動(dòng)車組中間車的傾覆系數(shù)和輪重減載率指標(biāo)以及某型動(dòng)車組A尾車輪重減載率指標(biāo)值均超出限值。在此基礎(chǔ)上進(jìn)行風(fēng)速、風(fēng)向角、車速等因素對(duì)動(dòng)車組運(yùn)行穩(wěn)定性影響的研究,結(jié)果表明B型動(dòng)車組在不同工況下駛出防風(fēng)明洞時(shí),當(dāng)風(fēng)向角變化時(shí),隨風(fēng)向角增大,頭車
5、的動(dòng)力學(xué)性能逐漸改善,在風(fēng)向角為30°和90°時(shí),中間車和尾車的動(dòng)力學(xué)性能較差;隨風(fēng)速增大時(shí),各節(jié)車的動(dòng)力學(xué)性能逐漸變差,且風(fēng)速在30至40m/s區(qū)間內(nèi)時(shí),傾覆系數(shù)、輪重減載率、脫軌系數(shù)和輪軌橫向力參數(shù)增加幅度最大;當(dāng)車速增大時(shí),中間車和尾車動(dòng)力學(xué)性能逐漸惡化,且在車速超過200km/h時(shí),中間車和尾車動(dòng)力學(xué)性能惡化程度增加,而頭車隨車速增加動(dòng)力學(xué)性能逐漸改善。研究結(jié)果還說明,大風(fēng)對(duì)于列車動(dòng)力學(xué)性能的影響主要由側(cè)向力決定,其余力和力矩對(duì)
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